ANLAGE ZUR HERSTELLUNG VON ALKOHOL AUS ZUCKERROHR

Anlage zur Herstellung von Alkohol aus Zuckerrohr

Beschreibung

Die Erfindung betrifft eine Anlage zur Herstellung von Alkohol (Ethanol) aus Zuckerrohr und insbesondere eine Anlage zur industriellen Herstellung von Alkohol. Es ist bekannt, Alkohol (Ethanol) aus nachwachsenden Rohstoffen, insbesondere auch aus Zuckerrohr in industriellem Ausmaß, zum Beispiel als Treibstoff für Kraftfahrzeuge herzustellen. Das Zuckerrohr wird hierbei zunächst zerkleinert, zum Beispiel gequetscht und zerhäckselt. Aus dem zerkleinerten Zuckerrohr wird dann beispielsweise durch Auspressen der Zuckersaft extrahiert. Zusätzlich kann durch Auswaschen mit heißem

Wasser der Extraktionsgrad erhöht werden. Der Zuckersaft wird sodann gereinigt, beispielsweise gefiltert, wobei vor dem Filtern durch Zusatz von gebranntem Kalk und Erwärmen des Zuckersaftes ein Teil der unlöslichen Bestandteile des Zuckersaftes ausgefällt werden können.

Nach dieser Vorbehandlung des Zuckersaftes wird der Zuckersaft, wie in der Alkoholherstellung üblich, vergoren. Aus der beim Gärprozess

entstehenden, alkoholhaltigen Maische wird in einem Destillationsprozess und gegebenenfalls in einem nachfolgenden Rektifikationsprozess der Alkoholanteil der Maische abdestilliert. Da speziell für

Treibstoffanwendungen dehydrierter Alkohol erwünscht ist, folgt in aller Regel eine Entwässerung zur Erzeugung von dehydriertem Alkohol.

Der Alkoholherstellungsprozess ist energieintensiv. In einer Vielzahl der Prozessstufen muss Prozessenergie zugeführt werden. Insbesondere haben die Destillation und Entwässerung des Alkohols vergleichsweise hohen Energiebedarf. Andererseits fallen bei der Herstellung von Alkohol aus Zuckerrohr Restprodukte an, die zur Deckung des Energiebedarfs bei der Hersteliung des Alkohols, aber auch zur Deckung der Herstellungskosten mit herangezogen werden können.

Bei der Extrahierung des Zuckersaftes aus dem Zuckerrohr fällt Bagasse, dh der Faseranteil des Zuckerrohrs an. Es ist bekannt, die Bagasse zum Beheizen eines Hochdruckdampferzeugers zu verbrennen und mit dem so erzeugten Hochdruckdampf im Sinne einer Wärme-Kraft-Kopplung eine Gegendruckturbine anzutreiben, die ihrerseits einen elektrische Energie erzeugenden Generator treibt. Es ist ferner bekannt, mit dem Abdampf der Gegendruckturbine die für die Reinigung des Zuckersaftes, die Destillation der Maische, die Rektifikation des Rohalkohols und die Alkoholentwässerung erforderlichen Apparate zu beheizen. Die von dem Generator erzeugte elektrische Energie kann in der Alkoholherstellungsanlage genutzt werden, wird aber vielfach in öffentliche Stromnetze eingespart, um mit dem hierfür eingenommenen Gebühren die Kosten der Alkoholherstellung zu

„subventionieren".

Für den vorstehend erläuterten Aikoholherstellungsprozess wird

typischerweise 4,5 kg Dampf pro Liter Alkohol benötigt. Diese Dampfmenge lässt sich durch das Verbrennen der Bagasse aus dem Abdampf der den elektrischen Generator treibenden Gegendruckturbine gewinnen, sodass sich unter Berücksichtigung der zusätzlich erzeugten elektrischen Energie der Aikoholherstellungsprozess hinreichend wirtschaftlich betreiben lässt. Bei der Destillation und Rektifikation fällt als Restprodukt sirupartige Vinasse an, die zum überwiegenden Teil aus organischen Substanzen besteht und als Düngemittel, ggf. auch als Tierfutter genutzt werden kann. In der bei der Destillation und Rektifikation anfallenden Form hat Vinasse einen relativ hohen Flüssigkeitsanteil und dementsprechend entstehen hohe Transport- kosten, wenn die Vinasse in dieser Form als Düngemittel ausgebracht werden soll.

Es ist bekannt, die Vinasse vor dem Transport einzudampfen bzw. zu konzentrieren. Hierzu werden mehrstufige Eindampfanlagen eingesetzt, die aber zusätzliche Energie benötigen, welche bei herkömmlichen

Alkoholherstellungsprozessen nicht aus dem Prozess selbst bereitgestellt werden kann.

Es ist Aufgabe der Erfindung, eine Anlage zur industriellen Herstellung von Alkohol (Ethanol) aus Zuckerrohr zu schaffen, die es nicht nur erlaubt, überschüssige elektrische Energie aus dem Herstellungsprozess

abzuziehen, sondern auch die in dem Herstellungsprozess anfallende Vinasse zu konzentrieren.

Die Erfindung geht aus von einer Anlage zur Herstellung aus Alkohol (Ethanol) aus Zuckerrohr, umfassend - eine das Zuckerrohr zerkleinernde Zerkleinerungsstufe,

eine das zerkleinerte Zuckerrohr in Zuckersaft und Bagasse trennende

Extraktionsstufe,

eine den Zuckersaft reinigende Reinigungsstufe,

eine den gereinigten Zuckersaft zu alkoholhaltiger Maische vergärende Gärstufe,

eine die Maische in Rohalkohol und Vinasse trennende

Destillationsanlage,

eine den Rohalkohol entwässernde, dehydrierten Alkohol liefernde

Entwässern ngsstufe ,

- einen durch Verbrennen der Bagasse beheizten

Hochdruckdampferzeuger und

eine mit dem Hochdruckdampf des Hochdruckdampferzeugers betriebene Dampfturbine, die einen elektrischen Strom erzeugenden

Generator antreibt.

Die erfindungsgemäße Verbesserung ist dadurch gekennzeichnet, dass der gereinigte Zuckersaft der Gärstufe über eine mit Abdampf der Dampfturbine beheizte Vorkonzentrierungsstufe in aufkonzentrierter Form zuführbar ist, und dass die Destillationsanlage sowie die Entwässerungsstufe und eine die Vinasse der Destillationsanlage aufkonzentrierende Verdampferanordnung gemeinsam mit Abdampf der Vorkonzentrierungsstufe beheizt sind, insbesondere direkt, dh unmittelbar beheizt sind.

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Da der gereinigte Zuckersaft vor der Vergärung konzentriert wird, arbeitet der Destillationsprozess mit vorkonzentrierter, alkoholhaltiger Maische und kann deshalb mit verringertem Energiebedarf betrieben werden. Die Energie für die Vorkonzentrierung des gereinigten Zuckersaftes wird durch den lo Abdampf der Dampfturbine bereitgestellt. Der Abdampf der

Vorkonzentrierungsstufe wird in drei Teile aufgeteilt und liefert die Energie für den Destillationsprozess, den Entwässerungsprozess und zusätzlich die für die Aufkonzentrierung der Vinasse benötigte Energie. Es hat sich gezeigt, dass sich die Vinasse auf ein Zehntel ihres Volumens eindampfen lässt, i5 obwohl der gesamte Alkoholherstellungsprozess nach wie vor nur etwa

4,5 kg pro Liter Alkohol benötigt, wie dies vorangegangen als typischerweise erforderlichen Energiebedarf angegeben wurde.

In herkömmlichen Alkoholherstellungsanlagen der genannten Art hat der 2o Abdampf der Dampfturbine beispielsweise eine Kondensationstemperatur von 127° C (entsprechend 2,5 bar, a). Bei der Vorkonzentrierung des gereinigten Zuckersaftes fällt Abdampf bei einer Kondensationstemperatur von beispielsweise 120° C (entsprechend 2 bar, a) an. Damit ein erster Teil des Abdampfs der Vorkonzentrierungsstufe für die Destillation/Rektifikation ₂ 5 ausreicht, ist in einer bevorzugten Ausgestaltung vorgesehen, dass die

Destillationsanlage zweistufig ausgebildet ist und eine mit Abdampf der Vorkonzentrierungsstufe direkt beheizte erste Destillationskolonne, sowie eine indirekt durch Kopfbrüden der ersten Destillationskolonne beheizte zweite Destillationskolonne aufweist, die auf einem niedrigeren

30 Kolonnendruck und einer niedrigeren Kolonnentemperatur arbeitet als die erste Destillationskolonne. Zweckmäßigerweise arbeitet die erste

Destillationskolonne als„Druck-Kolonne" bei einem Druck von 1 ,6 +/- 0,5 bar, a in ihrem Kopfbereich und/oder einer Temperatur von etwa 90° C (bei 1 ,6 bar, a), während die zweite Destillationskolonne als„Vakuum-Kolonne" arbeitet und in ihrem Sumpfbereich vorzugsweise bei einem Druck von 0,5 +/- 0,3 bar, a und/oder einer Temperatur von etwa 80° C betrieben wird. Zweckmäßigerweise sind die beiden Destillationskolonnen

maischezuführseitig und gegebenenfalls auch vinasseausgangsseitig parallel geschaltet. Den beiden Destillationskolonnen sind gesonderte Kopfbrüdenkondensatoren zugeordnet, wobei der Kopfbrüdenkondensator der ersten Destillationskolonne einen Reboiler der zweiten

Destillationskolonne bildet. Die in dem Reboiler zirkulierende Vinasse der zweiten, kälteren Destillationskolonne kondensiert den Kopfbrüdenalkohol der ersten Destillationskolonne. Ein Teil des Kondensats wird der ersten Destillationskolonne als Rücklauf wieder zugeführt. Der

Kopfbrüdenkondensator der zweiten Destillationskolonne wird mit

Kühlwasser gekühlt. Und auch hier wird ein Teil des Kondensats der zweiten Destillationskolonne als Rücklauf wieder zugeführt.

Während der zweite Teil des Abdampfes der Vorkonzentrierungsstufe die für den Betrieb der Entwässerungsstufe, beispielsweise eines Molekularsiebs oder dergleichen, benötigte Energie liefert, wird der dritte Teil des

Abdampfes der Vorkonzentrierungsstufe für den Betrieb der die Vinasse aufkonzentrierenden Verdampferanordnung ausgenutzt. Die

Verdampferanordnung ist hierzu mehrstufig, zweckmäßigerweise

sechsstufig ausgebildet, wobei der größte Teil der Stufen bevorzugt als Fallstromverdampfer ausgeführt sind.

Die Verdampferstufen sind untereinander vinasseseitig in Reihe geschaltet und werden jeweils durch Abdampf einer in der Reihe vorangehenden, auf höherem Druck- oder Temperaturniveau sich befindenden Verdampferstufe beheizt, sodass die in der Reihe erste Verdampferstufe bei der höchsten Temperatur und dem höchsten Druck arbeitet, während Druck und

Temperatur der letzten Verdampferstufe am niedrigsten sind. Die

Vinassekonzentration nimmt zur letzten Verdampferstufe hin zu. Die

Reihenfolge, mit der die Verdampferstufen vinasseseitig aufeinander folgen kann von der Reihenfolge, in der sie mit Bezug auf den Abdampf

aufeinander folgen abweichen. Auf diese Weise kann den sich ändernden Viskositätseigenschaften der stufenweise mehr und mehr aufkonzentrierten Vinasse besser Rechnung getragen werden. Folgen beispielsweise die Verdampferstufen abdampfseitig in der Reihenfolge erste, zweite, dritte, vierte, fünfte und sechste Stufe aufeinander, so hat sich eine vinasseseitige Reihenfolge als zweckmäßig erwiesen, in der die erste, die zweite, die dritte, die sechste, die fünfte und die vierte Verdampferstufe aufeinander folgen. In einer bevorzugten Ausgestaltung ist eine die Vinasse der ersten

Destillationskolonne aufnehmende erste Verdampferstufe der

Verdampferanordnung durch Abdampf der Vorkonzentrierungsstufe direkt beheizt. Die Vinasse der zweiten Destillationskolonne kann gleichfalls der ersten Verdampferstufe zugeführt werden, ist aber zur besseren

Energieausnutzung bevorzugt einer weiteren der Verdampferstufen zuführbar, beispielsweise der dritten Verdampferstufe.

Die Vorkonzentrierungsstufe ist bevorzugt als Fallfilmverdampfer

ausgebildet; es kann sich aber auch um einen Plattenverdampfer handeln. Es hat sich als zweckmäßig erwiesen, die Vorkonzentrierungsstufe als einstufigen Verdampfer auszubilden. Der Abdampf der Vorkonzentrierungsstufe sollte bevorzugt einen Druck von 2 +/- 0,5 bar, a und/oder eine

Temperatur von etwa 120° C haben. Im Folgenden wir ein Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand einer Zeichnung näher erläutert. Hierbei zeigt:

Fig. 1 eine schematische Darstellung einer erfindungsgemäßen Anlage zur industriellen Herstellung von Alkohol aus Zuckerrohr;

Fig. 2 eine schematische Darstellung einer Destillationsanlage der

Alkoholherstellungsanlage und Fig. 3 eine schematische Darstellung einer die Vinasse der Destillationsanlage aufkonzentrierenden Verdampferanordnung der

Alkoholherstellungsanlage. Fig. 1 zeigt schematisch eine Anlage zur industriellen Herstellung von

Alkohol (Ethanoi) aus Zuckerrohr, die es erlaubt, neben der Herstellung von dehydriertem Alkohol noch einen Überschuss an elektrischer Energie zu erzeugen, und bei der Destillation anfallende Vinasse aufzukonzentrieren. Das zu Alkohol zu verarbeitende Zuckerrohr wird bei 1 einer

Zerkleinerungsstufe 3 zugeführt, die das Zuckerrohr in Stücke von

beispielsweise 10 bis 20 cm Länge zerhäckselt und/oder zerquetscht. Das zerkleinerte Zuckerrohr wird bei 5 einer Extraktionsstufe 7 zugeführt, die aus dem zerkleinerten Zuckerrohr den Zuckersaft extrahiert, beispielsweise auspresst und/oder durch heißes Wasser auswäscht. Der bei 9 austretende Zuckersaft wird in einer Reinigungsstufe 11 von für die Destillation

unerwünschten Stoffen gereinigt. Beispielsweise filtert die Reinigungsstufe 11 Faserstoffe oder Sand oder dergleichen aus dem Zuckersaft. Darüber hinaus kann in der Reinigungsstufe 11 gebrannter Kalk (CaO) zum Ausfällen und Ausflocken unlöslicher Bestandteile des Zuckersaftes zugesetzt werden, wie dies bei der Zuckerherstellung üblich ist. Der gereinigte Zuckersaft wird bei 13 einer nachfolgend noch näher erläuterten Vorkonzentrierungsstufe 15 zugeführt, die den Zuckersaft aufkonzentriert bzw. in einem gewissen

Umfang eindampft, bevor der aufkonzentrierte Zuckersaft bei 17 einer Gärstufe 19 zugeführt wird, in welcher der aufkonzentrierte Zuckersaft in üblicher Weise zu alkoholhaltiger Maische vergoren wird. Die alkoholhaltige Maische wird bei 21 einer anhand von Fig. 2 nachfolgend noch näher erläuterten Destillationsanlage 23 zugeführt, die bei 25 rektifizierten Alkohol an eine Entwässerungsstufe 27 abgibt. Die Entwässerungsstufe 27 liefert an ihrem Produktausgang 29 dehydrierten, rektifizierten Alkohol. In der

Destillationsanlage 23 im Destillations-/Rektifikationsprozess als Restprodukt anfallende Vinasse wird bei 31 einer Verdampferanordnung 33 zugeführt, die den anfänglich vergleichsweise hohen Wasseranteil der Vinasse verringert und die beispielsweise auf ein Zehntel des ursprünglichen

Vinassevolumens aufkonzentrierte Vinasse an einem Produktausgang 35 abgibt. In der Extraktionsstufe 7 fällt neben dem Zuckersaft als Restprodukt

Bagasse an. Bei Bagasse handelt es sich um den Feststoffanteil des

Zuckerrohrs. Die Bagasse wird bei 37 einem Hochdruckdampferzeuger 39 zugeführt, der durch Verbrennen der Bagasse aus bei 41 zugeführtem Frischwasser Hochdruckdampf erzeugt. Der Hochdruckdampf speist über eine Leitung 43 eine Gegendruckturbine 45, die ihrerseits einen elektrischen Strom erzeugenden Generator 47 antreibt. Bei der Gegendruckturbine 45 handelt es sich um eine Dampfturbine, bei der Abdampf nicht bis in den Unterdruck-Bereich hinein entspannt wird, sondern bei 49 im Überdruck- Bereich und überhitzt entnommen wird. Beispielsweise hat der

Turbinenabdampf eine Kondensationstemperatur von 127° C (entsprechend 2,5 bar, a).

Der Abdampf der Gegendruckturbine 45 beheizt die Vorkonzentrierungsstufe 15, bei der es sich um einen einstufigen Fallfilmverdampfer oder einen einstufigen Plattenverdampfer handeln kann. Da die

Vorkonzentrierungsstufe 15 den gereinigten Zuckersaft aufkonzentriert, bevor der Zuckersaft in der Gärstufe 19 vergoren wird, wird auch die

Destillationsanlage 23 mit aufkonzentrierter Maische beschickt, was den Energiebedarf der Destillationsanlage 23 mindert.

Der bei 51 die Vorkonzentrierungsstufe 15 verlassende Abdampf hat beispielsweise eine Kondensationstemperatur von 120° C, entsprechend 2 bar, a. Dieser Abdampf wird auf drei Teile aufgeteilt, von denen ein erster Teil bei 53 der Destillationsanlage 23, ein zweiter Teil bei 55 der

Entwässerungsstufe 27 und ein dritter Teil bei 57 der Verdampferanordnung 33 jeweils zur Beheizung und Energiezufuhr zugeführt wird. Die

erfindungsgemäße Alkoholherstellungsanlage erzeugt damit nicht nur einen Überschussanteil an elektrischer Energie, sondern erlaubt es zusätzlich zum Alkoholherstellungs- und Entwässerungsprozess auch noch die bei der Destillation anfallende Vinasse aufzukonzentrieren.

Fig. 2 zeigt Einzelheiten der Destillationsanlage 23. Die Anlage ist zweistufig ausgebildet und umfasst eine erste„heißere" Destillationskolonne 59, der über die Leitung 21 und einen Vorwärmer 61 die alkoholhaltige Maische aus der Gärstufe 19 zugeführt wird. Eine zweite„kältere" Destillationskolonne 63 ist der Destillationskolonne 59 maischeeingangsseitig parallel geschaltet und nimmt die alkoholhaltige Maische über einen weiteren Vorerwärmer 65 auf.

Der erste Teil des Abdampfs der Vorkonzentrierungsstufe 15 wird über die Leitung 53 unmittelbar in einen Sumpf 67 der„heißeren" Destillationskolonne 59 zur Beheizung der Destillationskolonne 59 eingespeist. Entsprechend dem Abdampf der Vorkonzentrierungsstufe 15 ist der Druck im Sumpf 67 auf etwa 1 ,9 bar, a und eine Temperatur von 119° C (bei diesem Druck) eingestellt. Es versteht sich, dass der Druck um +/- 0,5 bar schwanken kann. Im Kopfbereich 69 der Destillationskolonne 59 herrscht dementsprechend ein Druck von 1 ,6 bar, a bei einer Temperatur von etwa 90° C (bei diesem Druck). Auch hier kann der Druck um +/- 0,5 bar abweichen.

Der Destillationskolonne 59 ist ein Kopfbrüdenkondensator 71 zugeordnet, der zugleich einen Reboiler der zweiten Destillationskolonne 63 bildet. Der Kopfbrüdenkondensator 71 kondensiert bei 73 zugeführten alkoholhaltigen Kopfbrüden. Ein Teil des Alkoholkondensats wird bei 75 als Rücklauf in den Kopfbereich der Destillationskolonne 59 zurückgeführt, während ein anderer Teil des Alkoholkondensats der ersten Destillationsstufe 59 bei 77 abgeführt wird. Das Alkoholkondensat kann einer nicht näher dargestellten

Rektifikationsstufe zugeführt werden oder aber bei geeigneter

rektifizierender Gestaltung der Destillationskolonne 59 über die Leitung 25 direkt der Entwässerungsstufe 27 zugeführt werden.

Die zweite Destillationsstufe 63 arbeitet auf einem niedrigeren Druck- und Temperaturniveau. In ihrem Sumpf 79 herrscht ein Druck von 0,5 bar, a bei einer Temperatur von etwa 80° C. Der Druck kann um +/- 0,3 bar

schwanken. Die Vinasse der Destillationskolonne 63 zirkuliert, getrieben von einer Pumpe 81 durch den Sumpf 79 und den Kopfbrüdenkondensator 71 zur Kondensierung des Kopfbrüdens der Destillationskolonne 59. Der Kopfbrüdenkondensator 71 bildet damit zugleich einen Reboiler der

Destillationskolonne 63.

Der Destillationskolonne 63 ist gleichfalls ein Kopfbrüdenkondensator 83 zugeordnet, der aus dem Kopfbereich 85 der Destillationskolonne 63 Kopfbrüden bei 87 aufnimmt und bei 89 Alkoholkondensat als Rücklauf der Destillationskolonne 63 wieder zuführt. Ein Teil des Alkoholkondensats wird bei 91 abgezweigt und wiederum entweder über die nicht näher dargestellte Rektifikationsstufe oder bei rektifizierender Gestaltung der

Destillationskolonne 63 direkt der Entwässerungsstufe 27 zugeführt. Der Kopfbrüdenkondensator 83 wird aus einer Frischwasserquelle 93 mit Kühlwasser versorgt.

Die Destillationskolonnen 59 und 63 sind alkoholausgangsseitig parallel geschaltet und auch die an Vinasseausgängen 95, 97 der

Destillationskolonnen 59, 63 anfallende Vinasse wird in der

Verdampferanordnung 33 wieder zusammengeführt.

Fig. 3 zeigt Einzelheiten der Verdampferanordnung 33, die die in den Destillationskolonnen 59, 63 der Destillationsanlage 23 anfallende Vinasse auf beispielsweise ein Zehntel ihres Anfangsvolumens aufkonzentriert bzw. eindampft. Die Verdampferanordnung 33 hat im vorliegenden

Ausführungsbeispiel sechs Verdampferstufen 99a-99f, die vinassemäßig aber auch energetisch in Reihe geschaltet sind. Die Verdampferstufen 99 sind in diesem Ausführungsbeispiel als Fallfilmverdampfer ausgebildet, was den Vorteil hat, dass die Verdampfung bei relativ kleinen treibenden

Temperaturdifferenzen stattfinden kann. Die Temperaturdifferenz zwischen dem treibenden Heizmedium, hier Dampf, und der zu verdampfenden Vinasse beträgt lediglich 3 bis 8° C und liegt typischerweise bei etwa 5° C. Es versteht sich, dass ein kleinerer Teil der Verdampferstufen auch durch andere Verdampfertypen gebildet sein kann.

Zur besseren Energieausnutzung wird die Vinasse der beiden

Destillationskolonnen 59, 63 (Fig. 2) unterschiedlichen Verdampferstufen 99 zugeführt. Die am Ausgang 95 der„heißeren" Destillationskolonne 59 anfallende Vinasse wird dem Kopf der ersten Verdampferstufe 99a zugeführt und zirkuliert über eine Pumpe 101 durch die Verdampferstufe 99a. Beheizt wird die erste Verdampferstufe 99a durch den über die Leitung 53

zugeführten ersten Teil des Abdampfs der Vorkonzentrierungsstufe 15. An den unteren Bereich des Fallfilmverdampfers der ersten Verdampferstufe 99a ist in üblicher Weise ein Abscheider 103 angeschlossen, der den

Dampfanteil der Vinassezirkulation vom Konzentratanteil trennt und den Konzentratanteil bei 105 der über die Pumpe 101 geführten

Vinassezirkulation wieder zuführt. Der in dem Abscheider 103 abgetrennte Dampfanteil wird bei 107 der nächsten Verdampferstufe 99b als Heizenergie zugeführt. Ein Teil der durch die Verdampferstufe 99a zirkulierenden

Vinasse wird ausgangsseitig der Pumpe 101 bei 109 abgezogen und zur weiteren Aufkonzentrierung der nächsten Verdampferstufe 99b zugeführt. Da im vorliegenden Ausführungsbeispiel die Verdampferstufen 99a-99f apparatetechnisch gleich aufgebaut sind, wird zur Beschreibung der

Eindampffunktion der einzelnen Verdampferstufen auf die Beschreibung der ersten Verdampferstufe 99a verwiesen. Bei jeder der Verdampferstufen zirkuliert die zu konzentrierende Vinasse durch die Verdampferstufe über die Pumpe 101 und in dem Abscheider 103 jeder Verdampferstufe wird der Abdampf über die Leitung 107 als Heizmedium der nächsten

Verdampferstufe zugeführt. Die aufzukonzentrierende Vinasse wird über die Leitung 109 von Stufe zu Stufe aus dem Vinassekreislauf entnommen und dem Vinassekreislauf der nächsten Verdampferstufe zugeführt. Auf diese Weise erhöht sich die Vinassekonzentration von Stufe zu Stufe. Die in der Reihenfolge erste Verdampferstufe 99a ist die„heißeste" Stufe und arbeitet beim höchsten Druck, während die letzte Verdampferstufe 99f die kälteste Verdampferstufe ist und beim niedrigsten Druck arbeitet. Die über den Vinasseausgang 97 der kälteren zweiten Destillationskolonne 63 abgegebene Vinasse wird ihrem Temperaturniveau entsprechend nicht in die erste Verdampferstufe 99a eingeleitet, sondern im dargestellten

Ausführungsbeispiel der dritten Verdampferstufe 99c für die weitere

Aufkonzentrierung zugeführt.

Die aufkonzentrierte Vinasse wird aus der letzten Verdampferstufe 99f bei 111 für die weitere Verwendung abgezogen. Der Abdampf aus dem

Abscheider 103 der letzten Verdampferstufe 99f wird in einem über eine Kühlwasserquelle 113 gekühlten Kondensator 115 kondensiert.

In dem vorstehend erläuterten Ausführungsbeispiel stimmt die Reihenfolge, mit der die Verdampferstufen 99 vinasseseitig aufeinander folgen mit der Reihenfolge überein, in der die Verdampferstufen 99 Abdampf aus der jeweils vorangegangen Verdampferstufe aufnehmen. Sowohl abdampfseitig als auch vinasseseitig folgen die Verdampferstufen wie folgt aufeinander: 99a, 99b, 99c, 99d, 99e und 99f. Unter Viskositätsgesichtspunkten kann es sinnvoll sein, wenn die vinasseseitige Reihenfolge sich von der

abdampfseitigen Reihenfolge unterscheidet. In einer zweckmäßigen

Ausgestaltung sind die Verdampferstufen über die Leitungen 107

abdampfseitig nach wie vor in der Reihenfolge 99a, 99b, 99c, 99d, 99e und 99f verbunden, während vinasseseitig die Verdampferstufen über die

Leitungen 109 in der Reihenfolge 99a, 99b, 99c, 99f, 99e und 99d

miteinander verbunden sind, wobei dementsprechend die Verdampferstufe 99d die aufkonzentrierte Vinasse für die weitere Verarbeitung bei 111 abgibt.