一种继电器自检中的漏电流抑制方法专利检索-紧急保护电路装置专利检索查询-专利查询网

一种继电器自检中的漏电流抑制方法
申请号	CN202410348201.4	申请日	2024-03-26	公开(公告)号	CN117955047A	公开(公告)日	2024-04-30
申请人	锦浪科技股份有限公司;			发明人	张文平; 王一鸣; 许颇; 何永红; 林万双;
摘要	本发明公开了一种继电器自检中的漏电流抑制方法，应用于逆变器系统的并网过程，逆变器系统的DC/AC单元的输出端通过继电器组与电网进行连接；继电器组包括正继电器组和负继电器组，正继电器组包括至少两个串联于正母线的继电器，负继电器组包括至少两个串联于负母线的继电器；DC/AC单元的输出正负端之间还连接有双向开关单元；当正继电器组闭合时，逆变器系统通过控制DC/AC单元和双向开关单元形成抑制回路，抑制回路用于产生抑制漏电流的电压。有效解决了在继电器自检过程中因产生的漏电流过大而引起的漏电保护器跳闸的问题，整体实施方式简单易行。
权利要求	1.一种继电器自检中的漏电流抑制方法，应用于逆变器系统的并网过程，所述逆变器系统的DC/AC单元的输出端通过继电器组与电网进行连接；所述继电器组包括正继电器组和负继电器组，所述正继电器组包括至少两个串联于正母线的继电器，所述负继电器组包括至少两个串联于负母线的继电器；所述DC/AC单元的输出正负端之间还连接有双向开关单元；其特征在于，当所述正继电器组闭合时，所述逆变器系统通过控制所述DC/AC单元和所述双向开关单元形成抑制回路，所述抑制回路用于产生抑制漏电流的电压。 2.根据权利要求1所述的继电器自检中的漏电流抑制方法，其特征在于，所述DC/AC单元包括呈桥式连接的开关管Sa1、Sa4、Sb1和Sb4，其中，所述开关管Sa1和Sa4相互连接形成第一支路，所述开关管Sb1和Sb4相互连接形成第二支路；所述第一支路和所述第二支路并联于正负母线，且所述开关管Sa1和Sb4靠近正母线；当所述正继电器组闭合时，通过控制所述开关管Sa1、Sa4、Sb1、Sb4和所述双向开关单元，以形成所述抑制回路。 3.根据权利要求2所述的继电器自检中的漏电流抑制方法，其特征在于，当所述正继电器组闭合时，所述双向开关单元处于断开状态，所述DC/AC单元通过导通的所述开关管Sa4和Sb4与电网连接，使得所述DC/AC单元输出差模直流电压，以形成抑制回路。 4.根据权利要求2所述的继电器自检中的漏电流抑制方法，其特征在于，当所述正继电器组闭合时，所述双向开关单元处于断开状态，所述DC/AC单元通过导通的所述开关管Sa1和Sb1与电网连接，使得所述DC/AC单元输出差模直流电压，以形成抑制回路。 5.根据权利要求2所述的继电器自检中的漏电流抑制方法，其特征在于，当所述正继电器组闭合时，所述双向开关单元处于断开状态，所述DC/AC单元通过导通的所述开关管Sa1与电网连接，使得所述电网的火线钳位于正母线，以形成抑制回路。 6.根据权利要求2所述的继电器自检中的漏电流抑制方法，其特征在于，当所述正继电器组闭合时，所述双向开关单元处于断开状态，所述DC/AC单元通过导通的所述开关管Sa4与电网连接，使得所述电网的火线钳位于负母线，以形成抑制回路。 7.根据权利要求2所述的继电器自检中的漏电流抑制方法，其特征在于，所述双向开关单元包括反串联的开关管S2和S3，当所述正继电器组闭合时，所述开关管S2和S3均处于导通状态，并与所述DC/AC单元中导通的所述开关管Sa1或导通的所述开关管Sa4形成抑制回路。 8.根据权利要求3或6或7所述的继电器自检中的漏电流抑制方法，其特征在于，所述逆变器系统的正对地电容的耐压值大于（vg+Vdc），负对地电容的耐压值大于vg，其中，Vdc为母线电压、vg为电网电压。 9.根据权利要求4或5所述的继电器自检中的漏电流抑制方法，其特征在于，所述逆变器系统的正对地电容的耐压值大于vg，负对地电容的耐压值大于（vg‑Vdc），其中，Vdc为母线电压、vg为电网电压。 10.根据权利要求1‑7中任一所述的继电器自检中的漏电流抑制方法，其特征在于，所述正继电器组包括继电器T1和T3，所述负继电器组包括继电器T2和T4，并通过检测端口电压vIO以判断所述继电器组的工作情况。
说明书全文	一种继电器自检中的漏电流抑制方法技术领域 [0001] 本发明涉及发电技术领域，尤其是涉及一种继电器自检中的漏电流抑制方法。背景技术 [0002] 如图1所示，为现有的一种光伏系统的典型拓扑结构，其前级为DC/DC单元110，这里可以采用Boost拓扑，但不限于此；后级为DC/AC单元120，这里可以采用Heric拓扑，但不限于此；DC/AC单元120的输出端通过继电器组130与电网进行连接，进而通过继电器组130 的闭合来实现光伏系统的并网。 [0003] 但是，实际的并网过程中发现，在继电器自检阶段和继电器全闭合阶段，当图1中的继电器T1、T3闭合，但DC/AC单元120未发波之前，漏电流ig0会发生畸变，倘若输出的漏电流ig0畸变过大则会造成非50Hz分量增加，而漏电保护器对非50Hz的比较敏感，因此漏电流 ig0容易引起漏电保护器跳闸，进而影响光伏系统的正常并网过程。因此，需要对光伏系统进行并网过程中所产生的漏电流进行抑制。发明内容 [0004] 本发明的一个目的在于提供一种能够解决上述背景技术中至少一个缺陷的继电器自检中的漏电流抑制方法。 [0005] 为达到以上目的，本发明采用的技术方案为：一种继电器自检中的漏电流抑制方法，应用于逆变器系统的并网过程，所述逆变器系统的DC/AC单元的输出端通过继电器组与电网进行连接；所述继电器组包括正继电器组和负继电器组，所述正继电器组包括至少两个串联于正母线的继电器，所述负继电器组包括至少两个串联于负母线的继电器；所述DC/ AC单元的输出正负端之间还连接有双向开关单元；当所述正继电器组闭合时，所述逆变器系统通过控制所述DC/AC单元和所述双向开关单元形成抑制回路，所述抑制回路用于产生抑制漏电流的电压。 [0006] 作为一种优选，所述DC/AC单元包括呈桥式连接的开关管Sa1、Sa4、Sb1和Sb4，其中，所述开关管Sa1和Sa4相互连接形成第一支路，所述开关管Sb1和Sb4相互连接形成第二支路；所述第一支路和所述第二支路并联于正负母线，且所述开关管Sa1和Sb4靠近正母线；当所述正继电器组闭合时，通过控制所述开关管Sa1、Sa4、Sb1、Sb4和所述双向开关单元，以形成所述抑制回路。 [0007] 作为一种优选，当所述正继电器组闭合时，所述双向开关单元处于断开状态，所述DC/AC单元通过导通的所述开关管Sa4和Sb4与电网连接，使得所述DC/AC单元输出差模直流电压，以形成抑制回路。 [0008] 作为一种优选，当所述正继电器组闭合时，所述双向开关单元处于断开状态，所述DC/AC单元通过导通的所述开关管Sa1和Sb1与电网连接，使得所述DC/AC单元输出差模直流电压，以形成抑制回路。 [0009] 作为一种优选，当所述正继电器组闭合时，所述双向开关单元处于断开状态，所述DC/AC单元通过导通的所述开关管Sa1与电网连接，使得所述电网的火线钳位于正母线，以形成抑制回路。 [0010] 作为一种优选，当所述正继电器组闭合时，所述双向开关单元处于断开状态，所述DC/AC单元通过导通的所述开关管Sa4与电网连接，使得所述电网的火线钳位于负母线，以形成抑制回路。 [0011] 作为一种优选，所述双向开关单元包括反串联的开关管S2和S3，当所述正继电器组闭合时，所述开关管S2和S3均处于导通状态，并与所述DC/AC单元中导通的所述开关管Sa1或导通的所述开关管Sa4形成抑制回路。 [0012] 作为一种优选，所述逆变器系统的正对地电容的耐压值大于（vg+Vdc），负对地电容的耐压值大于vg，其中，Vdc为母线电压、vg为电网电压。 [0013] 作为一种优选，所述逆变器系统的正对地电容的耐压值大于vg，负对地电容的耐压值大于（vg‑Vdc），其中，Vdc为母线电压、vg为电网电压。 [0014] 作为一种优选，所述正继电器组包括继电器T1和T3，所述负继电器组包括继电器T2和T4，并通过检测端口电压vIO以判断所述继电器组的工作情况。 [0015] 与现有技术相比，本发明的有益效果在于：在继电器自检的过程中，当正继电器组闭合时，逆变器系统通过控制DC/AC单元和双向开关单元形成的抑制回路，抑制回路得以产生抑制漏电流的电压，有效解决了在继电器自检过程中因产生的漏电流过大而引起的漏电保护器跳闸的问题，整体实施方式简单易行。附图说明 [0016] 图1为现有的逆变器系统的对地电容分布结构示意图。 [0017] 图2为现有的逆变器系统的时序图。 [0018] 图3为现有的逆变器系统的仿真波形图。 [0019] 图4为现有的逆变器系统的波形示意图。 [0020] 图5为现有的逆变器系统在图4所示的过程一的对地电容分布结构示意图。 [0021] 图6为现有的逆变器系统在图4所示的过程二的对地电容分布结构示意图。 [0022] 图7为现有的逆变器系统在图4所示的过程三的对地电容分布结构示意图。 [0023] 图8为现有的逆变器系统在图4所示的过程四的对地电容分布结构示意图。 [0024] 图9为本发明的逆变器系统的时序图。 [0025] 图10为本发明的实施例一的逆变器系统的时序图。 [0026] 图11为本发明的实施例一的逆变器系统形成抑制回路的对地电容分布结构示意图。 [0027] 图12为本发明图11所示的结构示意图的等效电路示意图。 [0028] 图13为本发明图12所示的等效电路示意图的简化电路示意图。 [0029] 图14为本发明的实施例二的逆变器系统的时序图。 [0030] 图15为本发明的实施例二的逆变器系统形成抑制回路的对地电容分布结构示意图。 [0031] 图16为本发明图15所示的结构示意图的等效电路示意图。 [0032] 图17为本发明图16所示的等效电路示意图的简化电路示意图。 [0033] 图18为本发明的实施例三的逆变器系统的时序图。 [0034] 图19为本发明的实施例三的逆变器系统形成抑制回路的对地电容分布结构示意图。 [0035] 图20为本发明图19所示的结构示意图的等效电路示意图。 [0036] 图21为本发明图20所示的等效电路示意图的简化电路示意图。 [0037] 图22为本发明的实施例四的逆变器系统的时序图。 [0038] 图23为本发明的实施例四的逆变器系统形成抑制回路的对地电容分布结构示意图。 [0039] 图24为本发明图23所示的结构示意图的等效电路示意图。 [0040] 图25为本发明图24所示的等效电路示意图的简化电路示意图。 [0041] 图26为本发明的实施例五的逆变器系统的时序图。 [0042] 图27为本发明的实施例五的逆变器系统形成抑制回路的对地电容分布结构示意图。 [0043] 图28为本发明图27所示的结构示意图的等效电路示意图。 [0044] 图29为本发明图28所示的等效电路示意图的简化电路示意图。 [0045] 图中：110、DC/DC单元；120、DC/AC单元；130、继电器组；131、正继电器组；132、负继电器组；140、双向开关单元。具体实施方式 [0046] 下面，结合具体实施方式，对本发明做进一步描述，需要说明的是，在不相冲突的前提下，以下描述的各实施例之间或各技术特征之间可以任意组合形成新的实施例。 [0047] 在本发明的描述中，需要说明的是，对于方位词，如有术语“中心”、 “横向”、“纵向”、“长度”、“宽度”、“厚度”、“上”、“下”、 “前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”、“顺时针”、“逆时针”等指示方位和位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于叙述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定方位构造和操作，不能理解为限制本发明的具体保护范围。 [0048] 需要说明的是，本申请的说明书和权利要求书中的术语“第一”、“第二”等是用于区别类似的对象，而不必用于描述特定的顺序或先后次序。 [0049] 本申请的说明书和权利要求书中的术语“包括”和“具有”以及他们的任何变形，意图在于覆盖不排他的包含，例如，包含了一系列步骤或单元的过程、方法、系统、产品或设备不必限于清楚地列出的那些步骤或单元，而是可包括没有清楚地列出的或对于这些过程、方法、产品或设备固有的其它步骤或单元。 [0050] 如图1所示，现有的逆变器系统包括依次连接的DC/DC单元110和DC/AC单元120，双向开关单元140并联于所述DC/AC单元120和继电器组130之间，继电器组130的输出端与电网连接，继电器组130闭合后逆变器系统得以与电网进行并网。进一步的，逆变器系统的输入端可以与光伏组件PV连接，或与其他发电动力装置连接，继电器组130包括继电器T1~T4，其中继电器T1和T3串联于正母线，继电器T2和T4串联于负母线。 [0051] 通常情况下，逆变器系统的工作主要包括以下四个阶段。第一阶段：逆变器系统的母线电压Vdc建立，DC/DC单元110启动以进行升压。第二阶段：继电器T1~T4分别动作，以进行继电器自检。第三阶段：继电器T1~T4全闭合。第四阶段：DC/AC单元120进行PWM调制（Pulse Width Modulatio，脉冲宽度调制），以进行并网发电。 [0052] 具体地说，如图2所示，在第二阶段，依次使继电器T3断开、其余继电器闭合；使继电器T1断开、其余继电器闭合；使继电器T2断开、其余继电器闭合；使继电器T4断开、其余继电器闭合；并且通过检测端口电压vIO是否为电网电压，以此判断继电器T1~T4是否正常。 [0053] 结合图3所示，在继电器T2或T4自检时，继电器T1和T3处于闭合状态，此时，在DC/AC单元120未发波之前，漏电流ig0将产生畸变，倘若输出的漏电流ig0畸变过大则会造成非 50Hz分量增加，而漏电保护器对非50Hz的比较敏感，因此漏电流ig0容易引起漏电保护器跳闸。 [0054] 为了方便对本申请的方案进行理解，首先可以对继电器组130自检中引起的漏电流ig0进行分析。当继电器T1和T3处于闭合状态，且DC/AC单元120未发波时，电网电压Vg的波形如图4所示，将一个周期分为四个过程以便于分析。 [0055] 在过程一中，即图4所示的[t0，π/2ω]时段，结合如图5可以理解，从t0时刻开始，电网的电压大于正对地电容的电压vdc+，此时DC/AC单元120的开关管Sa1导通，电网通过开关管 Sa1向负对地电容充电，直至π/2ω时刻，电网电压达到正向峰值。 [0056] 在过程二中，即图4所示的[π/2ω，π/ω+t0]时段，结合如图6可以理解，从π/2ω时刻开始，电网电压从正向峰值开始降低，此时DC/AC单元120断开，负对地电容的电压保持不变，直至π/2ω时刻，电网达到0。 [0057] 在过程三中，即图4所示的[π/ω+t0，3π/2ω]时段，结合如图7可以理解，从π/ω+t0时刻开始，负对地电容的电压vdc‑大于电网的电压，此时DC/AC单元120的开关管Sa2导通，负对地电容通过开关管Sa1向电网放电，直至3π/2ω时刻，电网达到负向峰值。 [0058] 在过程四中，即图4所示的[3π/2ω，2π/ω+t0]时段，结合如图8可以理解，从3π/2ω时刻开始，电网电压从负向峰值开始上升，此时DC/AC单元120断开，负对地电容的电压保持不变，直至π/2ω时刻，电网达到0。 [0059] 从上述过程一至过程四可以理解，当DC/AC单元120未进行发波时，开关管Sa1和Sa2间隔交替地开关，使得漏电流ig0呈非线性变化，进而造成畸变，倘若输出的漏电流ig0畸变过大则会影响逆变器系统的正常并网过程。因此，如图9所示，需要在继电器自检阶段中使 DC/AC单元120进行发波以输出直流电压或者交流电压，进而使漏电流ig0的状态接近为正弦。实施例一 [0060] 如图10‑图13所示，一种继电器自检中的漏电流抑制方法，应用于逆变器系统的并网过程，逆变器系统的DC/AC单元120的输出端通过继电器组130与电网进行连接；继电器组 130包括正继电器组131和负继电器组132，正继电器组131包括至少两个串联于正母线的继电器，负继电器组132包括至少两个串联于负母线的继电器；DC/AC单元120的输出正负端之间还连接有双向开关单元140；当正继电器组131闭合时，逆变器系统通过控制DC/AC单元 120和双向开关单元140形成抑制回路，抑制回路用于产生抑制漏电流的电压。 [0061] 如图11所示，DC/AC单元120包括呈桥式连接的开关管Sa1、Sa4、Sb1和Sb4，其中，开关管Sa1和Sa4相互连接形成第一支路，开关管Sb1和Sb4相互连接形成第二支路；第一支路和第二支路并联于正负母线，且开关管Sa1和Sb4靠近正母线，双向开关单元140的输入端分别与第一支路和第二支路的中点连接；双向开关单元140包括反串联的开关管S2和S3；当继电器T1 和T3闭合时，通过控制开关管Sa1、Sa4、Sb1、Sb4、S2和S3，以形成抑制回路。开关管Sa1、Sa4、Sb1、Sb4、S2和S3的具体结构有多种，如场效应管和晶闸管等，本实施例中优选采用场效应管。 [0062] 具体地，如图10和图11所示，当正继电器组131闭合时，双向开关单元140处于断开状态，DC/AC单元120通过导通的开关管Sa4和Sb4与电网连接，使得DC/AC单元120输出差模直流电压，以形成抑制回路，此时抑制回路产生的电压值为‑Vdc/2，其中，Vdc为母线电压。 [0063] 可以理解的是，本实施例中的正继电器组131包括继电器T1和T3，负继电器组132包括继电器T2和T4，但是在其他的实施方式中，正继电器组131和负继电器组132也可以分别包括三个甚至更多的继电器，本申请不做具体限制。 [0064] 根据图11可以对逆变器系统进行并网的阻抗电路进行等效，得到如图12所示的等效电路图。逆变器系统在并网时主要考虑的对地阻抗有光伏组件PV的输出侧正负对地电容 CPV+和CPV‑，正负母线的对地电容Cdc+和Cdc‑，一般来说，CPV+=CPV‑=CPV，Cdc+=Cdc‑=Cdc，VPV=Vdc，则对图12所示的等效电路进行简化，可以得到图13所示的简化电路示意图。 [0065] 根据图13所示，漏电流ig0的交流分量为：ig0=‑jω(2CPV+2Cdc)vg，则可知漏电流ig0由电网侧的对地电容和正负母线的对电容共同决定，而光伏组件PV和电网的频率通常为 50Hz，进而漏电流ig0的交流分量也为50Hz，得以避免漏电流ig0的波形发生畸变，防止漏电保护器跳闸。 [0066] 进一步的，图13中点O处到地的电压为vg+Vdc/2，结合图11可得，正负母线的对地电容的电压分别为：vdc+=vg+Vdc；vdc‑=vg。因此正母线的对地电容的耐压值应大于（vg+Vdc），负母线的对地电容的耐压值应大于vg。 [0067] 更进一步的，通过检测端口电压vIO得以判断继电器组130是否正常。具体地说，当端口电压vIO为直流‑Vdc时，则继电器正常；当端口电压vIO为交流vg时，则继电器发生黏连。实施例二 [0068] 相比较于实施例一，本实施例的区别点在于：如图14和图15所示，当正继电器组131闭合时，双向开关单元140处于断开状态，DC/AC单元120通过导通的开关管Sa1和Sb1与电网连接，使得DC/AC单元120输出差模直流电压，以形成抑制回路，此时抑制回路产生的电压值为‑Vdc/2。 [0069] 可以理解的是，本实施例中的正继电器组131包括继电器T1和T3，负继电器组132包括继电器T2和T4，但是在其他的实施方式中，正继电器组131和负继电器组132也可以分别包括三个甚至更多的继电器，本申请不做具体限制。 [0070] 根据图15可以对逆变器系统进行并网的阻抗电路进行等效，得到如图16所示的等效电路图。逆变器系统在并网时主要考虑的对地阻抗有光伏组件PV的输出侧正负对地电容 CPV+和CPV‑，正负母线的对地电容Cdc+和Cdc‑，一般来说，CPV+=CPV‑=CPV，Cdc+=Cdc‑=Cdc，VPV=Vdc，则对图16所示的等效电路进行简化，可以得到图17所示的简化电路示意图。 [0071] 根据图17所示，漏电流ig0的交流分量为：ig0=‑jω(2CPV+2Cdc)vg，则可知漏电流ig0由电网侧的对地电容和正负母线的对电容共同决定，而光伏组件PV和电网的频率通常为 50Hz，进而漏电流ig0的交流分量也为50Hz，得以避免漏电流ig0的波形发生畸变，防止漏电保护器跳闸。 [0072] 进一步的，图17中点O处到地的电压为vg+Vdc/2，结合图15可得，正负母线的对地电容的电压分别为：vdc+=vg；vdc‑=vg‑Vdc。因此正母线的对地电容的耐压值应大于vg，负母线的对地电容的耐压值应大于（vg‑Vdc）。 [0073] 更进一步的，通过检测端口电压vIO得以判断继电器组130是否正常。具体地说，当端口电压vIO为直流Vdc时，则继电器正常；当端口电压vIO为交流vg时，则继电器发生黏连。实施例三 [0074] 相比较于实施例一，本实施例的区别点在于：如图18和图19所示，当正继电器组131闭合时，双向开关单元140处于断开状态，DC/AC单元120通过导通的开关管Sa1与电网连接，使得电网的火线钳位于正母线，以形成抑制回路，得以改变共模电流的流通路径，进而避免共模电流流经开关管Sa1的二极管，防止漏电流ig0的波形产生畸变。 [0075] 可以理解的是，本实施例中的正继电器组131包括继电器T1和T3，负继电器组132包括继电器T2和T4，但是在其他的实施方式中，正继电器组131和负继电器组132也可以分别包括三个甚至更多的继电器，本申请不做具体限制。 [0076] 根据图19可以对逆变器系统进行并网的阻抗电路进行等效，得到如图20所示的等效电路图。其中，DC/AC单元120本身产生的差模电压为Vdc/2。逆变器系统在并网时主要考虑的对地阻抗有光伏组件PV的输出侧正负对地电容CPV+和CPV‑，正负母线的对地电容Cdc+和 Cdc‑，一般来说，CPV+=CPV‑=CPV，Cdc+=Cdc‑=Cdc，VPV=Vdc，则对图20所示的等效电路进行简化，可以得到图21所示的简化电路示意图。 [0077] 根据图21所示，漏电流ig0的交流分量为：ig0=‑jω(2CPV+2Cdc)vg，则可知漏电流ig0由电网侧的对地电容和正负母线的对电容共同决定，而光伏组件PV和电网的频率通常为 50Hz，进而漏电流ig0的交流分量也为50Hz，得以避免漏电流ig0的波形发生畸变，防止漏电保护器跳闸。 [0078] 进一步的，图21中点O处到地的电压为vg+Vdc/2，结合图19可得，正负母线的对地电容的电压分别为：vdc+=vg；vdc‑=vg‑Vdc。因此正母线的对地电容的耐压值应大于vg，负母线的对地电容的耐压值应大于（vg‑Vdc）。 [0079] 更进一步的，通过检测端口电压vIO得以判断继电器组130是否正常。具体地说，当端口电压vIO为交流vg时，则继电器发生黏连。由于电网的火线钳位于逆变器系统的正母线，得以避免影响系统的差模回路，即便继电器发生黏连，系统也不会发生过流。实施例四 [0080] 相比较于实施例三，本实施例的区别点在于：如图22和图23所示，当正继电器组131闭合时，双向开关单元140处于断开状态，DC/AC单元120通过导通的开关管Sa4与电网连接，使得电网的火线钳位于负母线，以形成抑制回路，得以改变共模电流的流通路径，进而避免共模电流流经开关管Sa4的二极管，防止漏电流ig0的波形产生畸变。 [0081] 可以理解的是，本实施例中的正继电器组131包括继电器T1和T3，负继电器组132包括继电器T2和T4，但是在其他的实施方式中，正继电器组131和负继电器组132也可以分别包括三个甚至更多的继电器，本申请不做具体限制。 [0082] 根据图23可以对逆变器系统进行并网的阻抗电路进行等效，得到如图24所示的等效电路图。其中，DC/AC单元120本身产生的差模电压为‑Vdc/2。逆变器系统在并网时主要考虑的对地阻抗有光伏组件PV的输出侧正负对地电容CPV+和CPV‑，正负母线的对地电容Cdc+和 Cdc‑，一般来说，CPV+=CPV‑=CPV，Cdc+=Cdc‑=Cdc，VPV=Vdc，则对图20所示的等效电路进行简化，可以得到图25所示的简化电路示意图。 [0083] 根据图25所示，漏电流ig0的交流分量为：ig0=‑jω(2CPV+2Cdc)vg，则可知漏电流ig0由电网侧的对地电容和正负母线的对电容共同决定，而光伏组件PV和电网的频率通常为 50Hz，进而漏电流ig0的交流分量也为50Hz，得以避免漏电流ig0的波形发生畸变，防止漏电保护器跳闸。 [0084] 进一步的，图25中点O处到地的电压为vg+Vdc/2，结合图23可得，正负母线的对地电容的电压分别为：vdc+=vg+Vdc；vdc‑=vg。因此正母线的对地电容的耐压值应大于（vg+Vdc），负母线的对地电容的耐压值应大于vg。 [0085] 更进一步的，通过检测端口电压vIO得以判断继电器组130是否正常。具体地说，当端口电压vIO为交流vg时，则继电器发生黏连。由于电网的火线钳位于逆变器系统的负母线，得以避免影响系统的差模回路，即便继电器发生黏连，系统也不会发生过流。实施例五 [0086] 相比较于实施例四，本实施例的区别点在于：如图26和图27所示，当正继电器组131闭合时，开关管S2和S3均处于导通状态，并与DC/AC单元120中导通的开关管Sa1或导通的开关管Sa4形成抑制回路。 [0087] 可以理解的是，本实施例中的正继电器组131包括继电器T1和T3，负继电器组132包括继电器T2和T4，但是在其他的实施方式中，正继电器组131和负继电器组132也可以分别包括三个甚至更多的继电器，本申请不做具体限制。 [0088] 根据图27可以对逆变器系统进行并网的阻抗电路进行等效，得到如图28所示的等效电路图。其中，DC/AC单元120本身产生的差模电压为‑Vdc/2。逆变器系统在并网时主要考虑的对地阻抗有光伏组件PV的输出侧正负对地电容CPV+和CPV‑，正负母线的对地电容Cdc+和 Cdc‑，一般来说，CPV+=CPV‑=CPV，Cdc+=Cdc‑=Cdc，VPV=Vdc，则对图28所示的等效电路进行简化，可以得到图29所示的简化电路示意图。 [0089] 根据图29所示，漏电流ig0的交流分量为：ig0=‑jω(2CPV+2Cdc)vg，则可知漏电流ig0由电网侧的对地电容和正负母线的对电容共同决定，而光伏组件PV和电网的频率通常为 50Hz，进而漏电流ig0的交流分量也为50Hz，得以避免漏电流ig0的波形发生畸变，防止漏电保护器跳闸。 [0090] 进一步的，图29中点O处到地的电压为vg+Vdc/2，结合图27可得，正负母线的对地电容的电压分别为：vdc+=vg+Vdc；vdc‑=vg。因此正母线的对地电容的耐压值应大于（vg+Vdc），负母线的对地电容的耐压值应大于vg。 [0091] 更进一步的，通过检测端口电压vIO得以判断继电器组130是否正常。具体地说，当端口电压vIO为直流Vdc时，则继电器正常；当端口电压vIO为交流vg时，则继电器发生黏连。 [0092] 以上描述了本发明的基本原理、主要特征和本发明的优点。本行业的技术人员应该了解，本发明不受上述实施例的限制，上述实施例和说明书中描述的只是本发明的原理，在不脱离本发明精神和范围的前提下本发明还会有各种变化和改进，这些变化和改进都落入要求保护的本发明的范围内。本发明要求的保护范围由所附的权利要求书及其等同物界定。

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