一种防水气凝结的大流量稳压引射器及其设计方法专利检索-通过与别的流体直接接触或通过利用被泵送流体的惯性泵送流体（具有通过内部气体压力分散液体或半液体成分的特殊装置的容器或包装入B65D 83/14）虹吸管专利检索查询-专利查询网

一种防水气凝结的大流量稳压引射器及其设计方法
申请号	CN202310920939.9	申请日	2023-07-25	公开(公告)号	CN116972031A	公开(公告)日	2023-10-31
申请人	上海徐工智能科技有限公司; 江苏徐工工程机械研究院有限公司;			发明人	丁成; 王佳; 薛琼;
摘要	本发明公开了一种防水气凝结的大流量稳压引射器及其设计方法，该新型引射器包括防水汽凝结结构和稳压结构，防水汽凝结结构包括设置在壳体内的混合段及热传导段，热传导段包括工作流体通道，工作流体通道和壳体之间形成引射流体通道；工作流体通道具有弯折部，以液化引射流体中的水汽并减小引射流体和工作流体的温差；靠近工作流体通道入口一侧的壳体上设有引射流体入口和排水口。稳压结构包括过滤网及配套的旁通路和比例阀。本申请工作时通过热传导段后，引射流体的含水量降低，同时与工作流体的温差减小，避免了在混合段出现水气凝结的情况。在出口端通过滤网与旁通路的结构设计，以及旁通阀上比例阀的控制，保证引射器出口压力的稳定。
权利要求	1.一种防水气凝结的大流量稳压引射器，包括设置在壳体内的混合段，其特征在于，还包括与混合段相连通的热传导段，所述热传导段包括工作流体通道，所述工作流体通道和所述壳体之间形成引射流体通道；所述工作流体通道具有弯折部，以液化引射流体中的水汽并减小引射流体和工作流体的温差；靠近工作流体通道入口一侧的所述壳体上设有引射流体入口和排水口。 2.根据权利要求1所述的引射器，其特征在于，所述工作流体通道出口位于所述排水口的上方，所述工作流体通道入口位于所述排水口的下方。 3.根据权利要求1所述的引射器，其特征在于，所述弯折部包括多个相连通的流道，相邻流道之间的夹角为锐角。 4.根据权利要求1所述的引射器，其特征在于，所述弯折部的弯折数n的表达式为：其中，L为换热面的总长度；l为每个流道的固定长度；其中， S为引射器内部的总换热面积；d为工作流体通道的直径。 5.根据权利要求1所述的引射器，其特征在于，还包括稳压段，所述稳压段包括位于引射器出口和混合段出口之间的稳压通道以及连接在所述稳压通道中的过滤网。 6.根据权利要求5所述的引射器，其特征在于，所述壳体上还设旁通通道，所述旁通通道的一端连通在过滤网和混合段出口之间，所述旁通通道的另一端连通在过滤网和引射器出口之间；所述旁通通道内设有比例阀。 7.根据权利要求5所述的引射器，其特征在于，所述过滤网的孔隙数Dn的表达式为：其中，ν为气体运动粘度；A为稳压段的横截面积；pD0为滤网前端的压力；p3为引射器出口的压力；qm为经过滤网的气体流量。 8.根据权利要求5所述的引射器，其特征在于，所述壳体的形状为“n”字形，包括顶部通道和连接在顶部通道两端且和顶部通道相垂直的两个侧通道；所述混合段位于顶部通道内，所述工作流体通道的弯折部和稳压段分别位于两个侧通道内；所述工作流体通道入口位于侧通道的底部，所述排水口和引射流体入口分别设置在同一侧通道的两侧。 9.一种防水气凝结的大流量稳压引射器的设计方法，其特征在于，包括如下步骤：设计与混合段相连通的热传导段；其中，热传导段包括工作流体通道以及工作流体通道和壳体之间形成的引射流体通道；设计工作流体通道的弯折部，以液化引射流体中的水汽并减小引射流体和工作流体的温差；所述弯折部的弯折数其中，l为每个流道的固定长度；L为换热面的总长度； S为引射器内部的总换热面积；d为工作流体通道的直径；验证混合段入口前的温差ΔT是否满足设置需求，若满足设置需求，则无需调整弯折部的弯折数，若不满足设置需求，则根据温差ΔT调整弯折部的弯折数。 10.根据权利要求9所述的引射器的设计方法，其特征在于，还包括：设计与混合段相连通的稳压段；其中，稳压段包括位于引射器出口和混合段出口之间的稳压通道以及连接在所述稳压通道中的过滤网；所述过滤网中的孔隙数Dn的表达式为： ν为气体运动粘度；A为稳压段的横截面积；pD0为滤网前端的压力；p3为引射器出口的压力；qm为经过滤网的气体流量；设计与稳压段相连通的旁通通道；所述旁通通道内设有比例阀，所述旁通通道的一端连通在过滤网和混合段出口之间，所述旁通通道的另一端连通在过滤网和引射器出口之间；根据过滤网孔隙处流阻与流量计算引射器出口的压降是否满足设置需求，若满足设置需求，则无需调整过滤网孔隙数，若不满足设置需求，则根据需求压降调整过滤网孔隙；根据比例阀的通径计算比例阀是否满足最大补偿压力需求，若满足则不需调整比例阀，若不满足则根据需求调整比例阀的通径。
说明书全文	一种防水气凝结的大流量稳压引射器及其设计方法技术领域 [0001] 本发明涉及工程机械技术领域，具体涉及一种防水气凝结的大流量稳压引射器及其设计方法。背景技术 [0002] 在燃料电池系统中，氢气循环系统一般采用氢气循环泵，该技术较为成熟且可实现循环比的控制可变，但是其最大的问题是需要消耗一部分的功率，大大的降低的燃料电池系统的能量转换率，特别是在工程机械用的大功率燃料电池系统中，电堆的额定工况点一般处于循环泵的低负荷区，将大大增加系统的附件功率。 [0003] 引射器通过喷嘴的结构设计，实现高压气体通过喷嘴后，由于绝热膨胀，高压运动流体中的压力能转化为动能，使得流速增快但是压力下降。这时由于运动流体的压降，它将在混合室中形成了一个低压区域。由于低压区的存在，混合腔会吸入流体将吸入的流体在混合室内与运动流体混合。混合流体随后进入文丘里管形状的扩散器，扩散器中他们充分混合并将动能重新转换为压力能。最后产生的将是一个压力高于低压吸入流体但低于高压运动流体的混合流体。其自身并不消耗功率，在大功率的燃料电池系统中是必备的核心零部件。 [0004] 工程机械行业由于其循环往复的周期运行及长时间高负荷大功率运行的工况特点，其对引射器在额定工况点的运行提出了如下两方面的需求：1、引射器须保证在运行过程中无液态水进入电堆；2、面对工程机械循环往复的功率输出需求，引射器须保证出口压力的稳定。 [0005] 现行的燃料电池用引射器的开发方式，主要是针对车用领域建立的方法及结构。在开发的过程中未考虑工程机械用的大功率燃料电池系统，在低温、大流量的情况下，引射流体夹带的水气冷凝从而形成液态水，进入电堆后造成阳极水淹的情况。发明内容 [0006] 本发明的目的在于提供一种防水气凝结的大流量稳压引射器及其设计方法，以解决现有技术中引射流体夹带的水气冷凝从而形成液态水，造成阳极水淹的状况。 [0007] 为达到上述目的，本发明是采用下述技术方案实现的： [0008] 第一方面，本申请公开了一种防水气凝结的大流量稳压引射器，包括设置在壳体内的混合段，还包括与混合段相连通的热传导段，所述热传导段包括工作流体通道，所述工作流体通道和所述壳体之间形成引射流体通道；所述工作流体通道具有弯折部，以液化引射流体中的水汽并减小引射流体和工作流体的温差； [0009] 靠近工作流体通道入口一侧的所述壳体上设有引射流体入口和排水口。 [0010] 进一步地，所述工作流体通道出口位于所述排水口的上方，所述工作流体通道入口位于所述排水口的下方。 [0011] 进一步地，所述弯折部包括多个相连通的流道，相邻流道之间的夹角为锐角。 [0012] 进一步地，所述弯折部的弯折数n的表达式为： [0013] [0014] 其中，L为换热面的总长度；l为每个流道的固定长度；其中， S为引射器内部的总换热面积；d为工作流体通道的直径。 [0015] 进一步地，还包括稳压段，所述稳压段包括位于引射器出口和混合段出口之间的稳压通道以及连接在所述稳压通道中的过滤网。 [0016] 进一步地，所述壳体上还设旁通通道，所述旁通通道的一端连通在过滤网和混合段出口之间，所述旁通通道的另一端连通在过滤网和引射器出口之间；所述旁通通道内设有比例阀。 [0017] 进一步地，所述过滤网的孔隙数Dn的表达式为： [0018] [0019] 其中，ν为气体运动粘度；A为稳压段的横截面积；pD0为滤网前端的压力；p3为引射器出口的压力；qm为经过滤网的气体流量。 [0020] 进一步地，所述壳体的形状为“n”字形，包括顶部通道和连接在顶部通道两端且和顶部通道相垂直的两个侧通道； [0021] 所述混合段位于顶部通道内，所述工作流体通道的弯折部和稳压段分别位于两个侧通道内； [0022] 所述工作流体通道入口位于侧通道的底部，所述排水口和引射流体入口分别设置在同一侧通道的两侧。 [0023] 第二方面，本发明公开了一种防水气凝结的大流量稳压引射器的设计方法，包括如下步骤： [0024] 设计与混合段相连通的热传导段；其中，热传导段包括工作流体通道以及工作流体通道和壳体之间形成的引射流体通道； [0025] 设计工作流体通道的弯折部，以液化引射流体中的水汽并减小引射流体和工作流体的温差；所述弯折部的弯折数其中，l为每个流道的固定长度；L为换热面的总长度； S为引射器内部的总换热面积；d为工作流体通道的直径； [0026] 验证混合段入口前的温差ΔT是否满足设置需求，若满足设置需求，则无需调整弯折部的弯折数，若不满足设置需求，则根据温差ΔT调整弯折部的弯折数。 [0027] 进一步地，还包括： [0028] 设计与混合段相连通的稳压段；其中，稳压段包括位于引射器出口和混合段出口之间的稳压通道以及连接在所述稳压通道中的过滤网；所述过滤网的孔隙数Dn的表达式为： ν为气体运动粘度；A为稳压段的横截面积；pD0为滤网前端的压力；p3 为引射器出口的压力；qm为经过滤网的气体流量； [0029] 设计与稳压段相连通的旁通通道；所述旁通通道内设有比例阀，所述旁通通道的一端连通在过滤网和混合段出口之间，所述旁通通道的另一端连通在过滤网和引射器出口之间； [0030] 根据过滤网孔隙处流阻与流量计算引射器出口的压降是否满足设置需求，若满足设置需求，则无需调整过滤网孔隙数，若不满足设置需求，则根据需求压降调整过滤网孔隙； [0031] 根据比例阀的通径计算比例阀是否满足最大补偿压力需求，若满足则不需调整比例阀，若不满足则根据需求调整比例阀的通径。 [0032] 根据上述技术方案，本发明的有益效果为： [0033] 本申请的热传导段包括工作流体通道以及在工作流体通道和壳体之间形成引射流体通道，工作时可实现工作流体与引射流体两者之间的热传导，从而提高工作流体的温度，降低引射流体的温度；同时由于引射流体的温度降低，饱和蒸汽压下降，在通过具有弯折部的工作流体通道时，弯折部的结构可将引射流体内的水液化聚集，由于排水口设置在靠近工作流体通道入口的一侧，所以液化的水聚集在靠近工作流体通道入口处，从而进一步加热进入的工作流体；通过热传导段后，引射流体的含水量降低，同时与工作流体的温差减小，避免了在混合段出现水气凝结的情况。附图说明 [0034] 图1为本发明引射器的整体结构示意图； [0035] 图2为本发明引射器中工作流体通道的示意图； [0036] 图3为本发明引射器关键部位设计方法的流程图。 [0037] 其中，001、排水口；002、工作流体通道入口；003、引射流体入口；004、工作流体通道；041、弯折部；005、过滤网；006、旁通通道；007、引射流体通道；008、工作流体通道出口；009、壳体；①、热传导段；②、混合段；③、稳压段。具体实施方式 [0038] 为使本发明实现的技术手段、创作特征、达成目的与功效易于明白了解，下面结合具体实施方式，进一步阐述本发明。 [0039] 需要说明的是，在本发明的描述中，术语“前”、“后”、“左”、“右”、“上”、“下”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图中所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明而不是要求本发明必须以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。本发明描述中使用的术语“前”、“后”、“左”、“右”、“上”、“下”指的是附图中的方向，术语“内”、“外”分别指的是朝向或远离特定部件几何中心的方向。 [0040] 本申请所涉及的专业名词的定义。工作流体：从气瓶出来的高压干氢气。引射流体：从电堆出来流经分水器后的低压饱和湿氢气。马赫数：速度与音速的比值，音速(即声音的传播速度)。 [0041] 经分析现有技术中，公开号为CN113764696A及CN215834559U的专利申请针对引射器的混合室进行加热，CN1135764696A专利公布的引射器结构是在引射器外壳增加了一种循环加热腔装置，该加热腔的热源为燃料电池系统的高温冷却液，从而实现引射器的加热和防结冰的功能。而CN21534559U专利公布的是一种在引射器混合腔外壁连接了相应的外加热装置，从而保证引射器内表面不会发生冻结现象。 [0042] 通过外加热的方式虽然一定程度上解决了阳极水淹的状况，但是由于大流量，也会导致加热需求的功率升高，使得燃料电池系统的效率下降，此种形式设计的引射器并不适用长时间高负荷大功率运行的工程机械。 [0043] 因此，如何保证长时间高负荷大功率运行的工程机械所使用的引射器不会产生阳极水淹的问题，是我们的开发需求。 [0044] 本申请公开了一种防水气凝结的大流量稳压引射器，包括设置在壳体内的混合段②，还包括与混合段②相连通的热传导段①，热传导段①包括工作流体通道004，工作流体通道004和壳体009之间形成引射流体通道007；工作流体通道004具有弯折部041，以液化引射流体中的水汽并减小引射流体和工作流体的温差；靠近工作流体通道004入口一侧的壳体009上设有引射流体入口003和排水口001。 [0045] 本申请的热传导段包括工作流体通道以及在工作流体通道和壳体之间形成引射流体通道，工作时可实现工作流体与引射流体两者之间的热传导，从而提高工作流体的温度，降低引射流体的温度；同时由于引射流体的温度降低，饱和蒸汽压下降，在通过具有弯折部的工作流体通道时，弯折部的结构可将引射流体内的水液化聚集，由于排水口设置在靠近工作流体通道入口的一侧，所以液化的水聚集在靠近工作流体通道入口处，从而进一步加热进入的工作流体；通过热传导段后，引射流体的含水量降低，同时与工作流体的温差减小，避免了在混合段出现水气凝结的情况。 [0046] 在本申请中，工作流体通道出口008和引射流体通道出口均设置在壳体内，且指向混合段，以使工作流体和引射流体流至混合段②。 [0047] 在一些进一步地实施例中，工作流体通道出口位于排水口001的上方，工作流体通道入口002位于排水口001的下方。如图1所示，采用工作流体通道入口002在最下方、排水口 001处于入口上方的形式，可使液化的水聚集在排水口处的壳体中，实现对下方进入的工作流体进行更好的加热。同时由于工作流体通道出口008位于排水口001及工作流体通道入口 002的上方，由于引射流体入口003也靠近工作流体通道入口002，当工作流体从下至上流动时，经过工作流体通道的折弯部041，在折弯部外的引射流体的作用下可更好的实现热交换。由于，排水口001设置在下方，折弯部处液化的水可自动下落并最后从排水口处排出。 [0048] 在本申请中，折弯部041如图2所示，其包括多个相连通的流道，相邻流道之间的夹角为锐角，采用锐角的设计，可更好的布置折弯部，且可保证对引射流体中的水汽进行液化的效果。 [0049] 弯折部中流道的数量可以用弯折数来表示，如图2所示，弯折数为5，其则具有五个流道。通过具体的弯折数的设定，可保工作流体和引射流体的换热效果，保证进入至混合段②的流体符合要求。 [0050] 进一步地，弯折部的弯折数n的表达式为其中，L为换热面的总长度；l为每个流道的固定长度；其中， S为引射器内部的总换热面积；d为工作流体通道的直径。 [0051] 经分析，公开号为CN102142048B的专利申请公开了一种用于引射器的通用优化设计方法，该设计主要是针对传统引射器的尺寸优化进行建模，缺少了防水气凝结的需求输入。另外，该专利通过一个关键参数，实现引射器的结构优化，无法满足工程机械复杂的工况条件，特别是循环往复工况下，稳定的压力下的流体输出无法保证。 [0052] 由于工程机械循环往复的工况条件，在燃料电池系统的运行过程中，须实现稳压和快速增压两个功能，从而保证燃料电池电堆的正常运行，而原有的车用燃料电池系统基本是维持在稳定工况下使用，未考虑该项设计需求，无法完全适配工程机械的使用场景。 [0053] 因此，如何减小进入电堆气体的压力波动，实现稳压，进一步防止引射器出口背压过高，实现出口流体压力补充也是我们需要解决的问题。 [0054] 在一个进一步地实施例中，基于该问题，本申请对引射器进行了进一步设计，该引射器除了包括上述的热传导段①外，还包括稳压段③，稳压段③包括位于引射器出口和混合段出口之间的稳压通道以及连接在所述稳压通道中的过滤网005。 [0055] 通过在稳压通道中设置过滤网005，可以实现两方面的功能，一可保证进入电堆的气体无杂质；二可实现形成背压的功能，减少进入电堆气体的压力波动。 [0056] 由于过滤网是稳压的关键结构，本申请对过滤网的设计进行进一步设置，即设置过滤网的孔隙数Dn，以使从引射器出口流出的流体压力符合进入至电堆的要求。从引射器流出的流体的压力可通过滤网的流阻和流量进行计算，滤网的流阻和流量则直接和孔隙数 Dn相关，因此可通过对孔隙数调整以使进入至电堆的流体符合要求。 [0057] 进一步地，孔隙数Dn的表达式为：其中，ν为气体运动粘度；A为稳压段的横截面积；PD0为滤网前端的压力；P3为引射器出口的压力；qm为经过滤网的气体流量。 [0058] 在一些进一步地实施例中，壳体009上还设旁通通道006，旁通通道006的一端连通在过滤网和混合段出口之间，旁通通道的另一端连通在过滤网和引射器出口之间，旁通通道006内设有比例阀。 [0059] 正常情况下，引射器出口流出的流体可满足进入至电堆的压力需求，此时比例阀保持正常关闭状态即可。若在最大流体压力需求下，从引射器出口流出的流体不能满足工作需求，此时可通过打开比例阀实现压力的补充。通过该旁通路能够实现出口流体压力补充，防止引射器出口背压过高，影响引射器的工作效率。 [0060] 在一些进一步地实施例中，还对壳体009的形状进行了进一步地限定，如图1所示，该壳体009的形状为为“n”字形，具体包括顶部通道和连接在顶部通道两端且和顶部通道相垂直的两个侧通道；混合段②位于顶部通道内，工作流体通道的弯折部位于左侧的侧通道内，稳压段③位于右侧的侧通道内。本申请的壳体还可采用相同内部结构的其他构型。 [0061] 工作流体通道入口位于侧通道的底部，排水口和引射流体的入口分别设置在左侧的侧通道的两侧。 [0062] 在该实施例中，通过对壳体009的具体形状设计，可更好的布置热传导段①、混合段②和稳压段③，使得热传导段①中的工作流体通道呈上下布置形式，保证流体的换热效果及水汽的冷凝效果，也便于工作流体和引射流体的进入及冷凝水的排出。 [0063] 综上，本申请依托工程机械实际使用工况，针对引射器工作过程中可能出现的水气凝结与压力波动两方面的问题，进行特向性的结构设计，该结构有三部分组成，具体包括工作流体与引射流体的热传导段①、工作流体与引射流体的混合段②以及出口流体的稳压段③，通过上述设计可保证在低温，大流量的情况下，引射器能够正常的工作。 [0064] 通过上述内容可知，本申请的引射器的可单独设计热传导段①，以及综合设计热传导段①和热传导段①，从而实现防水气凝结和稳压的功能。旁通通道006部分可以通过支路接口与外接管路实现同类功能。 [0065] 由于引射器还被广泛应用于真空吸气工艺：如物料吸收输送、冷凝、蒸馏蒸发、浓缩、脱色除味、供氧除氧、干燥结晶过滤、化学吸收、尾(废)气体中和、真空抽水、真空造型等工艺。本技术也可能被应用于相关的专业领域。 [0066] 基于本申请提供的引射器，下面对本申请主要创造性部分热传导段与稳压段的设计进行说明，通过热传导段与稳压段结构优化的算法模型，使得引射器能够更好的实现防水气凝结和稳压的功能。 [0067] 热传导段①工作流体管道004弯折数的计算模型以及稳压段③过滤网结构005孔隙率的计算模型，明确引射器工作的极限工作条件，确定工作流体与引射流体的温差ΔT＝T3‑T2，计算引射流体与工作流体的压比Pr＝P3/P1，得到热传导段与稳压段的结构优化算法。该算法如图3所示，下面通过引射器的设计方法对该设计过程进行具体说明。 [0068] 一种防水气凝结的大流量稳压引射器的设计方法，包括如下步骤：设计与混合段相连通的热传导段；其中，热传导段包括工作流体通道以及工作流体通道和壳体之间形成的引射流体通道；设计工作流体通道的弯折部，以液化引射流体中的水汽并减小引射流体和工作流体的温差；所述弯折部的弯折数其中，l为每个流道的固定长度；L为换热面的总长度； d为工作流体通道的直径；S为引射器内部的总换热面积；验证混合段入口前的温差ΔT是否满足设置需求，若满足设置需求，则无需调整弯折部的弯折数，若不满足设置需求，则根据温差ΔT调整弯折部的弯折数。 [0069] 结合本申请的结构参数，对热传导段进行进一步说明。 [0070] 通过工作流体的流量得到： [0071] dm2＝k·ρ2·q2； [0072] dm3＝μdm2； [0073] dm＝dm2+dm3； [0074] 该公式中，dm2：工作流体的质量流量；ρ2：工作流体的密度；q2：工作流体的体积流量；k：经验参数；dm3：引射流体的质量流量；μ：引射系数；dm：混合室入口的临界质量流量。 [0075] 通过能量守恒定理工作流体初始的速度非常小，可以忽略，从而得到临界气体速度和温度： [0076] [0077] [0078] [0079] 其中，V：临界气体的体积；Υ：气体比热比；Rg：气体常数；T2：引射流体的温度；T：* 临界气体的温度；Cp：气体的等压比热容；p ：临界气体的压力；p2：引射流体压力；T：标况温度。 [0080] 从而计算混合室入口前，临界气体的相关热力学参数： [0081] [0082] [0083] 其中，f：临界流量的计算函数；h：焓变的计算公式；q：临界气体的流量；σ：系数；T1：工作流体的温度；Cp：临界气体的等压比热容；T3：出口气体的温度。 [0084] 整体换热量的需求如下： [0085] ΔQ＝dm2CpΔT； [0086] 同时在①段发生了相变，得出液态水的生成速率： [0087] [0088] [0089] [0090] 其中，Wc:生成液态水所做的功；S：引射器内部的总换热面积；L：换热面的总长度；d：工作流体的管路直径。 [0091] 得出热传导段的弯折数n： [0092] [0093] 其中，l：每个弯折的固定长度。 [0094] 如图3所示，引射器的设计方法还包括对稳压段进行设计，具体为：设计与混合段相连通的稳压段；其中，稳压段包括位于引射器出口和混合段出口之间的稳压通道以及连接在所述稳压通道中的过滤网；所述过滤网的孔隙数Dn的表达式为： ν为气体运动粘度；A为稳压段的横截面积；PD0为滤网前端的压力；滤网前端的方向指的是靠近混合段的方向；P3为引射器出口的压力；qm为经过滤网的气体流量。 [0095] 设计与稳压段相连通的旁通通道；所述旁通通道内设有比例阀，所述旁通通道的一端连通在过滤网和混合段出口之间，所述旁通通道的另一端连通在过滤网和引射器出口之间。 [0096] 根据过滤网孔隙处流阻与流量计算引射器出口的压降是否满足设置需求，若满足设置需求，则无需调整过滤网孔隙数，若不满足设置需求，则根据需求压降调整过滤网孔隙。 [0097] 根据比例阀的通径计算比例阀是否满足最大补偿压力需求，若满足则不需调整比例阀，若不满足则根据需求调整比例阀的通径。 [0098] 通过防水气凝结部分和出口稳压部分的结构优化算法说明，使得引射器能够满足不同工程机械的不同使用工况的定制化开发需求，当需求改变时，仅需将需求参数进行替换可计算得到热传导段①折弯部的设计及稳压段③的设计，为后续开发提供了方便。 [0099] 综上，本专利对引射器的入口和出口段进行了结构的创新，并且包含了相关结构的优化算法，从而使大功率燃料电池系统在低温大功率运行状态下避免阳极水淹的发生，使得引射器的结构更加符合工程机械的高负载的使用场景。另外，通过出口稳压段③的结构创新，使得引射器在往复工况的运行条件下，能够起到稳压的作用，保证燃料电池系统的稳定运行。 [0100] 由技术常识可知，本发明可以通过其它的不脱离其精神实质或必要特征的实施方案来实现。因此，上述公开的实施方案，就各方面而言，都只是举例说明，并不是仅有的。所有在本发明范围内或在等同于本发明的范围内的改变均被本发明包含。

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