1.一种用于从废气中除去酸性可溶气体的计算方法，所述方法包括如下步骤：
步骤(a)，其包括：
(a1)选择用于向洗涤塔中输送目标气体的扩散器的类型、设定气体进气流速Qin1和目
标气体的吸收效率Eset、以及基于扩散器的类型和Qin1预设氧气的传质系数KLaO2；
步骤(b)，计算目标气体在液相中的吸收效率E，
其中，当Eset≥E时，则重新选择扩散器类型、设定进气流速并相应地改变 的值，然
后重复步骤(b)，直至Eset≤E；并且当Eset≤E时，则将当前设定的进气流速Qin、扩散器类型以及目标气体传质系数输送到下一步骤(c)，
并计算目标气体的浓度的变化dT分子；
步骤(c)，模拟计算洗涤塔液相中溶解在吸收液中的目标气体的浓度Ts模拟，并基于步骤
(b)确定的进气流速、由泵测得的出气流速以及进气/出气浓度计算溶解在吸收液中的真实
的目标分子的浓度Ts真实；通过灵敏性分析和曲线拟合，不断调整相应的参数，重复上述步骤，直到 以及基于修正后参数计算吸收液中的目标分子的浓度变化
dT分子以及液相中溶解的目标分子的酸根、离子和分子的总量T分子、各离子浓度以及pH值，将其输送到步骤(d)；
步骤(d)，基于步骤(c)输出的结果计算氧化需氧量以及氧化后液相中的T分子0、各离子浓
度以及pH值；以及
步骤(e)，将步骤(d)重新计算出的pH值以及上述步骤得到的离子浓度、T分子0、Ts0重新输送到步骤(b)中，再重新计算整个过程。
2.根据权利要求1所述的计算方法，其中所述酸性可溶气体是二氧化碳和/或硫化氢。
3.根据权利要求1所述的计算方法，其中，所述步骤(a)还包括步骤(a2)，所述步骤(a2)
包括确定相应的参数，所述参数为以下各项中的任意一种或多种的组合：H1、pH、液相中溶解的目标气体的总量T0、吸收液中目标气体的浓度C分子、Pt、ρ、Q、Qout1、Qout2、C分子1、C分子2、C分子3、CO2in、
H为吸收塔液面高度，通过直接测量得出，单位m；pH为所述碱性吸收液的初始pH值，单
位为L/h，当所述系统中未通过输入氧气而发生氧化反应时，所述pH值由所述吸收液决定，当所述系统中已经通过输入氧气而发生过氧化反应时，则所述pH值通过所述步骤(c)计算
获得；T0为吸收液中目标分子的初始总量，单位mol，当所述系统中未通过输入氧气而发生氧化反应时，所述T0由一开始选择的吸收液决定，当所述系统中已经通过输入氧气而发生
过氧化反应时，则所述Tc0通过所述步骤(c)计算获得，其中所述目标分子包括其酸根离子和分子；C分子为吸收液中目标分子的浓度，单位mol/L，当所述系统中未通过输入氧气而发生氧化反应时，所述C分子由一开始选择的吸收液决定，当所述系统中已经通过输入氧气而发生过氧化反应时，则所述C分子通过所述步骤(d)计算获得；Pt为吸收过程中气泡内的压力，根据Pt＝P大气压+P液压且洗涤塔顶部的压力为1个大气压，而P液压＝ρgh，因此Pt＝P大气压+ρgh＝101325pa+ρgh，其中g表示重力加速度，取9.81N/Kg，h表示液体深度，即H1，ρ为吸收液的密度，因为离子浓度有限，和水的密度近似，因此取ρ＝1kg/L，最终得到Pt＝101325+9.81*H1，单位为pa；Q为目标气体实际的进气流速(Qin)或出气流速Qout1、Qout2，单位是L/min，其在除去目标气体的过程开始时和期间利用尾气分析仪测量；C分子1、C分子2、C分子3、CO2in、 分别是相应气体的进气浓度(C分子1、CO2in)和出气浓度(C分子2、C分子3)百分比，其在除硫过程开始时和除硫期间通过尾气分析仪测得，单位％；以及
所述步骤(b)包括基于道尔顿分压定律、亨利定律、缓冲液效应、酸碱平衡、双膜理论和
表面刷新模型中的一种或任意多种的组合计算目标气体的浓度的变化dT分子。
4.根据权利要求1‑3任一项所述的计算方法，其中所述目标气体为H2S和CO2，并且，
所述步骤(b)还包括利用下式计算目标气体在液相中的吸收效率E，
其中Qin即步骤(a)中设定的Qin1； 为进气浓度，即步骤(a)中的C分子1，即CH2S；
dt表示单位时间；dTs是每一时刻溶解到液相中的硫化氢的浓度，单位是mol/sec，
其中，当Eset≥E时，则重新选择扩散器类型、设定进气流速并相应地改变 的值，然
后重复步骤(b)，直至Eset≤E；并且当Eset≤E时，则将当前设定的进气流速Qin、扩散器类型以及目标气体传质系数输送到下一步骤(c)，并计算H2S气体的浓度的变化dTs；
所述步骤(c)还包括模拟计算洗涤塔液相中溶解在吸收液中的H2S的浓度Ts模拟，并基于
步骤(b)确定的进气流速、由泵测得的出气流速以及进气/出气浓度计算溶解在吸收液中的
真实的H2S的浓度Ts真实；通过灵敏性分析和曲线拟合，不断调整相应的参数，重复上述步骤，直到 以及基于修正后参数计算吸收液中的H2S的浓度变化dTs以及液相
中溶解的硫和碳的总量Ts、Tc、各离子浓度以及pH值，将其输送到步骤(d)；
所述步骤(d)还包括基于步骤(c)输出的结果计算氧化需氧量以及氧化后液相中硫和
碳的总量Ts0、Tc0、各离子的浓度以及pH值；以及
所述步骤(e)还包括将步骤(d)重新计算出的pH值以及上述步骤得到的离子浓度、Tc0、
Ts0重新输送到步骤(b)中，再重新计算整个过程。
5.根据权利要求4所述的计算方法，其中，所述步骤(a)还包括步骤(a2)，所述步骤(a2)
还包括确定额外的参数，所述额外的参数为Tc0、Ts0、CH2CO3、CH2S、
Tc0为吸收液中包括碳酸根离子、碳酸氢根离子和碳酸分子的碳酸盐的初始总量，单位
mol，当所述系统中未通过输入氧气而发生氧化反应时，所述Tc0由一开始选择的吸收液决
定，当所述系统中已经通过输入氧气而发生过氧化反应时，则所述Tc0通过所述步骤(c)计算获得；Ts0为吸收液中硫化氢分子、硫氢根、硫离子的初始总量，单位mol，当所述系统中未通过输入氧气而发生氧化反应时，所述Ts0由一开始选择的吸收液决定，当所述系统中已经通过输入氧气而发生过氧化反应时，则所述Ts0通过所述步骤(c)计算获得；CH2CO3为吸收液中H2CO3分子的浓度，单位mol/L，当所述系统中未通过输入氧气而发生氧化反应时，所述CH2CO3由一开始选择的吸收液决定，当所述系统中已经通过输入氧气而发生过氧化反应时，则所
述CH2CO3通过所述步骤(d)计算获得；CH2S为吸收液中H2S分子的浓度，单位mol/L，当所述系统中未通过输入氧气而发生氧化反应时，所述CH2S由一开始选择的吸收液决定，当所述系统中已经通过输入氧气而发生过氧化反应时，则所述CH2S通过所述步骤(d)计算获得；
分别是相应气体的进气浓度
和出气浓度 百分比，其在除硫过程开始时和除硫期间通过尾
气分析仪测得，单位％；以及
所述步骤(b)包括基于道尔顿分压定律、亨利定律、缓冲液效应、酸碱平衡、双膜理论和
表面刷新模型中的一种或任意多种的组合计算H2S气体的浓度的变化dTs。
6.根据权利要求4所述的计算方法，其中：
所述步骤(b)包括模拟计算H2S在液相中的吸收效率，从而确定目标气体的流速以及用
于输入目标气体的扩散器的类型，其进一步包括：
(b1)根据双膜理论，基于下式(1)计算H2S或CO2在液相中的溶解速率，
其中，y表示CO2或H2S；β表示饱和浓度的修正系数，初始预设值为1，其后面会根据步骤
(c)中的结果进行修正；[y1]表示H2CO3或H2S在初始液相中的浓度，即，步骤(a)中的CH2CO3、CH2S； 是某一分压下液相中CO2或H2S分子的饱和浓度，单位mol/L；和KLay表示CO2或H2S的汽液传质系数，单位是mol/h，
其中：
基于道尔顿分压定律和亨利定律，存在式(2)所示的方程式：
*
Py＝Cy×Pt.Pt＝P大气压+P液压.Py＝Kc,y×C∞y     (2)
其中，Py为CO2或H2S在进气浓度为Cy，即步骤(a)中的 条件下对应的蒸汽
分压，单位是pa；Pt通过步骤(a)的计算结果输入；Kc，y表示CO2或H2S对应浓度的亨利常数，将式(1)和(2)组合，得到式(3)：
由于ρgh与大气压力相比液压影响较小，因此式(3)可简化为式(4):
(b2)在脱硫过程中，存在下列有关的化学平衡反应：
‑ 2‑
c(Tc)＝c(HCO3(aq))+c(CO3(aq) )+c(H2CO3(aq))     (8)
‑ 2‑
c(TS)＝c(HS(aq))+c(S(aq) )+c(H2S(aq))    (12)
其中K1、K2、K3、K4分别为式(6)、(7)、(10)、(11)的化学反应平衡常数，其中在25℃和1atm‑7 ‑11 ‑7 ‑13
时，K1＝4.2*10 mo1/L、K2＝5.61*10 mol/L、K3＝1.07×10 mol/L、K4＝1.03×10 mol/L；
c(Tc)和c(TS)是液相中的溶解的碳酸、碳酸根和碳酸氢根的总量和硫化氢分子、硫氢根和硫离子的总量，单位是mol/L，在初始状态下，c(Tc)和c(TS)分别是步骤(a)中设定的Tc0和Ts0，根据缓冲液效应，针对CO2和H2S分别存在式(13a)和(13b)：
当y溶解于液相时并不会直接地增加y1的浓度，即[y1]，根据式(7)‑(12)以及式(13a)或
+
式(13b)，y1的浓度可以用c(Tc)和c(TS)表达，氢离子浓度以c(H)浓度表示，可以得到下面的方程(14)：
其中，c(Tc)/c(TS)表示c(Tc)或c(TS)，即在CO2的情况下，c(Tc)/c(TS)是指c(Tc)，且K1/3和K2/4分别指K1和K2；同样地，在H2S的情况下c(Tc)/c(TS)是指c(TS)，且K1/3和K2/4分别指K3和K4；以及
(b3)随着吸收的进行，由于目标气体的溶解，会导致溶液中pH值的改变，根据相关酸碱
平衡和物料守恒可以得到下面的方程(15)：
‑ ‑ ‑ 2‑ ‑ 2‑ +
c(OH)t＝c(OH)0‑c(HCO3)‑2·c(CO3 )‑c(HS)‑2·c(S )+Kw/c(H)t   (15)
‑14
其中Kw是水解平衡常数＝10 mol/L，
通过式(14)‑(15)建立吸收过程中pH和物质浓度之间的关系，
其中，根据Dankwertz在1951年提出的表面更新理论，气体的传质系数KLa可由下式(16)
表示:
2
其中D表示扩散系数，单位是m/s：rc表示表面更新率，
针对同一的洗涤塔或反应塔，rc是常数，因此可以通过组合CO2或H2S与氧气的两个表面
更新方程来抵消该项，从而得式(17)：
其中 根据扩散器类型和目标气体流速进行选择，
通过式(14)～(17)可以得到式(18)：
其中Ct即c(Tc)，且St即c(Ts),
把上式积分可以得到相关浓度的变化，通过物料平衡计算出每一时刻H2S的吸收效率E：
其中Qin是目标气体进入洗涤塔的流速，单位L/min，由上面步骤(a)提供，即Qin1；
为进气浓度，即步骤(a)中的 dTs是每一时刻溶解到液相中硫化氢的浓
度，单位是mol/sec；dt表示单位时间，
其中，当Eset≥E时，则重新选择扩散器类型、设定进气流速并相应地改变 的值，然
后重复步骤(b)，直至Eset≤E；并且当Eset≤E时，则将当前设定的进气流速Qin、扩散器类型以及H2S和CO2传质系数输送到下一步骤(c)；
所述步骤(c)包括计算洗涤塔液相中溶解在吸收液中的H2S的浓度的变化dTs以及液相
中溶解的硫和碳的总量Ts和Tc，包括：
(c1)根据所述目标气体的进气流速，即步骤(b)中计算确定的Qgas in，和浓度，基于以下
方程(20)和(21)的对比结果，得到目标气体饱和溶解浓度的修正系数β：
其中，TS真实是真实的溶解硫化氢的浓度，单位mol/L；Qgas inQgas out分别是通过尾气分析仪测得的目标气体的真实进气和出气流速，单位L/min，即步骤(a)中的Qin、Qout1； 和
分别是气体的进气浓度，即步骤(a)中的 或 和出气浓度，即步骤(a)中的
或 t1和t2分别表示t1、t2时刻；y表示二氧化碳或是硫化氢；以及KLay是根据步
骤(b)输出的结果；
(c2)通过灵敏性分析和曲线拟合，不断调整β的值，重复上述式(20)和(21)，直到
将β记录，带入下一步运算的式中；以及
(c3)通过方程(5)‑(15)与(20)(21)，得到溶解的二氧化碳和硫化氢的浓度，基于式
(13a)‑(13b)计算吸收过程中液相中以下所述的每一种分子和离子的浓度：[H2CO3]t、
‑ 2‑ ‑ 2‑
[HCO3]t、[CO3 ]t、[H2S]t、[HS]t、[S ]t，以及计算pH值，并把这部分数据传递给步骤(d)，用于进行需氧量的计算；
所述步骤(d)包括计算氧化需氧量以及氧化后的离子浓度，包括：
(d1)在氧化过程中溶液中的硫化氢被分两部分被带离系统，第一部分被氧化成硫单质
或硫酸盐，第二部分被空气直接带离体系，而二氧化碳只有一个途径就是被带离体系，
基于相关歧化反应的氧化还原平衡可以得到式(22)：
2·n(S)+6·n(SO2)‑2·n(O2)＝0  (22)其中n(S)表示硫单质对应的物质的量，单位
mol，
由此得到硫离子减少的量和氧气消耗的量的关系，即每减少1mol的c(Ts)需要消耗等
量的O2，如下式(23)所示：
n(DO)消耗＝dTs  (23)
建立了n(DO)消耗Ts浓度之间的关系待后面计算中使用；
(d2)为了使氧化反应有效的进行，需要确保氧化体系内的溶氧量DO值大于4ppm/L，基
于氧化的过程，存在下式(24)：
其中DOin是进入氧化系统的溶解氧的浓度，单位是ppm，当需要维持反应塔内的溶氧浓
度为氧化需要的最小值时，根据方程(22)在相同的传质条件下，氧气进入系统的阻力最小，故而为了为达到该状态有以下方程(25)：
c(DO)t＝c(DO)0+c(DO)in‑c(DO)消耗                           (25)
其中c(DO)t是系统中某一时刻的溶氧量，单位是ppm；c(DO)0是系统原本的溶氧量，单位
是ppm；c(DO)in是进入系统的溶氧量，由式(24)计算得出，单位是ppm；c(DO)消耗是氧化消耗和带离系统的溶氧量，单位是ppm；
同时当DO维持最小值时有DO＝4ppm，存在如下式(26)所示的关系式：
将(24)(26)组合得到式(27)：
通过不断修改 的值进行积分，最终使得式(27)两边相等从而找到对应的氧气的
传质系数 以及对应的流速和扩散器的种类；
(d3)进行物料平衡分析，如下式(28)所示：
其中Qair in是空气进入系统时的流速，单位是L/min；C(O2)in是空气进入系统时所含有
的氧气的浓度，即步骤(a)中CO2in；Qoff‑gas是氧化气体离开系统的流速，单位是L/min；C(O2)out是氧化气体完成氧化后离开系统时剩余的氧气浓度，即步骤(a)中 单位是％，
将(25)(26)合并化简可以得到式(29)：
通过积分，灵敏性分析不断修改氧气在水中饱和浓度的修正参数β，并重复式(29)，直
到误差Err2低于0.05％；
(d4)基于式(30)计算误差，
Err是计算方法与实际值的误差，用于修正饱和系数β，
当Err≤0.05％时，记录相关的β值，并用于修正式(24)，并记录相关的流速和扩散器的
选择；
(d5)步骤(d4)中得到的数据与(17)结合可以计算出对应的CO2和H2S的传质量系数，
根据方程(1)‑(2)，在氧化过程中因为进气为空气，故对应的硫化氢和二氧化碳的气体
分压为0kpa，所以 所以 为负，气体从氧化塔中脱离，可以化简得到下面的方程
式(31)：
所以出气浓度只与氧化液中的分子浓度(c(H2CO3)L c(H2S)L)有关，将式(31)进行积分，
得到式(32)：
从而可以计算出c(H2CO3)L c(H2S)L在氧化过后的浓度[y1]，
通过化学平衡方程式(13a)(13b)可以得到氧化后二氧化碳和硫化氢在液相中总的溶
解的量Ty‑o，单位是mol/L；以及
(d6)将上面式(32)计算出的Ty和Ty‑o相减可以得到氧化过程中减少的dTy‑o，如式(33)所示
dTy＝Ty‑Ty‑o    (33)
+
将式(33)与化学平衡方程相结合可以得到新的c(H)的表达方程(34)：
+ + 2‑ ‑ 2‑ ‑ ‑
c(H)t＝c(H)0+2·c(CO3 )t+c(HCO3)t+2·c(S )t+c(HS)t+Kw/c(OH)t    (34)。
7.根据权利要求6所述的计算方法，其中所述步骤(a)还包括：(a3)通过方程式
进行灵敏性分析以确定不同条件下的传质系数，其包括：
调整参数KLa的值，对式(1c)积分得到在不同KLa条件下溶氧量和时间的关系；
预设扩散器类型和进气流速、相应的KLa的值以及尾气分析仪测定的H2S和CO2的进气浓
度，基于式(2)‑(3)计算得到 和 其中β是修正系数， 是对应气体分压下
的液相饱和浓度，
基于式(17)计算H2S和CO2的传质系数，联合式(18)计算得到H2S或CO2浓度的变化和pH
值，并通过pH值和物质浓度的关系最终确定溶液中每一种离子的浓度，并把全部浓度值传
递给下一步。
8.根据权利要求4所述的计算方法，其中所述计算方法基于如下脱硫过程：将包含CO2和
H2S的废气通过扩散器输入到含有酸碱监测与尾气控制装置的洗涤塔中，将溶解有所述目
标气体的碱性吸收液从洗涤塔输送到反应塔，计算液相中硫的总量，基于所述硫的总量通
过扩散器向所述反应塔中输入相应量的氧气以将液相中的硫氧化成S单质或硫酸根离子；
以及将反应后的液体重新输送回所述洗涤塔进行循环利用。
9.根据权利要求1‑3和5‑8中任一项所述的计算方法，其中，在所述计算方法执行的过
程中，整个系统必须符合下面的要求：
①E‑Eset≥0；
②循环过程中pH值应为：11＞pH＞7；
③氧化塔中的DO应该控制在2mg/L‑4mg/L；和/或
④将饱和修正系数β带入和实际数据值对比误差应该小于0.5％。
10.一种用于从废气中除去目标气体的计算机可读存储介质，所述计算机可读存储介
质存储有计算机程序，其中所述计算机程序被执行时实现如权利要求1‑9中任一项所定义
的计算方法的步骤(a)‑(e)。
11.一种用于从废气中除去目标气体的方法，所述方法包括如权利要求1‑9中任一项所
定义的计算方法的步骤(a)‑(e)。
12.一种用于从废气中除去目标气体的实时监控装置，所述装置包括：
第一尾气分析仪(10)，其用于检测流入所述实时监控装置的目标气体的浓度以及目标
气体的进气流速；
第一泵(11)，其与所述第一尾气分析仪(10)流体连通，用于控制流速；
洗涤塔(1)，其被设置成容纳吸收液，用于接收通过第一尾气分析仪(10)流入的目标气
体；
第一扩散器(13)，其设置在洗涤塔(1)的底部，通过控制流入的气体的气泡大小来调节
气体的吸收效率；
第二尾气分析仪(20)，其设置在洗涤塔(1)的上端，用于检测从洗涤塔(1)流出的各气
体成分的浓度以及气体的流速；
反应塔(2)，其与所述洗涤塔(1)流体连通，用于接收来自洗涤塔(1)的、含有溶解的目
标气体的吸收液，其中在氧化后，所述吸收液被重新输送回所述洗涤塔(1)；
第二泵(21)，其连接在所述洗涤塔(1)和反应塔(2)之间，用于控制吸收液从洗涤塔(1)
向反应塔(2)的流速，从而控制水力停留时间(HRT)；
第三尾气分析仪(30)，其设置在所述反应塔(2)的上方，用于检测从反应塔(2)流出的
各气体成分的浓度以及气体流速；
第二扩散器(23)，其设置在所述反应塔(2)的底部，通过控制流入的氧化气体的气泡大
小来调节氧化气体的吸收效率；
第三泵(31)，其与所述第二扩散器(23)流体连通，通过接收来自中央控制器(40)的信
号而调节流入反应塔(2)的氧化气体的流速；
溶氧控制计(7)，其与所述反应塔(2)连接，用于监控所述反应塔(2)中的溶氧量DO；和
一个或多个中央控制器(40)，其与所述第一、第二和第三尾气分析仪(10，20，30)以及
所述第一、第二和第三泵(11，21，31)通讯连接，用于接收信号并发送指令，
其中，所述第一、第二和第三尾气分析仪(10，20，30)分别与中央控制器(40)通讯连接，
从而向其输入检测数据并接收中央控制器(40)的指令；并且所述第一、第二和第三泵(11，
21，31)分别与中央控制器(40)通讯连接，从而接收来自中央控制器(40)的指令并执行任
务。
13.根据权利要求12所述的实时监控装置，所述装置还包括：第一阀和第二阀(3，4)，其
分别连接在所述洗涤塔(1)和反应塔(2)之间，当所述阀(3，4)关闭时，则终止吸收液在所述洗涤塔(1)和反应塔(2)之间的流动，并且，当所述阀(3，4)开启时，则实现吸收液在所述洗涤塔(1)和反应塔(2)之间的流动。
14.根据权利要求12所述的实时监控装置，所述装置还包括：第一流量计(12)和第二流
量计(32)，所述第一流量计(12)与所述第一泵(11)连接，用于监控进气的流速；并且所述第二流量计(32)连接在所述第二扩散器(23)和所述第三泵(31)之间，用于监控氧化气体的流
速。
15.根据权利要求12‑14中任一项所述的实时监控装置，所述装置还包括过滤装置，从
而在氧化后帮助回收留在反应塔(2)中的有用成分。
16.根据权利要求12‑14中任一项所述的实时监控装置，其中所述扩散器(13，23)的例
子包括微气泡气体分散器、薄膜式气体分散器和陶瓷气体分散器。
17.一种用于从废气中除去目标气体的实时监控装置系统，所述系统包括利用如权利
要求12‑16中任一项所述的实时监控装置执行如权利要求1‑9任一项所述的计算方法或权
利要求11所述的方法。
18.如权利要求17所述的实时监控装置系统，其中所述系统用于从废气中除去CO2和H2S
并回收硫，所述系统包括：
(A)向控制器(40)输入相关的参数，所述参数为以下参数中的至少一些或全部：Qin1、扩
散器类型、KLaO2、Eset、H1、pH、Tc0、Ts0、CH2CO3、CH2S、Pt、ρ、Q、Qout1、Qout 2、 CO2in、(B)基于式(1)‑(19)，使控制器(40)按照权利要求4‑9中任一项所述的计算方法模拟计
算H2S在液相中的吸收效率E，当Eset≥E时，则重新调整扩散器类型和进气流速从而调整
KLaO2，并将这些参数重新输入到控制器(40)中，重新计算E，直至Eset≤E；并且，当Eset≤E时，控制器(40)将基于将当前设定的进气流速Qin和扩散器类型控制进气流速Qgasin，即当前设定的Qin，并替换相应的扩散器类型以及记录模拟吸收过程中全部相关的参数，包括H2S和
CO2传质系数，用于后续计算；
(C)使含有H2S和CO2的废气通过经替换的第一扩散器(13)通入含有吸收液的洗涤塔(1)
中，在此期间，由第一泵(11)将目标气体的进气流速控制为Qgasin并通过第一流量计(12)监控流速，同时，第一尾气分析仪(10)检测进入系统的目标气体中H2S和CO2各自的组成
并将检测结果发送至控制器(40)，第二尾气分析仪(20)检测从洗涤塔(1)流出
的气体的流速(Qout1)以及其中的H2S和CO2的组成 并将检测结果发送至控制器
(40)；控制器(40)计算并对比方程(20)和(21)的结果，得到目标气体饱和溶解浓度的修正
系数β，并进行灵敏性分析和曲线拟合，不断调整β的值，直到 记录此时
的β值；然后，控制器(40)通过方程(5)‑(15)与(20)(21)计算并记录溶解的二氧化碳和硫化‑
氢的浓度以及吸收过程中液相中如下所述的每一种分子和离子的浓度：[H2CO3]t、[HCO3]t、
2‑ ‑ 2‑
[CO3 ]t、[H2S]t、[HS]t、[S ]t和pH值，这些数据将用于进行需氧量的计算；
(D)使洗涤塔(1)中含有吸收的H2S的吸收液流入到反应塔(2)中，通过第二泵(21)控制
液体的流速，同时，利用第三尾气分析仪(30)检测流出的气体的流速(Qout 2)以及其中各成分的组成： 计算氧化H2S所需的氧气的总量，将这些数据发送至控制器
(40)；控制器(40)基于这些数据根据权利要求1所述的计算方法进行模拟计算从而确定合
适的氧气传质系数 以及扩散器类型并由此确定氧气将被输送到反应塔(2)中的流速
C(O2)in；在控制器(40)指示替换经模拟而确定的扩散器类型后，使含有氧气的空气经过第二扩散器(23)通入到反应塔(2)中，由第三泵(31)控制空气进气流速为C(O2)in，并由第二流量计监控流速，在此期间，通过DO控制计(7)监控反应塔(2)中的溶氧量；由控制器(40)计算Err2和Err，期间通过灵敏性分析不断修改氧气在水中饱和浓度的修正参数β，直到Err≤
0.05％，记录相关β值；由控制器(40)计算并记录氧化后溶液中碳和硫的总量Tc0、Ts0、各离子的浓度以及pH值，用于新一轮的计算；以及
(E)在氧化完成后，打开第一、第二阀(3，4)，使氧化后的吸收液从反应塔(2)流回到洗
涤塔(1)中，以进行新一轮的脱硫过程，
在执行上述(A)‑(E)的过程中，整个系统必须符合下面的要求：
①E‑Eset≥0；
②循环过程中pH值应为：11＞pH＞7；
③基于设定值和硫化氢浓度，将氧化塔中的DO控制在2mg/L‑4mg/L；
④将饱和修正系数β带入和实际数据值对比误差应该小于0.5％。