[0001] 本发明涉及由聚乳酸系单丝形成的鼓状卷装体。更详细而言，涉及可得到优异的纱织物的品质、在整经、织造时的高次通过性优异、并且还能应对织造速度的高速化的由聚乳酸系单丝形成的鼓状卷装体。

[0002] 防止全球变暖、保存化石资源、削减废弃物等环境问题已被普遍提出，在此背景下，利用了生物质的生物降解性聚合物受到关注，作为该生物降解性聚合物，聚乳酸聚合物特别受到关注。聚乳酸聚合物是以通过将从植物中提取的淀粉进行发酵而得到的乳酸作为原料的聚合物，在利用了生物质的生物降解性聚合物中，透明性、力学特性、耐热性、成本的均衡性最优异。通常，聚乳酸单丝的制造方法包括先卷绕未拉伸丝、然后进行拉伸的二工序法(专利文献1)；将聚合物熔融后直接进行拉伸、卷绕的一工序法(专利文献2、专利文献3)，从聚乳酸单丝的制造成本方面考虑，一工序法比二工序法更优异。专利文献2中提出了在聚乳酸单丝卷装体端面不存在掉丝的卷装体，并提出了将拉伸张力控制为0.04cN/dtex～0.35cN/dtex、将卷绕张力控制为0.04cN/dtex～0.20cN/dtex的制造方法。另外，专利文献3中提出了以在聚乳酸单丝卷装体端面不存在掉丝、且抑制卷装体最内层部的干热收缩应力、提高最内层部分的解舒性为目的的卷装体。

[0003] 现有技术文献

[0004] 专利文献

[0005] 专利文献1：日本特开2001‑131826号公报

[0006] 专利文献2：日本特开2013‑32223号公报

[0007] 专利文献3：国际公开第2016/194578号

[0008] 发明要解决的课题

[0009] 然而，近年来，以提高织造工序的生产效率性为目的而正推进织造速度的高速化，强烈要求高速解舒性良好的聚乳酸系单丝卷装体。

[0010] 对于专利文献3记载的聚乳酸单丝的鼓状卷装体而言，在整经、织造时，能够抑制从卷装体解舒单丝时的解舒张力变化、且抑制卷装体最内层部的干热收缩应力、提高最内层部分的解舒性，但随着织造速度的高速化，从卷装体解舒丝时，发生成为环状而解舒的现象、即所谓脱圈，在重度脱圈的情况下，织机停机，高次通过性变差，在轻度脱圈的情况下，由于织机没有停机地进行织造，有纱织物品质变差的问题。在专利文献2记载的聚乳酸单丝的鼓状卷装体中，也同样地随着织造速度的高速化，容易发生脱圈，有高次通过性、纱织物品质变差的问题。

[0011] 本发明的目的在于克服前述现有技术的课题而提供可得到优异的纱织物的品质、织造时的高次通过性优异、且高速解舒良好的由聚乳酸系单丝形成的鼓状卷装体。

[0012] 用于解决课题的手段

[0013] 本发明为了实现上述的课题而采用以下的构成。即，

[0014] (1)由聚乳酸系单丝形成的鼓状卷装体，其特征在于，所述聚乳酸系单丝的50重量％以上由乳酸单体构成，在卷装体的卷厚为25mm的部位以10°间隔在36处测得的端面硬度的各个值在35～70的范围。

[0015] (2)根据(1)所述的由聚乳酸系单丝形成的鼓状卷装体，其特征在于，在卷装体的卷厚为25mm的部位以10°间隔在36处测得的端面硬度的CV值(变异系数，％)为15％以下。

[0016] 发明效果

[0017] 根据本发明，能够提供可得到优异的纱织物的品质、织造时的高次通过性优异、且高速解舒性良好的聚乳酸系单丝鼓状卷装体。附图说明

[0018] 图1为本发明的聚乳酸系单丝鼓状卷装体的正面概略图。

[0019] 图2为制造本发明的聚乳酸系单丝鼓状卷装体的纺丝装置的一例的概略图。

[0020] 图3为用于说明本发明中实施的硬度测定的方法的正面概略图。

[0021] 图4为用于说明本发明中实施的硬度测定的方法的侧面概略图。

[0022] 本发明中使用的聚乳酸系聚合物是以‑(O‑CHCH3‑CO)‑为重复单元的聚合物，是指将乳酸、丙交酯(lactide)等乳酸的低聚物聚合而得到的聚合物。乳酸中存在D‑乳酸和L‑乳酸这2种光学异构体，因此，其聚合物也包括仅由D体形成的聚(D‑乳酸)和仅由L体形成的聚(L‑乳酸)及由两者形成的聚乳酸聚合物。随着聚乳酸聚合物中的D‑乳酸或L‑乳酸的光学纯度降低，并且晶体性下降，熔点的下降变大。因此，为了提高耐热性，光学纯度优选为90％以上。但是，与如上述那样将2种光学异构体单纯混合而成的体系不同，若在将前述2种光学异构体共混(blend)并成型为纤维后，实施140℃以上的高温热处理，制成形成有外消旋晶体(racemic crystal)的立体复合物(stereocomplex)，则能够飞跃性地提高熔点，故而更加优选。

[0023] 在本发明中，对于聚乳酸系单丝而言，从保存化石资源、生物循环的观点考虑，需要使构成聚合物的乳酸单体的比率为50重量％以上。优选使构成聚合物的乳酸单体为75重量％以上，更优选为95重量％以上。另外，只要是在不损害该范围内的聚乳酸的性质的范围内，则也可使乳酸以外的成分共聚。

[0024] 在本发明的鼓状卷装体中，在卷装体的卷厚为25mm的部位以10°间隔在36处测得的端面硬度(以下，称为卷装体端面硬度)的各个值必须为35～70的范围。此处所谓的卷装体端面硬度，是指在卷装体的卷厚为25mm的部位按压Asker橡胶硬度计C型的推针时的硬度(依据JIS K7312：1996)。接着，一边在卷装体周长方向上将测定位置错开10°间隔，一边在36处进行测定，分别读取该硬度。通过使该卷装体端面硬度为35～70的范围，即使在高速解舒中也能抑制脱圈缺点，可得到优异的纱织物的品质，成为高次通过性优异的卷装体。若卷装体硬度小于35，则在高速解舒时因该部位的端面丝与解舒丝的摩擦而掉丝，产生以环状解舒的脱圈缺点，有纱织物的品质变差的倾向。若卷装体端面硬度超过70，则卷装体端面部的隆起(以下，称为凸起)变大，因此有高速解舒性变差的倾向。卷装体端面硬度优选为50～
65。

[0025] 在本发明的鼓状卷装体中，在卷装体的卷厚为25mm的部位以10°间隔在36处测得的卷装体端面硬度的CV值(％)优选为15％以下。通过使卷装体端面硬度的CV值(％)为15％以下，能够抑制因残存在经卷绕的卷装内的聚乳酸系单丝的残留应力的影响所造成的丝层溃散。另外，还能抑制因在纺锤的减速时产生的振动等所造成的丝层溃散，因此在高速解舒时不发生脱圈，高次通过性、纱织物品质良好。卷装体端面硬度的CV值(％)更优选为10％以下。

[0026] 作为将卷装体端面硬度及卷装体端面硬度的CV值(％)控制在该范围的方法，能够通过将下述卷绕条件一并地组合为一体来实现，所述卷绕条件包括：卷绕张力、面压、横摆幅度、使卷绕纺锤减速的减速速度。

[0027] 第一，需要使卷绕张力为0.10cN/dtex以下。通过使卷绕张力为0.10cN/dtex以下，能够降低残留应力、抑制凸起。若卷绕张力大于0.10cN/dtex，则由于残留应力的影响而使凸起变大，凸起部分的卷装体端面硬度下降。另外，由于卷装体端面硬度整体上变高，因此，卷装体端面硬度变得容易产生偏差。若卷绕张力低于0.04cN/dtex，则在导丝辊(godet roll)上丝条会倒卷而发生断丝，因此优选为0.05～0.08cN/dtex。

[0028] 第二，需要使相对于辊牵引环(图2的12)接触卷装体(图2的3)的线长而言的荷重(以下，称为面压)为125N/m以下。通过使面压为125N/m以下，可在抑制丝层溃散的同时形成卷装体。另外，由于残留应力也能降低，因此能抑制卷装体端面硬度的偏差。若面压大于125N/m，则变得容易发生丝层溃散，丝层溃散的部分的卷装体端面硬度会降低，因此，卷装体端面的硬度变得容易产生偏差。若面压低于50N/m，则卷装体端面硬度变得过低，因此变得容易发生丝层溃散，丝层溃散的部分的卷装体端面硬度会进一步降低，因此变得容易发生卷装体端面硬度的偏差。优选为80～120N/m。

[0029] 第三，优选使横动装置(图2的11)的横摆幅度为3～5％的范围。通过使横摆幅度为3～5％，能够抑制形成卷装体的丝条的重叠、抑制因卷绕装置(图2的15)的振动或在聚乳酸系单丝卷装体(图2的3)达到规定卷量后直到纺锤停止的期间的振动等所造成的丝层溃散。
关于横动的摆动周期没有特别的限定，但优选为3秒～4秒周期。需要说明的是，关于横动方式，有1轴～3轴的叶片横动方式、微凸轮横动方式、能够将无负载长度(free length)短化的纺锤方式等，没有特别的限定，从形成卷装体的稳定性考虑，优选为丝握持性良好的微凸轮横动方式。在横摆幅度小于3％的情况下，由于形成卷装体的丝条的重叠而丝层变得容易溃散，丝层溃散的部分的卷装体端面硬度会下降，因此变得容易发生卷装体端面硬度的偏差。若横摆幅度大于5％，则变得容易发生向卷装体端面部的掉丝，因此，会因整经·织造时的解舒张力变化等而织物品质变差。

[0030] 第四，优选在聚乳酸系单丝卷装体(图2的3)达到规定卷量后使将纺锤减速的减速速度为20～70m/sec。通过使将纺锤减速的减速速度为20～70m/sec，能够抑制因在纺锤的减速时产生的振动等所造成的丝层溃散。若将纺锤减速的减速速度大于70m/sec，则变得容易因在纺锤的减速时产生的振动等而发生丝层溃散，丝层溃散的部分的卷装体端面硬度会下降，因此变得容易发生卷装体端面硬度的偏差。将纺锤减速的速度越慢，越能抑制卷装体的丝层溃散，但由于直到纺锤停止为止的时间变长而操作性变差。更优选为20～40m/sec，进一步优选为25～30m/sec。

[0031] 通过这样地组合上述第一～第四卷绕方法的要素，能够抑制卷装体端面硬度。

[0032] 由于卷装体形态会对下一工序的丝的解舒性造成影响，因此要求良好的卷装体形态。引用图1的鼓状卷装体的概略图在下文中详细说明。首先，在卷装体形态中，作为掉丝以外的成为问题的缺点，存在由卷装体卷厚方向的端部卷径B与卷装体卷厚方向的最小卷径C之差(B‑C)所表示的鞍(凸边)，该鞍越小则在高速下的丝的解舒性越优异。在下一工序所要求的解舒速度也达到1000～1200m/min，但若鞍高，则由于鞍部分被解舒丝条连续地摩擦，因而耐磨耗性低的聚乳酸系纤维的表面被刮削，会产生卷装体端面周期(相当于从鞍到另一侧鞍为止的丝长)一致的缺点。另外，就鞍部分而言，由于丝的解舒张力容易变化，因此成为下一工序不稳定的因素。因此，为了在下一工序中抑制端面周期缺点并进行稳定的高速解舒，鞍(B‑C)优选为6mm以下，更优选为4mm以下，进一步优选为2mm以下。另外，下限没有特别的规定，理想的是0mm。

[0033] 另外，有以((卷装体最大卷宽E‑卷装体卷宽D)/卷装体卷宽D)×100所表示的凸起(隆起)，其越小则高速下的丝的解舒性越优异。若凸起高，则在解舒时丝接触凸起部分而变得容易发生丝层溃散。因此，为了在下一工序中抑制端面周期缺点并进行稳定的高速解舒，凸起优选为10％以下，更优选为7％以下，进一步优选为5％以下。另外，下限没有特别的规定，理想的是0％。

[0034] 构成本发明的鼓状卷装体的聚乳酸系单丝的拉伸强度优选为2.5cN/dtex以上。通过设为2.5cN/dtex以上，在织造时能够抑制聚乳酸系单丝自卷装体解舒时的断丝，而且制成纱织物时可得到良好的织物强度。更优选为3.5cN/dtex以上。强度越大越好，但本发明中的强度最大值为4.3cN/dtex。另外，就强度而言，通过经加热的第1导丝辊与经加热的第2导丝辊的速度差而进行拉伸，从而得到规定强度。

[0035] 构成本发明的鼓状卷装体的聚乳酸系单丝的伸长率优选为35％～55％。通过设为该范围，织造时的高次通过性、制成茶包用纱织物时的高次加工稳定性提高。进一步优选的伸长率为35％～45％。就伸长率而言，通过经加热的第1导丝辊与经加热的第2导丝辊的速度差而进行拉伸，从而得到规定伸长率。

[0036] 构成本发明的鼓状卷装体的聚乳酸系单丝的纤度优选为15dtex～40dtex。通过设为该范围，在制成茶包用纱织物的情况下，能够成为最佳的每单位面积的开孔面积，成为对茶类而言最佳的萃取速度，成为具有风味的茶。

[0037] 构成本发明的鼓状卷装体的聚乳酸系单丝的沸水收缩率优选为20％以下。通过设为20％以下，在加工成茶包用纱织物的情况下，即使发生注入热水时的收缩，也能成为最佳的每单位面积的开孔面积，成为对茶类而言最佳的萃取速度，成为具有风味的茶。更优选为17％以下。

[0038] 接着，依照图2的工序概略图，对本发明的聚乳酸单丝卷装体的制造方法的一例进行说明。图2是显示本发明的聚乳酸单丝卷装体的制造方法的一例的工序概略图。

[0039] 熔融纺丝机中的纺丝模块4通过未图示的加热机构加热。将纺丝喷嘴5安装于前述纺丝模块4，将聚乳酸系聚合物熔融，从纺丝喷嘴5排出聚合物而形成丝条1，通过设置在纺丝喷嘴5的下游侧的未图示的冷却装置，将丝条1均匀地冷却，然后，通过供油装置6对丝条1赋予油剂，在第1导丝辊7、8与第2导丝辊9、10之间拉伸后，一边以微凸轮横动方式的横动装置11使丝条横动，一边通过卷绕装置15进行卷绕，形成卷装体3。在卷装体3达到规定卷量时，卷绕侧纺锤13与待机侧纺锤14进行转台(turret)，将丝条自动地切换至待机侧纺锤14。位于待机侧的卷装体3以规定的纺锤减速速度进行减速并停止。

[0040] 本发明中聚乳酸系单丝的卷绕方法能够如下文所示那样通过组合下述卷绕条件而使卷装体端面硬度及卷装体端面硬度的CV值(％)成为适当范围，所述卷绕条件包括卷绕张力、面压、横摆幅度、将卷绕纺锤减速的减速速度。

[0041] 第一，优选为以0.04～0.10cN/dtex的卷绕张力进行卷绕。该卷绕张力例如通过第1导丝辊7、8与第2导丝辊9、10的速度差、或第2导丝辊9、10与卷绕装置15的速度差等来控制。

[0042] 第二，优选使辊牵引环12对卷装体3赋予的面压成为50～125N/m。就该面压而言，调整装备于卷绕装置15的面压设定用的压缩空气压力而设定为规定的压力。例如，在将面压设定为100N/m的情况下，在卷宽F为70mm、在卷绕于卷绕侧纺锤13的纸管上的卷绕数为12筒(drum)的条件下，调整面压设定用的压缩空气压力，将辊牵引环12施加于纺锤13的压力设定为84N。

[0043] 第三，优选使横动装置11的横摆幅度为3～5％的范围。该横摆幅度对相对于横动设定值而言的摆动幅度进行设定。例如，在横摆幅度为3％、横动设定值为2000cpm、横摆周期为4秒的情况下，以4秒周期、1940～2060cpm的横动速度进行摆动。

[0044] 第四，优选在聚乳酸系单丝卷装体3达到规定卷量后使将纺锤减速的减速速度为20～70m/sec。该纺锤减速速度是在聚乳酸系单丝卷装体3达到规定卷量时卷绕侧纺锤13与待机侧纺锤14进行转台而位于待机侧的纺锤的减速速度，纺锤以所设定的减速速度进行减速并停止。

[0045] 本发明的聚乳酸系单丝卷装体的制造方法中的油剂赋予使用已知的纺丝油剂、供油装置进行。作为纺丝油剂，经矿物油稀释的直馏系油剂或经水稀释的乳液系油剂等通常使用的纺丝油剂的任意形态均可使用。作为纺丝油剂成分中的平滑剂成分或乳化剂成分，可列举酯系·矿物油系·醚酯系等的平滑剂、在分子中具有聚氧亚烷基的醚型非离子系表面活性剂、多元醇部分酯型非离子表面活性剂、聚氧亚烷基多元醇脂肪酸酯型非离子表面活性剂等。供油装置可列举上油辊方式、供油导引器方式等。作为油剂在纤维上的优选附着量，为0.3～1.0重量％，更优选为0.5～0.8重量％。

[0046] 在本发明的聚乳酸系单丝卷装体的制造方法中，加热拉伸通常使用导丝辊进行，加热拉伸温度为80～120℃的范围。加热拉伸优选使用加热导丝辊进行拉伸，导丝辊温度是以接触式温度计实测而得的值。

[0047] 导丝辊例如有第1导丝辊和第2导丝辊，为了使丝的追随性提高，导丝辊优选使用以2个导丝辊成为一对的纳尔逊(Nelson)导丝辊。牵引以第1导丝辊进行，拉伸在速度不同的导丝辊间进行。例如，在1级拉伸的情况下，在第1、第2导丝辊间进行。在2级拉伸的情况下，在第1、第2导丝辊间与第2、第3导丝辊间等进行。拉伸倍率、拉伸级数为多少均可，优选的是拉伸倍率3.5～4.5倍、1级拉伸。牵引导丝辊(第1导丝辊)的温度为80℃～120℃的范围。通过将第1导丝辊温度设为80℃以上，能够不产生晶体结构不均而均匀地拉伸，没有失透现象或拉伸强度下降，能够得到稳定的品质。通过将第1导丝辊温度设为120℃以下，可谋求抑制因纺丝张力下降所造成的断丝，能够得到稳定的操作性。更优选为90℃～110℃以下。

[0048] 拉伸导丝辊(第2导丝辊)的温度为100℃～130℃的范围。通过将第2导丝辊的温度设为100℃以上，能够提高取向结晶性而降低聚乳酸单丝的沸水收缩率。通过将第2导丝辊的温度设为130℃以下，可谋求抑制因卷绕张力下降所造成的断丝，能够得到稳定的操作性。更优选为110℃～120℃。

[0049] 作为构成本发明的鼓状卷装体的聚乳酸系单丝的丝截面形状，可以为圆截面、Y型截面、T型截面、扁平截面或使它们进一步变形而得的形状。

[0050] 实施例

[0051] 以下，利用实施例更具体地说明本发明。需要说的是，实施例中的物性值通过以下所述的方法测定。

[0052] (1)纤度(dtex)

[0053] 依据JIS L1013(2010)8.3.1公量纤度(A法)进行测定。需要说明的是，公定水分率设为0％。

[0054] (2)卷装体的卷厚(mm)

[0055] 卷装体的卷厚为卷装体卷厚方向的厚度A。

[0056] (3)卷装体端面硬度

[0057] 卷装体端面硬度为将Asker橡胶硬度计C型的推针按压至卷装体端面而该指针指示的值(依照JIS K7312：1996)。关于测定位置，在卷装体的卷厚为25mm的部位一边在卷装体周长方向上将测定位置错开10°间隔一边在36处进行测定。

[0058] (4)卷装体端面硬度CV值(变异系数，％)

[0059] 在卷装体的卷厚为25mm的部位(参见图3、4)，一边在卷装体周长方向上将测定位置错开10°间隔，一边在36处进行测定，算出所测定的值的CV值(变异系数)。

[0060] (5)凸起(％)

[0061] 根据下述式算出。

[0062] 卷装体卷宽D/(卷装体最大卷宽E‑卷装体卷宽D)×100。

[0063] (6)鞍(mm)

[0064] 根据下述式算出。

[0065] (卷装体最大直径B‑卷装体最小直径C)/2。

[0066] (7)掉丝(DM/100DM)

[0067] 计算100个卷装体的各个卷装体两端面部的掉丝筒个数。

[0068] (8)拉伸强度(cN/dtex)、拉伸伸长率(％)

[0069] 依据JIS L1013(2010)8.5拉伸强度及伸长率进行测定。需要说的是，设为夹具间隔500mm、拉伸速度500mm/min。使用重复3次测定的平均值。

[0070] (9)沸水收缩率(％)

[0071] 依据JIS L1013(2010)8.18.1进行测定。使用框架周长为1.125m的测长器，将试样制作成卷绕圈数为20圈的绞丝，测定放置24小时后的绞丝长，然后在沸水(99±1.0℃)中浸渍30分钟，测定自然干燥后的绞丝长，由沸水浸渍前后的绞丝长算出沸水收缩率(％)。

[0072] (10)卷绕张力(cN/dtex)

[0073] 使用Toray Engineering公司制的TENSION METER和FT‑R拾取传感器，在图2所示的自第2导丝辊9、10到卷绕装置15之间进行测定，将测得的值除以纤度而得的值(cN/dtex)作为卷绕张力。

[0074] (11)脱圈卷装体数(DM/100DM)

[0075] 准备100个卷厚为40mm、丝重量为1kg的聚乳酸系单丝鼓状卷装体，通过喷气织机，以1000m/min、1200m/min的速度(卷装体的解舒速度)分别进行打纬评价，计算发生脱圈的卷装体数。

[0076] (12)织物品质

[0077] 准备100个卷厚为40mm、丝重量为1kg的聚乳酸系单丝鼓状卷装体，通过喷气织机，以1200m/min的速度实施打纬评价，在照明的明亮度为250勒克斯以上且1250勒克斯以下的位置检查外观，对于坯布中的带状光泽差、脱圈缺点进行观察。以下述4个等级来判定：将没有带状光泽差、脱圈缺点的状态判定为A，将稍微看见带状光泽差、脱圈缺点的状态判定为B，将断续地看见带状光泽差、脱圈缺点的状态判定为C，将断续地看见大量带状光泽差、脱圈缺点的状态判定为D，并将A、B水设为合格。

[0078] (13)重均分子量

[0079] 使用Waters公司制的凝胶渗透色谱仪2690，以聚苯乙烯作为标准进行测定。

[0080] (14)聚乳酸聚合物(P)

[0081] 将由光学纯度为99.5％的L乳酸制造的丙交酯在双(2‑乙基己酸)锡催化剂(丙交酯与催化剂的摩尔比＝10000∶1)的存在下，在氮气气氛下于180℃进行180分钟聚合，得到聚乳酸聚合物P。

[0082] [实施例1]

[0083] 使用图2所示的纺丝装置，将重均分子量为20万的聚乳酸聚合物P于230℃熔融，供给至熔融纺丝用组件，将从纺丝喷嘴5排出孔所排出的丝条进行冷却，通过上油辊方式的供油装置6而赋予经矿物油所稀释的直馏纺丝油剂(附着量为0.8重量％)，然后，以经加热至100℃的第1导丝辊7、8与经加热至115℃的第2导丝辊9、10拉绕，拉伸至4.0倍并进行热处理，然后，通过微凸轮横动方式的横动装置11，一边以导丝角度5.6°、横摆幅度3％、横摆周期4秒使其横动，一边以面压85N/m、RB驱动OF率0.1％、设定卷绕速度(V)3000m/min、纺锤减速速度25m/sec的制造条件得到卷宽70mm、卷厚40mm、卷量1.0kg、25dtex的聚乳酸单丝的鼓状卷装体。

[0084] 卷装体的端面硬度为36～65，卷装体端面硬度CV值为10％，没有丝溃散或掉丝，卷装体形态良好。使用所得的卷装体，实施打纬评价(经丝为25dtex的聚乳酸单丝)，结果，为解舒速度1000m/min时没有脱圈，即使为解舒速度1200m/min，也为只有2筒发生脱圈的水平而高速解舒性良好。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，为稍微看见带状光泽差、脱圈缺点的程度的B水平，为合格水平，品质良好。

[0085] [实施例2]

[0086] 除了将横摆幅度变更为4％以外，在与实施例1相同的条件下得到聚乳酸系单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为50～65，卷装体端面硬度CV值为7％，没有卷装体端面的丝溃散或掉丝而为良好。将所得的卷装与实施例1同样地实施打纬评价，结果在任何解舒速度下均没有脱圈，高速解舒性良好。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，没有带状光泽差或脱圈缺点，为A水平，品质良好。即，为可应对织造速度的高速化的卷装体，卷装体的高速解舒性优异，得到织造时的高次通过性及优异的纱织物的品质。

[0087] [实施例3]

[0088] 除了将横摆幅度变更为5％以外，在与实施例1相同的条件下得到聚乳酸系单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为45～63，卷装体端面硬度CV值为7％，没有卷装体端面的丝溃散或掉丝而为良好。将所得的卷装与实施例1同样地实施打纬评价，其结果，为解舒速度1000m/min时没有脱圈，为即使以解舒速度1200m/min也只有1筒发生脱圈的水平，高速解舒性良好。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，为稍微看见带状光泽差或脱圈缺点的程度的B水平，品质良好。

[0089] [实施例4]

[0090] 除了将横摆幅度变更为4％、将纺锤减速速度变更为50m/sec以外，在与实施例1相同的条件下得到聚乳酸系单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为40～67，卷装体端面硬度CV值为10％，没有卷装体端面的丝溃散或掉丝而为良好。将所得的卷装体与实施例1同样地实施打纬评价，结果，为解舒速度1000m/min时没有脱圈，为即使以解舒速度1200m/min也只有2筒发生脱圈的水平，高速解舒性良好。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，为稍微看见带状光泽差、脱圈缺点的程度的B水平，品质良好。

[0091] [实施例5]

[0092] 除了将横摆幅度变更为4％、将纺锤减速速度变更为70m/sec以外，在与实施例1相同的条件下得到聚乳酸单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为38～65，卷装体端面硬度CV值为10％，没有卷装体端面的丝溃散或掉丝而为良好。将所得的卷装体与实施例1同样地实施打纬评价，结果，为解舒速度1000m/min时没有脱圈，为即使以解舒速度1200m/min也只有3筒发生脱圈的水平，高速解舒性良好。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，为稍微看见带状光泽差、脱圈缺点的程度的B水平，品质良好。

[0093] [实施例6]

[0094] 除了将横摆幅度变更为4％、变更从纺丝喷嘴5排出孔所排出的聚合物量以外，在与实施例1相同的条件下得到30dtex的聚乳酸系单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为50～60，卷装体端面硬度CV值为7％，没有卷装体端面的丝溃散或掉丝而为良好。将所得的卷装体与实施例1同样地实施打纬评价，结果在任何解舒速度下均没有脱圈，高速解舒性良好。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，没有带状光泽差、脱圈缺点，为A水平，品质良好。即，随着织造速度的高速化，卷装体的高速解舒性优异，可得到织造时的高次通过性及优异的纱织物的品质。

[0095] [实施例7]

[0096] 变更第2导丝辊9、10与卷绕装置15的速度差，将卷绕张力调整至0.10cN/dtex，变更从纺丝喷嘴5排出孔所排出的聚合物量，除此以外，在与实施例1相同的条件下得到30dtex的聚乳酸单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为45～70，卷装体端面硬度CV值为
10％，没有卷装体端面的丝溃散或掉丝而为良好。将所得的卷装体与实施例1同样地实施打纬评价，结果，为解舒速度1000m/min时没有脱圈，为即使以解舒速度1200m/min也只有2筒发生脱圈的水平，高速解舒性良好。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，为稍微看见带状光泽差、脱圈缺点的程度的B水平，品质良好。

[0097] [表1]

[0098]

[0099] [比较例1]

[0100] 除了将横摆幅度变更为2％、将纺锤减速速度变更为50m/sec以外，在与实施例1相同的条件下得到聚乳酸系单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为32～66，卷装体端面硬度CV值为16％，虽然没有卷装体端面的掉丝，但在卷装体端面硬度低的部位发生丝溃散。将所得的卷装体与实施例1同样地实施打纬评价，结果大量发生脱圈：为解舒速度1000m/min时有7筒发生脱圈，为解舒速度1200m/min时有15筒发生脱圈，高速解舒性差。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，为断续地看见带状光泽差、脱圈缺点的程度的C水平，品质不良。即，可知为无法应对织造速度的高速化的卷装体。

[0101] [比较例2]

[0102] 除了将横摆幅度变更为2％，将纺锤减速速度变更为90m/sec以外，在与实施例1相同的条件下得到聚乳酸系单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为30～64，卷装体端面硬度CV值为16％，虽然没有卷装体端面的掉丝，但在卷装体端面硬度低的部位发生丝溃散。将所得的卷装体与实施例1同样地实施打纬评价，结果大量发生脱圈：为解舒速度1000m/min时有10筒发生脱圈，为解舒速度1200m/min时有20筒发生脱圈，高速解舒性差。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，为断续地看见大量带状光泽差、脱圈缺点的程度的D水平，品质不良。即，可知为无法应对织造速度的高速化的卷装体。

[0103] [比较例3]

[0104] 将横摆幅度变更为2％，变更第2导丝辊9、10与卷绕装置15的速度差，将卷绕张力调整至0.12cN/dtex，将纺锤减速速度变更为50m/sec，除此以外，在与实施例1相同的条件下得到聚乳酸系单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为25～70，卷装体端面硬度CV值为18％，虽然没有卷装体端面的掉丝，但在卷装体端面硬度低的部位发生丝溃散。将所得的卷装体与实施例1同样地实施打纬评价，结果大量发生脱圈：为解舒速度1000m/min时有10筒发生脱圈，为解舒速度1200m/min时有21筒发生脱圈，高速解舒性差。另外，关于以解舒速度
1200m/min打纬的织物品质，为断续地看见大量带状光泽差、脱圈缺点的程度的D水平，品质不良。即，可知为无法应对织造速度的高速化的卷装体。

[0105] [比较例4]

[0106] 除了将横摆幅度变更为8％、变更从纺丝喷嘴5排出孔所排出的聚合物量以外，在与实施例1相同的条件下得到30dtex的聚乳酸单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为20～65，卷装体端面硬度CV值为21％，卷装体端面的掉丝也发生55筒，在卷装体端面硬度低的部位也发生丝溃散。将所得的卷装体与实施例1同样地实施打纬评价，结果大量发生脱圈：为解舒速度1000m/min时有25筒发生脱圈，为解舒速度1200m/min时有45筒发生脱圈，高速解舒性差。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，为断续地看见大量带状光泽差、脱圈缺点的程度的D水平，品质不良。即，可知为无法应对织造速度的高速化的卷装体。

[0107] [比较例5]

[0108] 除了将横摆幅度变更为4％、将纺锤减速速度变更为100m/sec以外，在与实施例1相同的条件下得到聚乳酸系单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为32～65，卷装体端面硬度CV值为17％，虽然没有卷装体端面的掉丝，但在卷装体端面硬度低的部位发生丝溃散。将所得的卷装体与实施例1同样地实施打纬评价，结果大量发生脱圈：为解舒速度1000m/min时有4筒发生脱圈，为解舒速度1200m/min时有9筒发生脱圈，高速解舒性差。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，为断续地看见带状光泽差、脱圈缺点的程度的C水平，品质不良。即，可知为无法应对织造速度的高速化的卷装体。

[0109] [比较例6]

[0110] 除了将横摆幅度变更为4％、将面压变更为150N/m以外，在与实施例1相同的条件下得到聚乳酸单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为22～66，卷装体端面硬度CV值为20％，卷装体端面的掉丝也发生2筒，在卷装体端面硬度低的部位发生丝溃散。将所得的卷装体与实施例1同样地实施打纬评价，结果大量发生脱圈：为解舒速度1000m/min时有14筒发生脱圈，为解舒速度1200m/min时有21筒发生脱圈，高速解舒性差。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，为断续地看见大量带状光泽差、脱圈缺点的程度的D水平，品质不良。即，可知为无法应对织造速度的高速化的卷装体。

[0111] [比较例7]

[0112] 将横摆幅度变更为4％，变更第2导丝辊9、10与卷绕装置15的速度差，将卷绕张力变更为0.15cN/dtex，除此以外，在与实施例1相同的条件下得到聚乳酸系单丝的鼓状卷装体。卷装体端面硬度为21～68，卷装体端面硬度CV值为20％，卷装体端面的掉丝也发生3筒，在卷装体端面硬度低的部位发生丝溃散。将所得的卷装体与实施例1同样地实施打纬评价，结果大量发生脱圈：为解舒速度1000m/min时有13筒发生脱圈，为解舒速度1200m/min时有21筒发生脱圈，高速解舒性差。另外，关于以解舒速度1200m/min打纬的织物品质，为断续地看见大量带状光泽差、脱圈缺点的程度的D水平，品质不良。即，可知为无法应对织造速度的高速化的卷装体。

[0113] [表2]

[0114]

[0115] 附图标记说明

[0116] 1：丝条

[0117] 2：纸管

[0118] 3：聚乳酸系单丝卷装体

[0119] 4：纺丝模块

[0120] 5：纺丝喷嘴

[0121] 6：供油装置

[0122] 7：第1导丝辊(U)

[0123] 8：第1导丝辊(L)

[0124] 9：第2导丝辊(U)

[0125] 10：第2导丝辊(L)

[0126] 11：横动装置

[0127] 12：辊牵引环

[0128] 13：卷绕侧纺锤

[0129] 14：待机侧纺锤

[0130] 15：卷绕装置