本发明涉及在多相流动中使用的管子和管道。

多相流动是众所周知的，它发生在管子或管道中的流动不是由单一的 均匀的流体构成时。多相流动的例子为气体/液体，液体/固体(例如悬浮液和 稀浆)，气体/固体(空气中夹带的粉末)，二种不能混合的液体(例如油和水)， 不同温度下的液体等。

多相流动可以导致出现严重的问题。一个主要的问题是，各个相通常 密度不相同。例如，气体(密度比液体小)可以积存在携带气体/液体混合物 的基本上水平的管路的上部。如果携带该流体的管路沿着其长度不是完全 水平，则这可以产生问题。如果沿着管路的长度有波浪形，则气体可以积 存在该波浪形的上部，并导致形成气锁。同样，二种不能混合的液体中的 密度较大的液体可以集中在管路的下部，并导致同样的锁定。

这些问题在碳氢化合物(油和气体)提取工业中特别严重。在这种工业 中，日益普遍的作法是垂直地钻井，然后引导钻头至基本上水平的取向。 一个典型的井可以垂直穿透至地里几公里，然后具有几百米的水平部分。 这种形式的钻井可以使用一个单一表面位置在一个宽广的区域上，而不是 只在表面位置下面达到储油层构造。另外，油井的水平部分可以用来达到 碳氢化合物储油层的水平隔开的格层。

还有一种日益普遍的作法是从深的高压/高温储油层中提取碳氢化合 物，在这种储油层中存在称为气体凝结物的液体形式的低分子量碳氢化合 物。由于成本高，这种储油层利用水平的生产井排油。

一个典型的储油层可以包含位于水上面的液体碳氢化合物。该油井的 水平部分沿着液体碳氢化合物层延伸。流体从该层通过在选择的点上作出 的壁穿孔运动进入油井孔中。在该选择的点上，流体进入低压状态。液体 碳氢化合物分离成气体和液体碳氢化合物，而水经常包括在进入油井的混 合物中。气体相可以是占主导地位的，而液体碳氢化合物和水为辅助相； 或者，液体碳氢化合物可以为占主导地位的，而气体和水为辅助相。在任 一情况下，油井必需输送通常由气体和二种不能混合的液体组成的多相流 体。

实际上，该水平油井部分在其长度上很少是精确地水平的。在开始钻 井过程中，形成一个基本上波浪形的水平井。这造成在水平油井部分形成 一个平缓的U形弯道。从外面看该油井时，这些弯道为向上凸起的U形弯 道和向上凹形的U形弯道形式。当多相流体沿着油井流动时，相产生重力 分离是不普遍的。水聚集在任何向上凹的U形弯道的底部，而气体可以集 中在向上凸的U形弯道的顶部。

如水充满U形弯道，则流动被阻塞。当形成太多稠密的流体时，油井 生产停止。气体的积存可以导致地形引起的迟滞。当气泡集中在管路的壁 上，完全堵塞流动时，就产生迟滞。接近这种堵塞地方的液体可提高气体 的压力，当压力达到一定点时，该堵塞地方突然偏移。这种流动的突然重 新开始(或“爆发”)在管路和任何下游的管路或设备上产生大的冲击负荷， 可以造成严重的损坏。

可以将一台潜水泵配置在油井中，以抽取水。但这需要时间，并且生 产可以停止几天或更长。另外，当碳氢化合物储油层排油时，液体中的水 含量可以增加，造成更经常的出现油井阻塞。虽然，该过程在水平油井中 是最普通的，但在任何多相油井中都可以成为一个问题。另外，使用潜水 泵不能解决地形引起的迟滞的问题。

水积存造成的另一个问题是矿物质沉淀在油井中，这也可导致阻塞或 堵塞。另外，水的存在可导致紊流，这可导致在管路中出现滞流或死区。(矿 物质或碳氢化合物的)沉淀和沉积在这些区域中也更易发生。

多相生产油井中的另一个问题发生在油井的低温和低压上部区域中， 特别是在海底油井头部与生产容器或平台连接的海底取油管中。在这种条 件下，气体可形成大的气泡，这可造成严重的迟滞。另外，大的气泡大大 增加油井内的压力损失，这样将阻碍生产。

另一个形成气锁等是极其不希望的特殊情况是在心脏手术过程中使用 的管子中。

在开放心脏外科手术中，病人的心脏停止。为了保持循环，通常将血 液从右心房抽出，通过一台泵和充氧装置，然后回到主动脉，以便围绕着 病人的身体循环。

当从病人心脏抽出面液时，空气可以带入血液中，并在从病人通向该 泵和充氧部件的管子中形成气泡。在充氧过程中，氧气泡也可在血液中形 成。

另外，在一般外科手术(不需要打开心脏)中有一种趋势是减少使用的捐 献的血量。病人自己的血液再循环，和用于收集病人血液的收集装置也容 易带入空气，形成气泡。

显然，在将血液送回病人之前，必需从血液中除去气泡。通常在管子 中设有气泡收集器，可以进行这种除去气泡的工作。

然而，气泡有一个众所周知的问题，即它可积存在连接病人，泵和充 氧装置的管子中。虽然，在管子上开一个孔可以释放气泡，但没有注意的 形成气泡可以导致堵塞，并且(如果不处理的话)会使血液供给中断，造成极 其严重的后果。

根据本发明的第一个方面提供了一种管子或管路，它具有当流体沿着 该管道流动时，在多相流动中引起涡流流动，使多相流的密度较大的成分 趋向管子或管道的外壁，而该多相流的密度较小的成分趋向该管子或管道 的中心的特点。

实验发现，涡流流动在多相流动中有许多很好的优点。在多相涡流流 动中，在基本上为螺旋形的通道中流动较轻的部分(例如气体和密度较小的 液体)沿着管道的中心流动，而流动的较重的部分(密度较大的液体)，沿着 管壁流动，这是由涡流流动的离心作用引起的。结果，较轻或较重的部分 在重力作用下分离的趋势大大减小。

涡流流动在多相流动中有许多很好的优点。因为较轻或较重的部分在 重力作用下分离的趋势减小，因此产生气锁的危险大大减小。同样，密度 较大的液体不聚集在管道的下部，因此这样产生流动破坏的危险减少。

现参照油井生产管子说明这些优点。如上所述，已知的油井生产管子 的水平部分可以在水平方向以及垂直方向成波浪形。在油井中这样产生的 弯曲的曲率很小，对沿着油井的流体流动性质的影响可以忽略不计。该流 动(当然假设不阻塞)可认为是具有在直管中的流动特性。该流动正常情况下 为紊流，但根据已知的管路流体力学，在靠近固体边界，即管子的内壁处 有薄的层流层。对于较慢的流动速度，流动可以为层流。在二种情况下， 在直管流动中的轴向速度分布在管子中心处为最大，靠近管壁速度较慢。

涡流流动的一个效果是，在管子横向的流动的轴向速度分布更均匀或 “更钝”，靠近管壁的流动速度比在直井生产管子中的相同的流动块。在管 子中心的流动比在直管情况下慢。因为较钝的速度分布，在该管子中流动 的流体以柱塞方式作用，这可减少水或其他密度较大的流体在该管子的低 的点上的积存(向上凹的U形弯道)和气体在高点上的积存(向下凸的U形弯 道)。

涡流流动的另一个主要好处是促进多相流动中的混合。在油井生产管 子中，气体，液体碳氢化合物和水趋于混合，因此液体沿着管子积存的趋 势减少。更好的混合和管壁附近较高的流动速度还可减少固体沿着油井， 沉积在低点或矿物质沉淀的机会。

这在气泡可以聚集的油井的较高部分也很重要。涡流流动的混合作用 可以增加相的混合和防止形成大的气泡。促进涡流流动不是仅在水平油井 部分中，而且在陡峭的油井，例如垂直或与水平方向成45°的油井中也有 好处。

然而，当流体沿着本发明的管子轴向流动时，如果多相流体流动的成 分不混合，则密度较大的成分靠近管壁，围绕着管子转动，而密度较小的 成分更靠近中心转动。这种“离心”现象有助于减小水在管子的低点的积 存和减少气体在高点的积存。

所有这三个因素(较钝的速度分布，改善的混合和“离心”作用)都被认 为可改善多相涡流流动的流动特性。

这里所述的油井生产管子包括任何多相传输管子。在石油生产中，它 包括在油井头部下面的管子，任何表面流动管路。竖管和输送和/或加工多 相石油的任何管子。

沿着管子或管道引起涡流流动的装置可由在管子或管道壁上的螺旋线 隆起部分或槽，或从管壁向内伸出的导向叶片组成。然而，这不被认为是 一个最优的解决办法，因为这种装置本身形成障碍或形成材料可以积存的 滞流区域。另外，形成隆起部分，槽，叶片等可增加湿周与管子横截面积 之比。这可导致流动阻力增加和压力损失，或者相反，可减少在给定压头 下的流量。

另外，实验表明，除非雷诺数非常低，隆起部分，槽或这种形式的叶 片只对管壁附近的流动有影响。为了保证在管道的整个宽度上流动成为涡 流，必需提供一个长管。在管道中心的涡流只有通过动量从管壁处的流动 扩散传递才能达到。该隆起部分，槽或叶片不会促使管壁附近的流体与管 道中心的流体之间的混合。

另一种可能是该管子具有扭转的非圆形的横截面。然而，偏离圆形会 增大湿周与横截面积之比，这是不希望的。另外，这样不能有效利用空间。

因此，最好管子的中心线遵循着一条基本上为螺旋形的通道。

在上述使用槽或隆起部分或非圆形截面的可能的实施例中，如果管子 基本上是直的，则管子的中心线也是直的。使用带有螺旋形中心线的管子 可引起涡流和促使管壁附近的流体与核心的流体，比在带有直的中心线的 管子中使用螺旋形槽或隆起部分更好的方式进行混合。在具有螺旋形中心 线的管子的情况下，涡流结构在空间重组，造成轴向流动的核心或多个核 心在管子部分的截面横向运动，促进在横截面上的混合。涡流可阻止滞流 和流动分离区域的发展，并稳定流动，并如上所述，产生“离心”作用。

另外，根据该优选实施例，如果管子的中心线遵循一条基本上为螺旋 线的通道，则管子可以有圆形横截面，因此湿周与横截面积之比小，不会 对流动形成障碍。该管子仍具有引起螺旋形或涡流流动的必要特性。然而， 也可能有这种情况，即中心线为螺旋形的管子具有非圆形的横截面是理想 的。

通常，油井生产管子安装在一个外壳体内面。因此，该管子必需占据 一个小于或等于该外壳体的内径的偏移宽度。在优选的螺旋形管子(即中心 线遵循一条基本上为螺旋形通道的管子)的情况下，如果螺旋形的振幅大， 则供流体流动用的横截面积相应地小。因此，最好该螺旋线的振幅足够大， 以便引起涡流流动，但又足够小，以便该管子占据尽可能多的横截面。满 足这些指标的第一个指标的振幅的优化取决于诸如流体粘性，密度和速度 一类的因素。

在这个说明书中，螺旋线的振幅是指从中间位置至横向极端的位移的 大小。因此，在中心线为螺旋形的管子的情况下，该振幅为螺旋形中心线 的全部横向宽度的一半。

最好，该螺旋线的振幅小于或等于管子内径的一半。在这种情况下， 与螺旋线围绕核心(实心或带有空气核心的“虚拟的”)卷绕的螺丝起子结构 的情况不同，沿着管子的腔有一条“视测线”。在该视测线上，流动一般都 有涡流成分，即使可能沿着一个直的通道流动。

在本说明书中，术语“螺旋形管子的相对振幅”为振幅被内径除。因 此，在螺旋形管子的振幅小于或等于管子内径的一半的优选实施例中，这 表示该相对振幅小于或等于0.5。最好，相对振幅小于或等于0.45，0.40，0.35， 0.30，0.25，0.20，0.15，0.10或0.05。相对振幅较小可以更好地利用侧向空间， 即在圆柱形外壳体中的螺旋形管子的情况下，该管子和该外壳体之间的不 使用的空间少。较小的相对振幅还可使“视测线”较宽，可提供更多的空 间可沿着管腔插入压力表或其他设备。当雷诺数较高时，在将涡流流动引 起至满足程度的同时，可以使用较小的相对振幅。这基本意味着，对于给 定的管路内径，当流量大时，可以使用小的相对振幅也足够引起涡流流动。

当希望流动的横截面积大时，螺旋角也是平衡对油井生产采油管的空 间约束的一个相关因素。螺旋角小于或等于65°较好，最好是小于或等于 55°，45°，35°，25°，20°，15°，10°或5°。与相对振幅一样，该螺旋 角可以根据流体的粘性，密度和速度等条件优化。

一般来说，对于较大的雷诺数，螺旋角较小也可得到满意的涡流流动， 而雷诺数较小时，需要更大的螺旋角才能产生满意的涡流。对于较快的流 动使用较大的螺旋角(较大的雷诺数)，一般是不希望的，因为在管壁附近可 能形成滞流流体腔。因此，对于一个给定的雷诺数(或雷诺数范围)，最好该 螺旋角选择得尽可能小，以产生满意的涡流。在一些实施例中，该螺旋角 小于20°。

一般，该管子可以有多个螺旋线圈。沿着管子重复螺旋线圈可保证维 持涡流流动。然而即使在引起螺旋形涡流部分的下游设有直的管道部分， 该涡流流动要经过一定距离才消灭，因此，作为将整根管道作成螺旋形部 分的替代方案，可以沿着管道的长度设置多个螺旋形管子或管道的单独长 度。这些部分起“重复器”的作用。每一个部分可在通过它的流体中引起 涡流流动，但当该流体沿着直管通过时，这种涡流流动会消灭。设置多个 “重复器”可以重新建立涡流流动，这会随之带来好处。

同样，在管道配件(例如，弯头，T或Y形接头，阀等)之前，可以设置 螺旋形部分，使得在流动达到这些配件之前，建立涡流流动。

通常，管子的长度作成沿着长度的相对振幅和螺旋角基本上相同。当 铺设或使用管子时，可能有由于拉伸负荷或由扭转负荷引起的造成管子的 伸长或收缩引起的微小变化。然而，该管子可以具有变化的螺旋角和/或相 对振幅，以适应空间约束或优化流动条件。为了制造简单，最好该管子沿 着其长度的横截面积固定不变。另外，可以有在使用中由在管子上的负荷 造成的变化。

同样，通过如上所述的形成心脏手术机用的管子，使流体在管子中以 涡流流动方式流动可以获得很好的优点。离心作用表示血液中的空气或气 泡将停留在管子的中心附近，而不是积存在管子的较高点上，和导致可能 的堵塞。如上所述，气泡将沿着管子流动，并在气泡收集器中被除去。

现在参照附图，利用例子，说明本发明的优选实施例。其中：

图1为根据先前技术的用于碳氢化合物提取的长距离水平油井的示意 图；

图2为图1的油井的一部分的放大图；

图3为与图2相同的，但表示在根据本发明的油井中使用管子的图；

图4为表示根据本发明的，在实验中使用和设计产生涡流流动的管子 的正视图；

图5为与图4相同，但表示另一个实验的图。

虽然，以下的说明集中在碳氢化合物提取中使用多相涡流流动，但多 相涡流流动提供的优点可以在产生多相流动的许多其他情况中获得。

图1和2表示根据已知的方法用于碳氢化合物提取的长距离水平油井 的使用。一个油井生产采油管50垂直地穿透，从油井头部52进入地面中， 并在需要的深度上弯曲成圆形，达到基本上为水平的取向。油井采油管钻 入的结构包括一个储油层结构54，它由断层56分隔成不同的区域。该储油 层结构包括位于水层62上的一个液体碳氢化合物层60。

该油井生产采油管50包括带有穿孔66(见图2)的部分，该穿孔可使流 体在箭头64所示的方向上进入油井生产采油管中。

钻这种油井的一个已知过程如下。将第一部分钻至特定的深度，并且 第一个外套管部分跟着钻井向下，并固定就位。再钻油井的下一部分，并 将另一个套管部分送至先前安装的部分下面，也固定就位。该过程继续， 使得当油井的长度增加时，依次的外壳体部分的直径减小。最后，钻出油 井所希望的总长度，并用外套管部分衬里。

根据现场地质情况，在相应的点上设有射孔枪70的管子68插入在油 井下面。点燃射孔枪，从而形成通过该外壳体72的穿孔66。可使液体碳氢 化合物通过该穿孔66，从储油层60进入油井生产采油管50中。通常，在 油井中的流体由气体，油和水的混合物组成。多相流体沿着油井生产采油 管50流向表面。从图2可看出，油井的水平部分不是完全的水平，具有多 个平缓的U形弯道，这些弯道有向上凹下的和向上凸起的。

图2表示集中在一个向上凹下的U形弯道中的水池74。最后，水池会 充满该U形弯道，并造成沿着油井阻塞流动的堵塞。

如上所述，使流体在采油管中作涡流流动，通过防止气体和水积存在 该采油管中，可避免这个问题。现参照图4和图5说明涡流流动的特性和 达到涡流流动的具体方法。

图4所示的管子1的横截面为圆形，其外径为DE，内径为DI和壁厚为 T。该管子卷绕成固定振幅A(从中线至极端测量)，固定节距P，固定螺旋 线角θ和偏移宽度W的螺旋形。该管子1放置在一个纵向延伸和其宽度等 于该螺旋线偏移宽度W的假想的包络20中。该包络20可以认为具有一个 中心的纵轴线30，该轴线又称为螺旋转动的轴线。所示的管子1具有一条 直的轴线30，但在油井生产管子中，该中心轴线经常具有大半径的弯曲(因 此形成U形弯道)。该管子具有一条中心线40，其遵循围绕该中心纵轴线 30的一个螺旋形通道。

可看出，该振幅A小于管子内径DI的一半。通过使该振幅保持在这个 尺寸以下，由该管子占据的侧向空间和该管子的总长度可以保持较小，同 时，该管子的螺旋形结构可促进沿着该管子的流体的涡流流动。这也可以 沿着管子形成相对较宽的腔，使工具装置等可以向下通过该管子。

例1

利用图形横截面的聚氯乙烯管进行实验。参考图4所示的参数，该管 子的外径DE＝12mm，内径DI＝8mm，壁厚T＝2mm。将该管子卷绕成节距为 45mm，螺旋角θ为8°的螺旋形。通过将该管子安放在二个直的边缘之间， 和测量该直的边缘之间的空间，确定振幅A。将该外径DE从该偏移宽度W 减去，确定该振幅：

2A＝W-DE

因此 $A=\frac{W-D_E}{2}$

在这个例子中，偏移宽度W为14mm，因此

$A=\frac{W-D_E}{2}=\frac{14-12}{2}=1\mathrm{mm}$

如上所述，“相对振幅”AR定义为

$A_R=\frac{A}{D_I}$

在这个例子的情况下，可得

$A_R=\frac{A}{D_I}\frac{1}{8}=0.125$

水沿着该管子通过，为了观察流动特性，使用径向穿过该管壁的二支 针80和82，将可看见的染料注射在流动中。注射地方接近该中心轴线30， 即在流动的“核心”处。一支针80注射红墨水，另一支针82注射兰墨水。 从图4中可看出，墨水丝84和86互相缠绕，表示在核心处有涡流流动， 即基本上为螺旋形的流动。图4所示的实验是在雷诺数RE＝500下进行的。 在另二个实验中，分别使用雷诺数为250和100，也观察到核心的涡流流动。

例2

除了针80和82配置成使墨水丝84和86靠近管子的壁以外，这个例 子的参数与例1相同。图5表示墨水靠近管壁放出，雷诺数分别为RE＝500 和250的二个实验的结果。可看出，在二种情况下，墨水丝都是螺旋形管 子几何形状，表示管壁附近有涡流。另外，可促进墨水丝与水的混合。

例3

在一个单独的研究中，将在内径为8mm的直管中的流动与内径为 8mm，相对振幅为0.45的一个螺旋形管中的流动进行比较。在二种情况下， 雷诺数都为500，并将0.2ml的指示剂作为一个团块，通过在上游端的一个 细管注入。与指示注入指示剂后经过的时间的一个数字钟一起，拍摄该流 动。指示剂的前端到达该直管的下游端比到达该螺旋形管的下游端早，而 从该直管的壁清除比从该螺旋形管壁清除得迟。另外，该指示剂在该螺旋 形管中比在该直管中，以更紧凑的块运动。所有这些发现表明，在管子的 横截面上有混合，和在该螺旋形管中，速度分布图是钝的。

例4

这个例子的实验包括在螺旋形管子中的多相流动与在具有一条中心 线，后面存在一个单一平面上基本为正弦形通道的管子中的多相流动的比 较。在螺旋管子(三维的，即3D管子)的情况下，内径为8mm，外径为12mm， 偏移宽度为17mm，给出相对振幅为0.3125。节距为90mm。在平面的波形 管子(二维的，即2D管子)的情况下，内径为8mm，外径为12mm，在波形 平面中测量的偏移宽度为17mm。节距为80mm，与3D管子的情况差别不 很大。固定该2D管子，使其基本上为正弦形的中心线在垂直平面中，形成 向上的凸起和凹下的U形弯道。

3D和2D管子的长度都为大约400mm，在每一种情况下，给出4～5 个节距。在二种管子中，研究是利用450ml/min和900ml/min的水流量进行 的(雷诺数分别为1200和2400)。在所有情况下，利用一支针，以3ml/min 的流量，即在450ml/min的情况下为水流量的0.66％，在900ml/min的情况 下，为水流量的0.33％导入空气流。空气从压缩空气管路来，并且在相应 的3D和2D几何形状的开始处的上游，注入管子中。

在雷诺数为1200，利用3D管子进行实验的情况下，气泡的尺寸大约 为2～3mm，并沿着管子快速通过。在雷诺数2400时，气泡较大，约为5～7mm， 但仍沿着管子运动，没有粘附的趋势。

在雷诺数为1200和2400，2D管子的情况下，气泡大，约为3～5mm， 并在向上凸起的弯曲部分(当从管子外面看时)处粘附。

实验表明，在多相流动中，密度较小的流体沿着3D管子流动，而在等 价的2D管子中，密度较小的流体积存在管子的较高部分上。

图3表示具有根据本发明的优选实施例的油井生产管子的油井。这个 管子是螺旋形的，并且该螺旋形结构引起沿着该管子的涡流(或基本上为螺 旋形的流动)。如前所述，这种流动对管道中的流体有离心作用，使得密度 较大的材料遵循沿着该管道壁的内面的一条螺旋形通道，而密度较小的材 料沿着该管道的中心线流动。这可以防止水池聚集在油井的向上凹的U形 弯道中。从而大大减小堵塞的机会。该管子还可防止气袋聚集在向上凸起 的U形弯道中，可减少堵塞的机会。

在碳氢化合物提取过程中，在多相流动中可能产生的另一个问题为“迟 滞”。当气体积存在管壁上，达到堵塞流动的程度，就会产生迟滞。如果气 体突然从管壁上获得自由，清除了堵塞，则流动非常突然地重新开始，导 致在管道上产生脉冲负荷和可能损坏管道和辅助设备。石油生产平台经常 过度地采取工程措施，以对付这种负荷。

利用涡流流动也可以避免这个问题。如上所述，有多相涡流流动中， 密度较小的流体(例如气体)趋向管道的中心，因此离开管壁。这些流体不能 积存至可以堵塞流动的程度。

在上述的血液流动管子中也可得到同样的优点。当空气和氧的气泡保 持在管子的中心附近时，这些气泡与流动的其余部分一起运动，不会积存 和堵塞流动。

气泡(或任何密度较小的部分)趋向螺旋形管道的中心这一事实，在减小 流动中的气体含量方面还有优点。

在螺旋形管道中的气体/液体多相流动中，气体在管道的中心占据非常 小的横截面积。与直管比较，在横截面上的气体浓度(通常在石油工业中称 为“气份”)减小。这种减小可以达到20％或30％。(应当注意，在二种管 道中，气体流量是相同的，在螺旋形管道中气体流动比在直管中快，以补 偿流动的较小的横截面积)。

气体浓度的这种降低对泵是非常有利的。用于液体的泵通常不设计成 对付多相流动，在气体浓度高时通常工作不好。利用这种方法，通过使用 螺旋形管道，减少在流动中的气体浓度可改善泵的效率。

气体浓度的降低在流动必需通过对单相流动工作较好的装置的其他情 况下也是有利的。可以在该装置的上游设置一个螺旋形部分，以保证达到 该装置的流体为涡流流动状态，而且该流动中的气体浓度降低。

多相流动得到的另一个有利的效果为减少压力降，与直管中的压力降 比较，在利用垂直管道进行的实验中，可得到10～20％的减小。压力降的 减小还可增加相同压力差的流量，因此可减小泵送流体所需的能量数量。

虽然，以上的说明集中在碳氢化合物提取和血液流动管子可以得到的 优点上，然而，本发明的管子和管道可以用在任何多相流动中，以得到上 述的涡流流动的优点。特别是，避免诸如相分离一类的重力效果在稀浆和 液体中的固体悬浮物的输送中是特别重要的，这经常在食品加工中遇到。 另外，在气体中输送粉末悬浮物时也很重要，这经常在药品生产和加工中 遇到。