罐用钢板及罐用钢板的制造方法
阅读：703发布：2020-10-04
专利汇可以提供罐用钢板及罐用钢板的制造方法专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 提供具有高强度及优异的成型性的罐用 钢 板及罐用钢板的制造方法。罐用钢板具有下述成分组成：以 质量 ％计，含有C：0.015％以上且0.150％以下、Si：0.04％以下、Mn：1.0％以上且2.0％以下、P：0.025％以下、S：0.015％以下、Al：0.01％以上且0.10％以下、N：0.0005％以上且小于0.0050％、Ti：0.003％以上且0.015％以下、B:0.0010％以上且0.0040％以下，且余部由Fe及不可避免的杂质构成，并且具有下述钢板组织：以 铁 素体相为主相，且含有面积百分数的总计为1.0％以上的第二相，所述第二相包含 马 氏体相和残余奥氏体相中的至少一者，拉伸强度为480MPa以上，总伸长率为12％以上，屈服伸长率为2.0％以下。，下面是罐用钢板及罐用钢板的制造方法专利的具体信息内容。
1.一种罐用钢板，
具有下述成分组成：以质量％计，含有C：0.015％以上且0.150％以下、Si：0.04％以下、Mn：1.0％以上且2.0％以下、P：0.025％以下、S：0.015％以下、Al：0.01％以上且0.10％以下、N：0.0005％以上且小于0.0050％、Ti：0.003％以上且0.015％以下、B:0.0010％以上且
0.0040％以下，且余部由Fe及不可避免的杂质构成，
并且具有下述钢板组织：以铁素体相为主相，且含有面积百分数的总计为1.0％以上的第二相，所述第二相包含马氏体相和残余奥氏体相中的至少一者，
拉伸强度为480MPa以上，
总伸长率为12％以上，
屈服伸长率为2.0％以下。
2.根据权利要求1所述的罐用钢板，除了所述成分组成以外，还含有Cr：0.03％以上且
0.30％以下、Mo：0.01％以上且0.10％以下的一种以上。
3.一种罐用钢板的制造方法，将具有权利要求1或2中所述的成分组成的钢坯于1130℃以上的加热温度进行加热、并以820℃以上且930℃以下的终轧温度进行热轧，之后，于640℃以下的卷绕温度进行卷绕，进行酸洗，以85％以上的压下率进行一次冷轧，于720℃以上且780℃以下的退火温度进行连续退火，以1.0％以上且10％以下的压下率进行二次冷轧。
4.根据权利要求3所述的罐用钢板的制造方法，在所述连续退火之后，以2℃/秒以上且小于70℃/秒的冷却速度，从所述退火温度冷却至400℃，之后，进行所述二次冷轧。
罐用钢板及罐用钢板的制造方法
技术领域
[0001] 本发明涉及主要用于食物罐、饮料罐中所用的罐容器材料的罐用钢板及其制造方法。
背景技术
[0002] 从近年来的环境负荷降低及成本降低的观点考虑，需要减少食物罐、饮料罐中使用的钢板的使用量，且无论是二片罐，还是三片罐，均进行着钢板的薄壁化。
[0003] 此外，为了补偿由薄壁化而导致的罐体强度的降低，对罐身部进行焊缝加工、或赋予了几何形状的异形罐的应用正在增多。对于二片罐的异形罐而言，在经过拉深加工、拉薄加工(ironing)而进行了加工度较高的成型之后，进一步对罐身部进行加工，因此，要求钢板具有更高的成型性。
[0004] 另一方面，关于加工度低的罐底部，由于由加工硬化引起的强度提高小，因此经薄壁化后的情况下，需要增加钢板的强度。特别是，当罐底部的形状平坦时，即加工度极小的情况下，需要进一步增加强度。
[0005] 此外，在制罐加工中，拉伸变形(起皱)的发生会导致外观不良，因此需要钢板的屈服伸长率足够小。
[0006] 一般而言，钢板随着强度变高而成型性降低。对于这样的问题，为了获得高强度且成型性良好的钢板，研究了使用硬质的第二相的钢板。
[0007] 专利文献1中公开了一种制罐用高强度良加工性冷轧钢板，所述冷轧钢板具有如下组成，所述组成含有C：0.15重量％以下、Si：0.10重量％以下、Mn：3.00重量％以下、Al：0.150重量％以下、P：0.100重量％以下、S：0.010重量％以下及N：0.0100重量％以下，且余部为铁及不可避免的杂质，且钢板组织具有铁素体、马氏体或贝氏体的混合组织，所述冷轧钢板的TS为40kgf/mm2以上、E1为15％以上且BH为5kgf/mm2以上。
[0008] 专利文献2中公开了制罐用高强度薄钢板，其特征在于，在制品板厚t为0.1-0.5mm的制罐用高强度薄钢板中，具有如下钢组成，以质量％计，所述钢组成含有C：0.04-0.13、Si：大于0.01且小于等于0.03、Mn：0.1-0.6、P：0.02以下、S：0.02以下、Al：0.01-0.2、N：0.001-0.02，且余部为Fe及不可避免的杂质，钢板组织为以铁素体相为主体的、铁素体相与马氏体相的复合组织，且马氏体相百分数设为5％以上且小于30％，马氏体粒径d(μm)与制品板厚t(mm)满足下述式(A)，30T硬度为60以上。
[0009] 1.0＜(1-EXP(-t*3.0))*4/d......式(A)
[0010] 现有技术文献
[0011] 专利文献
[0012] 专利文献1：日本特开平4-337049号公报
[0013] 专利文献2：日本特开2009-84687号公报
发明内容
[0014] 发明所要解决的问题
[0015] 但是所述以往技术中，可举出下述问题。
[0017] 对于专利文献2中记载的发明而言，由于在退火工序中需要急冷，因此钢板内的温度不均易于变大，难以稳定地获得良好的成型性。此外，还存在Mn含量低至0.1-0.6％因此不能充分降低屈服伸长率的问题。
[0018] 本发明鉴于上述情况而做出，本发明要解决的问题为，提供具有高强度及优异的成型性的罐用钢板及罐用钢板的制造方法。特别地，本发明要解决的问题为，提供能够优选用于2片异形罐的成型的罐用钢板及罐用钢板的制造方法。
[0019] 用于解决问题的手段
[0020] 为了解决上述问题，本申请的发明人进行了潜心研究。具体而言，为了同时具有罐底部所要求的高强度、和罐身部所要求的优异的成型性，而进行了潜心研究。结果发现，当将成分组成、钢板组织、拉伸强度(以下，也称为TS)、总伸长率，和屈服伸长率(以下，也称为YP-EL)调节至特定的范围内时，能够解决上述问题，基于上述发现，本申请的发明人完成了本发明。此外，本申请的发明人还对制造条件进行了潜心研究，结果发现，从组织控制的观点考虑，特别优选将退火条件及二次冷轧条件控制在特定的范围内。本发明的主要内容如下所述。
[0021] [1]一种罐用钢板，具有下述成分组成：以质量％计，含有C：0.015％以上且0.150％以下、Si：0.04％以下、Mn：1.0％以上且2.0％以下、P：0.025％以下、S：0.015％以下、Al：0.01％以上且0.10％以下、N：0.0005％以上且小于0.0050％、Ti：0.003％以上且
0.015％以下、B：0.0010％以上且0.0040％以下，且余部由Fe及不可避免的杂质构成，并且具有下述钢板组织：以铁素体相为主相，且含有面积百分数的总计为1.0％以上的第二相，所述第二相包含马氏体相和残余奥氏体相中的至少一者，拉伸强度为480MPa以上，总伸长率为12％以上，屈服伸长率为2.0％以下。
0.015％以下、B：0.0010％以上且0.0040％以下，且余部由Fe及不可避免的杂质构成，并且具有下述钢板组织：以铁素体相为主相，且含有面积百分数的总计为1.0％以上的第二相，所述第二相包含马氏体相和残余奥氏体相中的至少一者，拉伸强度为480MPa以上，总伸长率为12％以上，屈服伸长率为2.0％以下。
[0022] [2][1]所述的罐用钢板，除了所述成分组成以外，还含有Cr：0.03％以上且0.30％以下、Mo：0.01％以上且0.10％以下的一种以上。
[0023] [3]一种罐用钢板的制造方法，将具有[1]或[2]中所述的成分组成的钢坯于1130℃以上的加热温度进行加热、并以820℃以上且930℃以下的终轧温度进行热轧，之后，于640℃以下的卷绕温度进行卷绕，进行酸洗，以85％以上的压下率进行一次冷轧，于720℃以上且780℃以下的退火温度进行连续退火，以1.0％以上且10％以下的压下率进行二次冷轧。
[0024] [4]根据[3]所述的罐用钢板的制造方法，在所述连续退火之后，以2℃/秒以上且小于70℃/秒的冷却速度，从所述退火温度冷却至400℃，之后，进行所述二次冷轧。
[0025] 发明效果
[0026] 本发明的罐用钢板具有高强度及优异的成型性。
[0027] 此外，使用本发明的罐用钢板，能够容易地制造2片异形罐。
[0028] 根据本发明，能够实现食物罐、饮料罐等中使用的钢板的进一步的薄壁化、进一步节省资源、降低成本，在产业上产生格外的效果。
具体实施方式
[0029] 以下，详细地说明本发明。需要说明的是，本发明不限于以下实施方式。
[0030] 本发明的罐用钢板具有下述成分组成：以质量％计，含有C：0.015％以上且0.150％以下、Si：0.04％以下、Mn：1.0％以上且2.0％以下、P：0.025％以下、S：0.015％以下、Al：0.01％以上且0.10％以下、N：0.0005％以上且小于0.0050％、Ti：0.003％以上且
0.015％以下、B：0.0010％以上且0.0040％以下，且余部由Fe及不可避免的杂质构成，并且具有下述钢板组织：以铁素体相为主相，且含有面积百分数的总计为1.0％以上的第二相，所述第二相包含马氏体相和残余奥氏体相中的至少一者，拉伸强度为480MPa以上，总伸长率为12％以上，屈服伸长率为2.0％以下。并且，适于制造罐用钢板的本发明的制造方法为如下罐用钢板的制造方法：将具有上述成分的钢坯于1130℃以上的加热温度进行加热、并以820℃以上且930℃以下的终轧温度进行热轧，之后，于640℃以下的卷绕温度进行卷绕，进行酸洗，以85％以上的压下率进行一次冷轧，于720℃以上且780℃以下的退火温度进行连续退火，以1.0％以上且10％以下的压下率进行二次冷轧。
0.015％以下、B：0.0010％以上且0.0040％以下，且余部由Fe及不可避免的杂质构成，并且具有下述钢板组织：以铁素体相为主相，且含有面积百分数的总计为1.0％以上的第二相，所述第二相包含马氏体相和残余奥氏体相中的至少一者，拉伸强度为480MPa以上，总伸长率为12％以上，屈服伸长率为2.0％以下。并且，适于制造罐用钢板的本发明的制造方法为如下罐用钢板的制造方法：将具有上述成分的钢坯于1130℃以上的加热温度进行加热、并以820℃以上且930℃以下的终轧温度进行热轧，之后，于640℃以下的卷绕温度进行卷绕，进行酸洗，以85％以上的压下率进行一次冷轧，于720℃以上且780℃以下的退火温度进行连续退火，以1.0％以上且10％以下的压下率进行二次冷轧。
[0031] 以下，依次对本发明的罐用钢板的成分组成、钢板组织、钢板特性、制造方法进行说明。首先，对本发明的罐用钢板的成分组成进行说明。在成分组成的说明中，各成分的含量为质量％。
[0032] C：0.015％以上且0.150％以下
[0033] C是对钢板组织中的第二相的形成及拉伸强度提高而言重要的元素，通过将其含量设为0.015％以上，能够使第二相为1.0％以上，使拉伸强度为480MPa以上。此外，通过生成第二相，能够使YP-EL降低至2.0％以下。C含量越多，第二相越为增加，从而有助于高强度化，因此优选含有0.030％以上的C。另一方面，若C含量大于0.150％，则总伸长率降低至小于12％，并且屈服伸长率变大，成型性降低。为此，需要将C含量的上限设为0.150％。从成型性的观点考虑，C含量优选为0.080％以下，更优选为0.060％以下。
[0034] Si：0.04％以下
[0036] Mn：1.0％以上且2.0％以下
[0037] Mn是对于生成第二相、高强度化而言重要的元素。另外，通过减少退火过程中的固溶C，还具有降低屈服伸长率的效果。为了获得如上所述的效果，需要将Mn含量设为1.0％以上。从稳定地生成第二相的观点考虑，优选含有1.5％以上的Mn。更优选为1.6％以上。若含有大于2.0％的Mn的话，则中心偏析变得显著、总伸长率降低，因此Mn含量设为2.0％以下。
[0038] P：0.025％以下
[0039] 若添加大量的P的话，则成型性由于过剩的硬质化、中心偏析而降低，另外，耐腐蚀性降低。因此，P含量的上限设为0.025％。P含量优选为0.020％以下。P提高淬透性、且有助于第二相的生成，因此优选含有0.010％以上。
[0040] S：0.015％以下
[0041] S在钢中形成硫化物从而使热轧性降低。因而，S含量设为0.015％以下。S含量优选为0.012％以下。
[0042] Al：0.01％以上且0.10％以下
[0043] Al作为脱氧元素是有用的，因此需要含有0.01％以上。若过剩地含有的话，则氧化铝大量产生从而残留在钢板内、从而使成型性降低，因此需要将Al含量设为0.10％以下。Al含量优选为0.08％以下。
[0044] N：0.0005％以上且小于0.0050％
[0045] N若以固溶N的形式存在的话，屈服伸长率增加且成型性降低，因此需要将含量设为小于0.0050％。N含量优选为0.0040％以下，进一步优选为0.0030％以下。更加优选的是，除上述全部N量以外、还规定固溶N量，并将该固溶N量设为小于0.001％。固溶N量能够从全部N量减去利用10％Br甲醇而进行的萃取分析而测得的Nas氮化物量来评价。另一方面，稳定地使全部N量小于0.0005％是困难的，制造成本也会上升，因此含量的下限设为0.0005％。
[0046] Ti：0.003％以上且0.015％以下
[0047] Ti具有将N固定为TiN、从而降低YP-EL的效果。另外，由于还具有通过优先生成TiN从而抑制BN的生成、确保固溶B从而有助于第二相的生成的效果，因此需要含有0.003％以上的Ti。Ti含量优选为0.005％以上。若含有大于0.015％的Ti的话，则C以TiC的形式而固定、第二相的面积百分数降低，铁素体相的再结晶温度上升从而不能在退火中充分地再结晶、总伸长率降低。因此，需要将Ti含量设为0.015％以下。
[0048] B：0.0010％以上且0.0040％以下
[0049] B不仅具有与N形成BN从而减小固溶N、使屈服伸长率降低的效果，通过以固溶B的形式存在，还会提高淬透性从而有助于第二相的形成，因此需要含有0.0010％以上。即便过剩地含有B，然而不仅上述的效果会发生饱和，而且总伸长率还会降低，除此以外，各向异性变差从而成型性降低，因此需要将B含量的上限设为0.0040％。
[0050] 除以上以外，罐用钢板还优选含有Cr：0.03％以上且0.30％以下、Mo：0.01％以上且0.10％以下中的一种以上。
[0051] Cr：0.03％以上且0.30％以下
[0052] Cr提高淬透性从而有助于第二相的生成、对于高强度化、YP-EL的降低是有效的。因此，优选含有0.03％以上的Cr。即便含有大于0.30％的Cr，不仅效果会发生饱和，而且耐腐蚀性也会降低，因此优选将Cr的含量设为0.30％以下。
[0053] Mo：0.01％以上且0.10％以下
[0054] Mo提高淬透性从而有助于第二相的生成，对于高强度化、YP-EL的降低是有效的。因此，优选含有0.01％以上的Mo。即便添加大于0.10％的Mo，不仅效果会发生饱和，而且铁素体相的再结晶温度上升、从而阻碍退火时的再结晶、总伸长率有时降低，因此优选将Mo含量设为0.10％以下。
[0055] 罐用钢板中的成分组成的余部为Fe及不可避免的杂质。
[0056] 接下来，对本发明的罐用钢板的钢板组织进行说明。
[0057] 主相的铁素体相
[0058] 在本发明的罐用钢板中，铁素体相为主相。从成型性的观点考虑，铁素体相的面积百分数优选为80％以上，更优选为90％以上，进一步优选为95％以上。
[0059] 作为第二相，含有面积百分数的总计为1.0％以上的、包含马氏体相和残余奥氏体相中的至少一者
[0060] 本发明的罐用钢板以铁素体相为主相，以马氏体相和残余奥氏体相中的至少一者为第二相。本发明的罐用钢板以面积百分数计含有1.0％以上的第二相。通过将第二相设为1.0％以上，能够实现拉伸强度480MPa以上的高强度化、和屈服伸长率2.0％以下的低屈服伸长率化。第二相优选以面积百分数计为2.0％以上。第二相的上限没有特别限定，但若第二相变得过多，则成型性有降低的潜在可能性，因此优选将第二相的面积百分数设为20％以下，更优选设为10％以下。
[0061] 本发明的罐用钢板也可以是钢板组织由铁素体相、马氏体相、及残余奥氏体相形成的钢板。另一方面，也可以不是铁素体相、马氏体相、及残余奥氏体相，例如也可以含有渗碳体、贝氏体相等其他的相，但该其他的相的面积百分数小于第二相。例如，该其他的相优选面积百分数的总计为小于1.0％。
[0062] 本发明中，以能够观察到与钢板的轧制方向平行的垂直截面的方式，切出样品并填充树脂，研磨后，通过硝酸乙醇腐蚀从而露出组织，之后通过扫描型电子显微镜对钢板组织进行拍照，通过图像处理来测定铁素体相及第二相(马氏体相及残余奥氏体相的总计)等的钢板组织的面积百分数。
[0063] 接下来，对本发明的罐用钢板的钢板特性进行说明。
[0064] 拉伸强度：480MPa以上，总伸长率：12％以上，屈服伸长率：2.0％以下[0065] 为了确保罐底部的充分的强度，需要将钢板的拉伸强度设为480MPa以上。拉伸强度优选为490MPa以上。除了拉深·拉薄加工以外，为了确保焊缝(bead)等罐身加工性，总伸长率需要为12％以上。总伸长率优选为15％以上。为了防止制罐时的拉伸变形，需要将屈服伸长率设为2.0％以下。屈服伸长率优选为1.0％以下。
[0066] 本发明中，拉伸强度、总伸长率、及屈服伸长率通过从轧制方向取出JIS5号拉伸试验片并根据JIS Z 2241来评价。
[0067] 本发明的罐用钢板的板厚没有特别限定，优选为0.40mm以下。由于本发明的罐用钢板能够实现将其厚度降低至极薄，因此从省资源化及低成本化的观点考虑，更优选将板厚设为0.10～0.20mm。
[0068] 接下来，对本发明的罐用钢板的制造方法进行说明。本发明的罐用钢板的制造方法没有特别限定，优选为采用以下所记载的条件来制造罐用钢板。需要说明的是，也可以适宜地进行实施镀Sn、镀Ni、镀Cr等的镀敷工序、化学转换处理工序、层压体等的树脂膜被覆工序等的工序。
[0069] 加热温度：1130℃以上
[0070] 若热轧前的钢坯的加热温度过低的话，TiN的一部分没有溶解，成型性降低，这可能成为粗大TiN的生成主要原因，因此将加热温度设为1130℃以上。加热温度优选为1150℃以上。上限没有特别限定，但若钢坯的加热温度过高的话，氧化皮过剩地发生、从而成为制品表面的缺陷，因此上限优选设为1260℃。
[0071] 热轧的终轧温度：820℃以上且930℃以下
[0072] 若热轧的终轧温度高于930℃的话，则存在促进氧化皮的生成、表面性状变差的潜在可能性。因此，将终轧温度的上限设为930℃。若热轧的终轧温度小于820℃的话，则存在拉伸特性的各向异性变大、成型性降低的潜在可能性，因此将终轧温度的下限设为820℃。终轧温度的更优选的下限为860℃。
[0073] 卷绕温度：640℃以下
[0074] 若卷绕温度大于640℃的话，则热轧钢板中形成粗大的碳化物、在退火时该粗大的碳化物成为未固溶的状态从而阻碍第二相的生成，存在导致拉伸强度的降低、YP-EL的增加的潜在可能性。因此，卷绕温度设为640℃以下。从将碳化物微细地分散在钢板中的观点考虑，优选将卷绕温度设为600℃以下，进一步优选设为550℃以下。对卷绕温度的下限没有特别限定，但若过低的话，则存在热轧钢板过剩地硬化从而阻碍冷轧的作业性的潜在可能性，卷绕温度优选设为400℃以上。
[0075] 关于酸洗条件，只要能够除去钢板的表层氧化皮即可，对条件没有特别规定。能够通过常规方法而进行酸洗。
[0076] 一次冷轧的压下率：85％以上
[0077] 通过冷轧，能够获得导入位错、退火中的奥氏体转变得以促进，且促进第二相的生成的效果。为了获得上述效果，将一次冷轧的压下率设为85％以上。另外，通过增大一次冷轧的压下率，铁素体相的晶粒变细，第二相也变得微细，因此能够提高拉伸强度与加工性的平衡。若一次冷轧的压下率变得过大，则拉伸特性的各向异性变大，成型性有降低的潜在可能性。因此，一次冷轧的压下率优选设为93％以下。
[0078] 退火条件
[0079] 退火温度：720℃以上且780℃以下
[0080] 为了获得高拉伸强度和高总伸长率、以及低YP-EL，重要的是，在退火过程中生成第二相。对于第二相的生成而言，重要是的，使奥氏体相在铁素体+奥氏体2相区变得稳定，通过于720℃以上且780℃以下对钢板进行退火，从而能够生成第二相。为了确保成型性，需要在退火中使铁素体相充分地再结晶，退火温度设为720℃以上。另一方面，若退火温度过高的话，则铁素体粒径变得粗大，因此设为780℃以下。关于退火方法，从材质的均匀性的观点考虑，优选连续退火法。退火时间没有特别限定，但优选10s以上且60s以下。
[0081] 退火温度开始到400℃为止的冷却速度：2℃/秒以上且小于70℃/秒[0082] 为了稳定地生成第二相，优选调节退火后的冷却速度，通过设为2℃/秒以上，易于生成面积百分数1.0％以上的第二相。在过剩的冷却速度下，由于钢板内的冷却偏差从而不能稳定地获得高总伸长率，另外，在通过板卷(coil)时变得不稳定，有效制造存在变得困难的潜在可能性，因此从退火温度开始至400℃为止的冷却速度优选设为小于70℃/秒。
[0083] 二次冷轧(DR)的压下率：1.0％以上且10％以下
[0084] 退火后的钢板经二次冷轧而强度变高，且二次冷轧具有降低钢板的屈服伸长率的效果。为了获得上述效果，将二次冷轧的压下率设为1.0％以上。若二次冷轧的压下率过高，则成型性变差，因此，设为10％以下。特别是当要求成型性的情况下，优选将二次冷轧的压下率设为4％以下。
[0085] 实施例
[0086] 以下，说明本发明的实施例。本发明的技术范围不限于以下实施例。
[0087] 将含有表1所示的钢编号A～V的成分、且余部由Fe及不可避免的杂质构成的钢熔制，从而获得钢坯。将所得钢坯在表2所示的条件下加热后，进行热轧、卷绕、并进行酸洗从而除去氧化皮，之后进行一次冷轧，通过连续退火炉而在表2所示的退火温度下进行15s的退火，通过表2所示的冷却速度而冷却至400℃，从400℃以20℃/秒冷却至室温，之后通过表2所示的压下率而进行二次冷轧，获得板厚为0.16～0.22mm的钢板(钢板编号1～33)。对该钢板进行镀铬(不含锡)处理作为表面处理，之后制作被覆了有机皮膜的层压体钢板。
[0088] (拉伸强度、总伸长率、屈服伸长率的评价)
[0089] 通过浓硫酸从所述层压体钢板除去有机被膜后，从轧制方向取出JIS5号拉伸试验片并根据JIS Z 2241来评价拉伸强度、总伸长率、屈服伸长率。这里，为了测定板厚而除去了有机被膜，但没有除去镀覆层。这是由于，镀覆层薄，在测定板厚时的误差范围内，即便不除去镀覆层也对拉伸强度几乎没有影响。需要说明的是，拉伸强度、总伸长率、屈服伸长率也可以在除去镀覆层的一部分或者全部之后来进行评价。评价结果如表3中所记载的那样。
[0090] (钢板组织的面积百分数的测定)
[0091] 以能够观察到与钢板的轧制方向平行的垂直截面的方式，切出样品并填充树脂，研磨后，通过硝酸乙醇腐蚀从而露出组织，之后通过扫描型电子显微镜对钢板组织进行拍照，通过图像处理来测定铁素体相及第二相(马氏体相及残余奥氏体相的总计)的面积百分数。测定结果记载于表3。
[0092] (固溶N量的测定)
[0093] 在通过浓硫酸而从钢板除去有机被膜及镀覆层后，通过利用10％Br甲醇的萃取分析而测定Nas氮化物量，从全部N量中减去从而测定固溶N量。测定结果记载于表3。
[0094] (成型性评价)
[0095] 为了评价成型性，在将所述的层压体钢板冲制成圆形(尺寸： )后，实施深拉深加工、拉薄加工等，从而制成有底的圆筒形(尺寸： )的罐之后，对罐身部的高度中央、及距高度中央上下10mm、上下20mm的总计5处的罐周方向进行焊缝加工，从而将与应用于饮料罐的二片罐相同的罐体进行成型。
[0096] 按照以下基准，通过目视进行评价，将评价结果记载于表3。
[0097] -基准-
[0098] 将制罐时没有破罐、没有观察到拉伸变形的评价为◎，
[0099] 将虽然没有破罐，但辨认到在实用上没有问题的轻微的拉伸变形评价为○，[0100] 将属于存在破罐、拉伸变形显著中的任一者的情况评价为×。
[0101] 表1 均为质量％[0102]钢编号 C Si Mn P S Al N Ti B Cr Mo 备注
A 0.030 0.01 1.70 0.020 0.009 0.05 0.0030 0.006 0.0021 - - 发明例B 0.040 0.02 1.70 0.018 0.010 0.04 0.0028 0.008 0.0025 0.10 - 发明例C 0.015 0.01 1.80 0.020 0.008 0.07 0.0025 0.009 0.0010 - - 发明例D 0.080 0.02 1.50 0.015 0.010 0.07 0.0022 0.006 0.0031 0.05 - 发明例E 0.028 0.03 1.20 0.015 0.009 0.05 0.0035 0.012 0.0036 - 0.10 发明例F 0.050 0.01 1.95 0.010 0.006 0.08 0.0026 0.003 0.0031 - 0.02 发明例G 0.040 0.01 1.65 0.016 0.009 0.01 0.0030 0.013 0.0018 0.30 - 发明例H 0.060 0.02 1.60 0.010 0.008 0.06 0.0025 0.006 0.0020 0.08 0.03 发明例I 0.010 0.02 1.55 0.014 0.008 0.06 0.0036 0.010 0.0016 - - 比较例J 0.035 0.02 0.50 0.016 0.011 0.05 0.0026 0.006 0.0020 0.15 - 比较例K 0.035 0.02 2.30 0.016 0.008 0.06 0.0040 0.007 0.0023 - - 比较例L 0.060 0.01 1.70 0.015 0.008 0.04 0.0031 0.001 0.0015 - - 比较例M 0.017 0.01 1.50 0.015 0.010 0.04 0.0020 0.020 0.0014 - - 比较例N 0.054 0.01 1.70 0.015 0.010 0.06 0.0036 0.008 0.0046 - - 比较例O 0.041 0.01 1.62 0.012 0.008 0.06 0.0029 0.008 0.0006 - - 比较例P 0.035 0.02 0.80 0.020 0.009 0.05 0.0023 0.010 0.0024 - - 比较例Q 0.026 0.01 1.60 0.010 0.009 0.05 0.0064 0.007 0.0018 - - 比较例R 0.150 0.01 1.70 0.015 0.011 0.04 0.0026 0.007 0.0021 - - 发明例S 0.136 0.01 1.60 0.019 0.011 0.04 0.0031 0.010 0.0026 0.07 - 发明例T 0.105 0.01 1.95 0.017 0.012 0.05 0.0018 0.008 0.0018 - 0.05 发明例U 0.129 0.01 1.70 0.016 0.011 0.06 0.0029 0.007 0.0023 - - 发明例V 0.171 0.01 1.80 0.016 0.008 0.03 0.0031 0.009 0.0020 - - 比较例[0103]
A 0.030 0.01 1.70 0.020 0.009 0.05 0.0030 0.006 0.0021 - - 发明例B 0.040 0.02 1.70 0.018 0.010 0.04 0.0028 0.008 0.0025 0.10 - 发明例C 0.015 0.01 1.80 0.020 0.008 0.07 0.0025 0.009 0.0010 - - 发明例D 0.080 0.02 1.50 0.015 0.010 0.07 0.0022 0.006 0.0031 0.05 - 发明例E 0.028 0.03 1.20 0.015 0.009 0.05 0.0035 0.012 0.0036 - 0.10 发明例F 0.050 0.01 1.95 0.010 0.006 0.08 0.0026 0.003 0.0031 - 0.02 发明例G 0.040 0.01 1.65 0.016 0.009 0.01 0.0030 0.013 0.0018 0.30 - 发明例H 0.060 0.02 1.60 0.010 0.008 0.06 0.0025 0.006 0.0020 0.08 0.03 发明例I 0.010 0.02 1.55 0.014 0.008 0.06 0.0036 0.010 0.0016 - - 比较例J 0.035 0.02 0.50 0.016 0.011 0.05 0.0026 0.006 0.0020 0.15 - 比较例K 0.035 0.02 2.30 0.016 0.008 0.06 0.0040 0.007 0.0023 - - 比较例L 0.060 0.01 1.70 0.015 0.008 0.04 0.0031 0.001 0.0015 - - 比较例M 0.017 0.01 1.50 0.015 0.010 0.04 0.0020 0.020 0.0014 - - 比较例N 0.054 0.01 1.70 0.015 0.010 0.06 0.0036 0.008 0.0046 - - 比较例O 0.041 0.01 1.62 0.012 0.008 0.06 0.0029 0.008 0.0006 - - 比较例P 0.035 0.02 0.80 0.020 0.009 0.05 0.0023 0.010 0.0024 - - 比较例Q 0.026 0.01 1.60 0.010 0.009 0.05 0.0064 0.007 0.0018 - - 比较例R 0.150 0.01 1.70 0.015 0.011 0.04 0.0026 0.007 0.0021 - - 发明例S 0.136 0.01 1.60 0.019 0.011 0.04 0.0031 0.010 0.0026 0.07 - 发明例T 0.105 0.01 1.95 0.017 0.012 0.05 0.0018 0.008 0.0018 - 0.05 发明例U 0.129 0.01 1.70 0.016 0.011 0.06 0.0029 0.007 0.0023 - - 发明例V 0.171 0.01 1.80 0.016 0.008 0.03 0.0031 0.009 0.0020 - - 比较例[0103]
[0104]
[0105] 发明例均为拉伸强度为480MPa以上、且总伸长率为12％以上、屈服伸长率为2.0％以下，且铁素体相为主相，第二相的面积百分数为1.0％以上。因而，其为总伸长率高、屈服伸长率低的高强度的罐用钢板。并且，关于发明例，任意一者均为在制罐后、也在罐底部确保了充分的强度。
[0106] 另一方面，比较例中，拉伸强度、总伸长率、屈服伸长率、第二相的面积百分数中的任一者以上变差且成型性不充分。
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