EP0257450A2教导了一种用于在炼钢电弧炉中提高能量输入和省 电的方法，此外，采用了来自鼓风装置的且用于使熔炉废气复燃的氧 气自由喷流以及使液池运动的池底喷嘴。形成一氧化碳所用的碳通过 空心电极和池底喷嘴被吹入并且用于形成一氧化碳的氧也通过熔池底 部喷嘴被送入。
上述的不利之处在于用于吹入碳、形成一氧化碳并且复燃的装置 成本高昂。另外，接收氧气的池底喷嘴会遇到强烈磨损并且相应地只 有很短的使用寿命。
人们还曾尝试着提供用于为冶金目的加热和送风和用于在冶金反 应器中燃烧的装置和方法，但不令人满意。
GB1015581公开了一种具有一条中心氧气流道、一条环绕该流道 的燃料输送流道、一条用于氧气的外环行槽的烧嘴。燃料和氧气直接 在流出各自的出口后相互混合。根据GB1015581，炉料烧嘴被设置用 在所有吹氧炼钢方法中。
但是，这样的烧嘴不适用于大量吸入炉气地复燃，因此，它不可 能或只能略微有助于改善能量平衡。
在AT402963B中描述了借助特殊设计的烧嘴来燃烧燃料。由于在 烧嘴室内用氧气使燃料快速强烈地涡旋，流出的混合物在混合流吹送 路程内马上就会变得比较缓慢。这样的烧嘴还具有较小的火焰长度并 且忽略了炉气吸入，因而，它对能量平衡改善的帮助可能甚微。此外， 这样的烧嘴只是有条件地适用于钢水精炼。
在WO91/00366中，描述了一种用于加热冶金炉的方法和装置，其 中一条内氧气流道被一条燃料流道环形包围住。另外，燃料借助惰性 的且甚至是弱还原性的运载气体进行输送，在这里，没有提出炉气通 过被吸入烧嘴喷流中而复燃的可能性以及精炼熔融物的可能性。

本发明的任务是提供一种方法以及一种用于这种方法的装置，其 避免了现有技术已知的缺点。尤其是提供这样一种方法，即为了生产 金属熔液，它不仅在电能方面，而且在矿石方面需要比已知方法更少 的能量，并且可以在更短的时间内进行。本发明尤其是提供一种多功 能喷枪，可以借助该多功能喷枪来实现本发明方法，此外，所述喷枪 的结构紧凑而简单，在需要维修的情况下，可简单轻松地进行修理。
本发明提供一种在冶金容器中生产金属熔液的方法，含有金属和/ 或金属氧化物的炉料以固体形式被加入该冶金容器中，熔化和最终还 原炉料所需的大部分能量是以电能方式和/或通过燃烧和/或气化含碳 材料而获得的。该方法的特征在于以下特征的组合：
A.在一个燃烧步骤中，通过借助至少一个多功能喷枪实现的吹送 和燃烧气态和/或液态的含碳材料和含氧气体，给炉料输送附加能量；
B.在一个切割熔炼步骤中，该固体炉料通过借助所述至少一个多 功能喷枪实现的强化吹送含氧气体被切断和部分熔化；
C.在精炼步骤中，被熔化的炉料通过借助所述至少一个多功能喷 枪实现的强化吹送含氧气体而得到精炼；
D.在一个碳吹送步骤中，通过借助所述至少一个多功能喷枪实现 的微粒状和/或粉尘状固态含碳材料的吹送和/或所述固态含碳材料的 燃烧，给炉料输送合金化碳元素和/或附加能量；
E.在一个复燃步骤中，来自冶金容器的废气通过借助所述至少一 个多功能喷枪实现的、将含氧气体吹入该冶金容器的废气室内而进行 复燃，来自各多功能喷枪的含氧气体流相对各所述多功能喷枪的中心 纵轴线是倾斜的；
F.在一个固体吹送步骤中，通过借助所述至少一个多功能喷枪实 现的微粒状和/或粉尘状固体成渣剂和/或合金化剂的吹送，给所述炉 料输送所需的物质，以便获得理想的金属熔液成分；
根据所述炉料的成分和理想的金属熔液的成分，有选择地按照任 何一种组合方式，按照先后顺序和/或次序相反地和/或同时地和/或在 漏过步骤D和/或步骤F地实施上述步骤A至步骤F。
利用本发明的方法，根据一个有利的技术特征，例如可以在电炉 或转炉或熔炼气化装置中，或者可以特别节能和省时地生产出金属熔 液。作为冶金容器，还可以采用用于转变炉渣的盛钢桶或容器。各冶 金容器可以处于高压、大气压、低压或真空下。
用于本发明方法的多功能喷枪可以实现灵活、可自由选择且尤其 是同时地进行一些工序。
用于生产熔液且尤其是钢水的固体金属炉料增加了，这是因为材 料已经是金属的并且不必再很费事地进行还原。尤其是，如果在电炉 中处理这样的材料如废钢铁、生铁、铸铁等，则电炉工作的改善是很 重要的。快速熔化和精炼以便使炉子延续时间调整得短，这对获得低 热量损失和电极损耗以及现代连铸机的不中断供应钢水是很重要的。 另外，电炉的熔炼功率也通过目的明确的且同时带入的电能和矿石能 而得到提高。通过本发明的方法满足了这些要求。
根据本发明的一个实施例，所述至少一个多功能喷枪与本身已知 的烧嘴和/或精炼喷枪和/或复燃喷枪一起使用，和/或在是电路的情况 下，所述至少一个多功能喷枪与池底喷枪和/或空心电极一起使用，和 /或在是转炉的情况下，所述至少一个多功能喷枪与侧喷嘴一起使用。 由此一来，烧嘴和/或精炼喷枪和/或复燃喷枪可以在一定程度上保证 了相应工序的基本负担并且通过附加用于快速的工艺过程的多功能喷 枪而在冶金容器很重要的位置引入了附加能量并进行熔化、精炼、吹 送碳和/或吹送合金化元素并使废气复燃等。
本发明的另一个有利设计方式在于，在固体吹送步骤中，至少以 下一种材料被吹入或吹送到部分或完全熔化的炉料上：微粒状和/或粉 尘状的金属矿物如铬矿石、镍矿石和锰矿石、金属氧化物如氧化镍、 氧化钒和氧化铬、碳化铁、碳化钙、铝、FeSi、FeSr、FeMn、含油氧 化皮、渣子、成渣剂、来自除尘设备的灰尘、磨削屑、金属碎屑、脱 氧剂、切碎机轻碎屑、石灰、碳、焦碳和海绵铁。
在许多吹送物质中，它们可以彼此混合地或分开地被吹送到或吹 入部分或完全熔化的炉料中。当金属矿石和/或金属氧化物与脱氧剂量 一起被吹入时，加入混合物质例如可能是有利的。
在复燃步骤中，最好按照周期波动和/或脉动的方式进行含氧气体 吹送。由此一来，可以特别有效地实现冶金容器废气的复燃，从而所 释放出的能量高效率地被传递给炉料而没有在废气系统中白白损失， 甚至废气系统在热技术方面也减轻了负担。
根据本发明的又一个实施例，在电炉的碳吹送步骤和/或固体吹送 步骤中，来自多功能喷枪的流体指向通过炉盖开口被加入熔液中的固 体材料的或电弧冲击熔液的冲击部位或所述冲击部位附近。
根据一个同样有利的实施例，在转炉的碳吹送步骤和/或固体吹送 步骤中，来自多功能喷枪的流体指向另一个喷枪或侧喷嘴的氧气流撞 击熔液的冲击部位或冲击部位附近。
当必须大量还原矿石、NiO、可能混有碳的细氧化粉末时，上述这 两个实施例是特别有利的。通过在同时出现最大能量输入的位置上加 入碳，极大地加速了炉料的还原与熔炼。
根据本发明方法的一个特别有利的特征，步骤A、步骤B、步骤D、 步骤E和步骤F中的至少一个借助一个多功能喷枪与精炼步骤同时进 行，特别优选的情况就是基本上与精炼步骤同时地进行燃烧步骤。在 这里，术语“基本同时”是指这两个步骤在时间上至少是部分重合的。
除了强化吹送含氧气体并由此精炼了熔融炉料以外，还吹送液态 和/或气态的含碳物质和含氧气体并且使含碳物质燃烧。
根据本发明的另一个实施例，在生产含碳量低的铁水的精炼步骤 中，除了强化吹送含氧气体外，水蒸气和/或惰性气体如氮气和/或天 然气被吹入或吹到部分熔化或完全熔化的炉料上。因而，明显避免了 一氧化碳的分压和铁成渣以及合金元素成渣且尤其是铬成渣。
根据本发明方法的一个实施例，在生产含碳量低的铁水或钢水的 碳吹送步骤中，含碳材料速度缓慢地被吹向和吹入在熔液中的炉渣。 由此一来，避免了熔液额外增碳。含碳材料主要用于使炉渣成泡沫状。
根据本发明方法的另一个有利实施例，在步骤A、步骤B、步骤C 和步骤E的至少一个步骤中进行液体吹送步骤G，其中借助多功能喷枪 吹送可燃烧的和/或不可燃烧、难处理掉的且可能有毒的液体并使其热 分解，由此一来，所述液体以环保方式被处理掉。与之有关地，所述 液体是指要除去的固体在相应溶剂中的溶液。液体吹送最好是在冶金 容器的最热部位上进行，因而，在精炼步骤中进行液体吹送，或者液 流指向在金属熔液上方的电弧产生位置。
与冶金容器废气的相应后处理如淬火、吹拂活性碳等有关地，实 现了不仅环境易接受地而且还可回收利用地处理掉了难去除的液体。
根据本发明方法的另一个实施例，在精炼步骤C中，所吹入的含 氧气体流因借助多功能喷枪实现的另一股气流的吹送而受到影响。
此外，本发明所述任务的解决方案取决于，多功能喷枪是应该适 用于大量固体物质，还是应该适用于少量固体物质。
在吹送少量固体物质的情况下，本发明还提供一种用于本发明方 法的多功能喷枪，它具有许多个相互包套的且与一个中心纵轴线同心 的管，这些管的一个共同管端形成了该多功能喷枪的枪头，其特征在 于以下特征的组合，
·第一管，它形成一条用于输送从微粒状到粉末状的固体物质的 输送通道；
·第二管，它围绕第一管并由此形成用于输送含氧气体的第一环 缝，所述第二管的喷口件被设计成拉伐尔喷嘴形状；
·第三管，它围绕第二管并由此形成用于输送气态燃料或液态燃 料的第二环缝；
·第四管，它围绕第三管并由此形成用语输送含氧气体的第三环 缝；
·第五管，它围绕第四管并由此形成用于输送含氧气体的第四环 缝，所述第四管结束于喷口侧并形成许多喷流槽，各喷流槽的中轴线 倾斜地指向该中心纵轴线。
在这里，主要通过第一管将微粒状和/或粉末尘状固体吹送到和/ 或吹入熔液或渣中是特别有利的。根据工艺步骤，在碳吹送步骤中实 现了含碳材料且尤其是碳的吹送，但也可以吹送焦碳和/或切碎机轻碎 屑，在固体吹送步骤中，实现了成渣剂和/或合金化元素的吹送，其中 成渣剂和合金化元素是指所有常见的且在生产金属熔液且尤其是钢水 和生铁水时所用的成渣剂、生成泡沫渣的材料、氧化不需要的伴生元 素的材料、调节出金属熔液的理想成分的材料等。第一管可以实现本 发明多功能喷枪的吹送碳和固体材料的功能。
以上述特征组合而为特点的多功能喷枪可以以高达10公斤/分钟 的数量级吹送固体。
通过把第二管的喷口件设计成拉伐尔喷嘴形状，可以使在切割熔 炼步骤和精炼步骤中输送的含氧气体的初压即速度成脉冲状。第一管 和第二管所形成的的第一环缝实现了本发明多功能喷枪的切割、熔炼 和精炼的功能。
含氧气体最好被理解为是例如从空气分解设备中获得的工业用氧 或者空气或富氧空气。
在燃烧步骤中，第二环缝或第三环缝用于输送气态和/或液态燃料 例如天然气和/或石油或者用于输送燃料可通过其燃烧的含氧气体且 尤其是工业用氧。对于燃烧步骤来说，第二环缝和第三环缝一起实现 了本发明多功能喷枪的燃烧作用。
由第四管和第五管形成的第四环缝在复燃步骤中用于输送含氧气 体并因而实现了本发明多功能喷枪的复燃功能。
根据一个优选实施例，第四环缝在形成2条至16条且最好是4条 至6条喷流槽的情况下结束于喷口侧。
喷流槽最好如此偏离中心纵轴线，即喷流槽中轴线在一个垂直于 中心纵轴线的平面上的法向投影与一个经过中心纵轴线和喷流槽喷口 的平面之间的夹角α等于2.5度至25度并最好为5度至15度。
通过这样设计喷流槽，可以和通过冶金容器的大气喷流槽送来的 含氧气体一起地获得较多空气并且可以使可燃废气燃烧。
根据一个有利特征，喷流槽中轴线如此相对多功能喷枪的中心纵 轴线倾斜，即喷流槽的中轴线在一个垂直于中心纵轴线的平面上的法 向投影与一个经过中心纵轴线和喷流槽喷口的平面之间的夹角β等于 2.5度至60度并最好为5度至35度，更好为5度至20度。
这种喷流槽设计方式允许冶金容器的废气范围足够大地复燃，这 是因为致使通过喷流槽吹入的含氧气体和进而吸入氧气流内的冶金容 器废气螺旋转动起来。这促进了废气与含氧气体的混合及其复燃。
对于一些喷流槽来说，也可以不同地选择一些角度α、β，以便 最佳地考虑使用多功能喷枪时的特殊边界条件。
最好给最外侧的即第五管提供冷却措施，所述冷却措施最好被设 计成水冷双壳套的形式。
通过以上的冷却特征，可延长该多功能喷枪的寿命。
根据另一个有利特征，第二管的喷口件和/或第三管的喷口件在其 外侧面上具有缝隙，这些缝隙最好平行于中心纵轴线。所述缝隙用于 改善各喷口件的冷却。
根据一个有利的变形实施例，第一管的、第二管的和第三管的喷 口件都结束于垂直于中心纵轴线的第一喷口平面内，第四管的和第五 管的喷口件结束于垂直于中心纵轴线的第二喷口平面内，第一喷口平 面后移到第二喷口平面的后面。
对于这种情况而言，水冷套延伸到第二喷口平面是适当的。
这样一来，设置在多功能喷枪内的管在其喷口除更好地不受机械 应力影响。
为了能够快速简单地进行维修，第二管的喷口端由一个与第二管 活动连接且尤其是螺纹连接的喷口件构成。
根据有利的实施例，第一管和/或第二管是由铬碳合金钢、渗铬硬 化钢、渗铬硬化铜、铜或这样的钢制成的，所述钢内镀覆有和/或外镀 覆有陶瓷镀层或涂层。
耐磨设计允许通过第一管和/或通过由第一管和第二管构成的环 缝并借助运载气体将磨蚀材料如微粒状的碳、金属氧化物等吹入或吹 到熔液或炉渣上，而没有由此明显缩短第一管和第二管的使用寿命。
为了能够更快速简单地进行维修，第三管和第四管有利地沿其长 度被分开，各管段通过活动连接方式且尤其是通过螺纹连接被相互固 定在一起。
根据一个有利的实施例，除第二管的喷口外，第一管的和/或第三 管的和/或第四管的喷口和/或喷流槽也被设计成拉伐尔喷嘴的形状。
对于以下目的来说，这是特别适当的，使烧嘴除了精炼切割功能 外还为实现至少一个功能而获得高速吹送固体和碳以及复燃并由此获 得各气流和/或气/固流体的脉动和喷射范围或喷入深度。
将第二管喷口设计成拉伐尔喷嘴形状的做法是这样的，即第二管 喷口的锥形部的开口角γ为0.1度至5度并最好为0.5度至3度。
此外，选择开口角γ还与冶金容器内的条件有关。因此，在处于 高压的冶金容器中，选择较小的γ值，而在处于低压或真空下的冶金 容器中，选择较大的值。
根据另一个有利的实施例，第一管可以在第二管内沿中心纵轴线 移动，以便继续对固体和碳吹送功能施加影响。另外，当第一管移到 第二管的狭窄部位之后时，可以在预定初压下提高要吹送的氧气量。
为了给多功能喷枪提供运载气体，第一管以及第一环缝、第二环 缝和第三环缝和第四环缝分别与一个运载气体供应源连接，该运载气 体供应源尤其是一个惰性气体供应源。
运载气体或惰性气体根据实际实施的工艺步骤而可以被用作用于 吹送碳或固体的或者用于调整出在切割、熔炼、精炼或燃烧步骤中所 输入的含氧气体中的确定氧含量的喷射气体。另外，多功能喷枪在其 被用于本发明方法前可用少量惰性气流进行清洗，或者用少量惰性气 流清洗在各自时刻不使用的吹风横截面，并且使它不含金属飞溅物。
为了给多功能喷枪提供工序所需的其余所有气体，第一管以及第 一环缝、第三环缝和第四环缝分别与一个氧气供应源和一个空气供应 源相连，或者与一个蒸汽供应源以及一个固体供应源相连，该固体供 应源被设计成可以分别接通和断开，第二环缝与用于提供液态和/或气 态燃料的燃料供应源相连。
为了或许能够在切割、熔炼和/或精炼步骤中通过第一管(它在其 他情况下主要用于吹送碳和固体)来吹送氧气，借助转换装置从第一 管的运载气体供应源和固体供应源转换到氧气供应源。在这里，转换 装置可以是换向阀。
可以有利地通过调节各气体的初压来调节给多功能喷枪输送气 体。除此之外或或者，借助简单的固定隔板和/或快闭阀来调节给多功 能喷枪输送气体，固定隔板和/或快闭阀分别设置在一些气体管路中。
此外，在吹送大量固体的情况下，本发明提供一种用于本发明方 法的多功能喷枪，它具有许多个相互包套的且与中心纵轴线同心的 管，这些管的一个共同管端形成该多功能喷枪的枪头，其特征在于以 下特征的组合，
·第一管，它形成一条用于输送液体或含氧气体的输送通道；
·第二管，它围绕第一管并由此形成用于输送含氧气体的第一环 缝，该第二管的喷口件被设计成拉伐尔喷嘴形状；
·第三管，它围绕第二管并由此形成用于输送气态或液态燃料的 第二环缝；
·第四管，它围绕第三管并形成用于输送含氧气体的第三环缝；
·第五管，它围绕第四管并由此形成用于输送冷却水的第四环缝， 该第四环缝被设计成在喷口侧是封闭的；
·第六管，它围绕第五管并由此形成用于输送含氧气体的第五环 缝，该第五环缝结束于喷口侧并形成许多喷流槽，各喷流槽的中轴线 倾斜地指向所述中心纵轴线；
·第七管，它围绕第六管并由此形成用于抽吸冷却水的第六环缝， 该第六环缝被设计成在喷口侧是封闭的，第四环缝在该多功能喷枪枪 头区域内通过不与所述喷流槽相交的孔与所述第六环缝连通；
·1至9个耐磨的且用于输送从微粒状到粉末状的固体物质的喷嘴 管，这些喷嘴管设置在第五环缝内，各所述喷嘴管的中心轴线平行于 该中心纵轴线，这些喷嘴管穿过该多功能喷枪枪头，而没有同这些孔 或喷流槽相交。
在这里，通过所述喷嘴管把微粒状和/或粉尘状固体吹到和/或吹 入熔液或炉渣中是很有利的。根据工艺步骤，在碳吹送步骤中实现含 碳材料且尤其是碳的吹送，但也可以吹送焦碳和/或切碎机轻碎屑，并 且在固体吹送步骤中实现了成渣剂和/或合金元素的输送，其中成渣剂 和合金化元素是指所有常见的且在生产金属熔液且尤其是钢水和生铁 水时所用的成渣剂、生成泡沫渣的材料、氧化不需要的伴生元素的材 料、调节出金属熔液的理想成分的材料等。第一管可以实现本发明多 功能喷枪的吹送碳和固体材料的功能。
以上述特征组合而出众的多功能喷枪尤其适用于吹送如高达200 公斤/分钟的大量固体。当起劲生产熔融物所需的大部分电能是被矿石 能代替并且从而例如提高了生产率时，或者当用于各种应用场合的大 量上述固体应被吹入炉渣和/或熔液时，这是特别有利的。
通过把第二管的喷口件设计成拉伐尔喷嘴形状，可以使在切割熔 炼步骤和精炼步骤中输送的含氧气体的初压即速度转变成脉冲形式。 第一管和第二管所形成的的第一环缝实现了本发明多功能喷枪的切 割、熔炼和精炼的功能。
含氧气体最好被理解为是例如从空气分解设备中获得的工业用氧 或者空气或富氧空气。
当通过第一管来调节喷流宽展和拉伐尔流体的精炼效果时，第一 管用于可重现地控制来自第一环缝的拉伐尔喷流的脉动情况。它也被 用于在液池高度低时不额外地磨损冶金容器的耐火底壁或目的明确地 确保钢水浮渣中的高FeO含量，从而在含碳量高的熔液中明显改善了 金属熔液的脱磷效果。本发明的多功能喷枪还能够控制炉渣中的铁氧 化物含量并进而控制铁水的脱磷效果和例如脱钒效果。
通过第一管，要除去的液体被喷入多功能喷嘴前的拉伐尔流或燃 烧区中。此外，第一管实现本发明多功能喷枪的液体吹送功能。
但通常第一管接受氧气或含氧气体。在精炼合金化熔液的情况 下，第一管接受惰性气体或蒸汽，以便降低在多功能喷嘴前的燃烧区 内的一氧化碳的分压并且以致铬成渣。
在燃烧步骤中，第二环缝或第三环缝用于输送气态和/或液态燃料 如天然气和/或石油或用于输送含氧气体且尤其是燃料通过其燃烧的 工业用氧。对于燃烧步骤来说，第二环缝和第三环缝一起实现了本发 明多功能喷枪的燃烧作用。
由第五管和第六管形成的第五环缝在复燃步骤中用于输送含氧气 体并因而实现了本发明多功能喷枪的复燃功能。
通过该第四和第六环缝的连通这些环缝的位于多功能喷枪头上的 孔共同形成了水冷壳体，延长了该多功能喷枪的寿命。
根据一个优选实施例，第五环缝在形成2条至16条且最好是4条 至6条喷流槽的情况下结束于喷口侧。
喷流槽最好如此偏离中心纵轴线，即喷流槽中轴线在一个垂直于 中心纵轴线的平面上的法向投影与一个经过中心纵轴线和喷流槽喷口 的平面之间的夹角α等于2.5度至25度并最好为5度至15度。
通过这样设计喷流槽，可以和通过冶金容器的大气喷流槽送来的 含氧气体一起地获得较多空气并且可以使可燃废气燃烧。
根据一个有利特征，喷流槽中轴线如此相对多功能喷枪的中心纵 轴线倾斜，即喷流槽的中轴线在一个垂直于中心纵轴线的平面上的法 向投影与一个经过中心纵轴线和喷流槽喷口的平面之间的夹角β等于 2.5度至60度并最好为5度至20度。
这种喷流槽设计方式允许冶金容器的废气范围足够大地复燃，这 是因为致使通过喷流槽吹入的含氧气体和进而吸入氧气流内的冶金容 器废气螺旋转动起来。这促进了废气与含氧气体的混合及其复燃。
对于一些喷流槽来说，也可以不同地选择一些角度α、β，以便 最佳地考虑使用多功能喷枪时的特殊边界条件。
将第二管喷口设计成拉伐尔喷嘴形状做法是这样的，即第二管喷 口的锥形件的开口角γ为0.1度至5度并最好为0.5度至3度。
此外，选择开口角γ还与冶金容器内的条件有关。因此，在处于 高压的冶金容器中，选择较小的γ值，而在处于低压或真空下的冶金 容器中，选择较大的值。
根据另一个优选特征，第二管和/或第三管的喷口件在其外侧面上 具有缝隙，其中所述缝隙优选地平行于中心纵轴线。所述缝隙用于改 善各喷口件的冷却。
根据一个有利的变形实施例，第二管的喷口件和第三管的喷口件 结束于垂直于中心纵轴线的第一喷口平面内，第四管的、第五管的、 第六管的和第七管的喷口件都结束于垂直于中心纵轴线的第二喷口平 面内，第一喷口平面后移到第二喷口平面的后面。
设置在多功能喷枪内的管由此在其喷口处不受机械应力的影响。
根据另一个有利的实施例，第一管可以在第二管内沿中心纵轴线 移动，以便继续对固体和碳吹送功能施加影响。另外，当第一管移到 第二管的狭窄部位之后时，可以在预定初压下提高要吹送的氧气量。
为了能够快速简单地进行维修，第二管的喷口端由一个与第二管 活动连接且尤其是螺纹连接或借助一个由O形圈密封的滑动接头连接 的喷口件构成。
为了能更快速简单地进行维修，第三管和/或第四管和/或第五管 和/或第六管和/或第七管有利地沿其长度被至少分成两段，各管段通 过活动连接方式且尤其是螺纹连接和/或通过O形圈密封的滑动连接而 被相互固定住。
根据另一个有利实施例，除了第二管喷口外，第三管的和/或第四 管的喷口和/或喷嘴管的喷流槽也被设计成拉伐尔喷嘴形式，和/或第 一管喷口的直径被扩大。
拉伐尔喷嘴形状对此是特别适用的，就是说，使烧嘴除了精炼切 割功能外还为实现至少一个功能而具有高速吹送固体和碳以及复燃并 由此获得各气流和/或气/固流体的脉动和喷射范围或喷入深度。
第一管的喷口直径的扩大在冶金容器处于低压或真空时是特别有 利的。
根据一个有利实施例，喷嘴管被设计成是耐磨的。喷嘴管的耐磨 设计最好是这样的，即各喷嘴管是由铬碳合金钢、渗铬硬化钢、渗铬 硬化铜、铜或这样的钢制成的，即所述钢内镀覆有和/或外镀覆有陶瓷 镀层或涂层。
耐磨设计允许通过第一管并借助运载气体而将磨蚀材料如微粒状 碳、金属氧化物等吹入或吹到熔液或炉渣上，而没有由此明显缩短喷 嘴管的使用寿命。
本发明的多功能喷枪的另一个有利实施例在于，在背对多功能喷 枪头的那一端上，给喷嘴管配设了一个固体分配腔，该固体分配腔由 一个四面封闭的且成圆柱形或环形的空心体构成，该空心体具有底 部、盖和侧界面，喷嘴管从下面穿过固体分配腔的底部，至少一个固 体输送管沿切向通入固体分配腔的侧界面中。
除了上述实施例外，最好设置呈环形的或圆柱形的另一个空心 体，所述另一个空心体朝上开口并具有底部和侧界面，这个空心体如 此设置在固体分配腔内，即在固体分配腔的盖与所述另一个空心体的 侧界面间留有一个缝隙，所述喷嘴管通入所述空心体的底部中。
固体沿切向被吹入固体分配腔内并且穿过在由所述空心体侧界面 构成的中间壁上的缝隙地进入这样一个空间内，即喷嘴管离开所述空 间(即进入该空心体内)。喷嘴管入口象喷嘴管本身那样被设计成锥 形并且是耐磨的。
固体分配腔通过一个快速闭锁件或凸缘被固定在喷枪体上并且在 闭锁件松开后可以被抽出。耐磨喷嘴管被固定在一个成为固体分配腔 底面的环上并且可以轻松地进行更换。
本发明多功能喷枪的固体分配腔适当地与运载气体供应源且尤其 是惰性气体供应源以及至少一个固体供应源相连。
或者，当设有固体分配腔时，喷嘴管本身与一个运载气体供应源 且尤其是一个惰性气体供应源以及至少一个固体供应源相连。
运载气体或惰性气体根据实际实施的工艺步骤而可以被用作用于 吹送碳或固体的或者用于调整出在切割、熔炼、精炼或燃烧步骤中所 输入的含氧气体中的确定氧含量的喷射气体。另外，多功能喷枪在其 被用于本发明方法前可用少量惰性气流进行清洗，或者用少量惰性气 流清洗在各自时刻不使用的吹风横截面，并且使它不合金属飞溅物。
为了给多功能喷枪提供工序所需的其余所有气体，第一管以及第 一环缝、第三环缝和第五环缝分别与一个氧气供应源和一个空气供应 源，或者与蒸汽供应源相连，第二环缝与用于提供液态和/或气态燃料 的燃料供应源相连。
除此之外或代替氧气和/或空气供应源，可以给第一环缝和/或第 五环缝配备热风供应源。在这里，热风是指含氧气体例如富氧气体， 它的温度为200℃-1200℃。
可以有利地通过调整各气体的初压来调节给多功能喷枪输送气 体。
除此之外或额外通过其它方式地，可以借助安装在一些气体管道 中的简单的固定隔板和/或快闭阀来调节给多功能喷枪输送气体。
本发明的多功能喷枪的所有实施例的共同点就是，可以借助光学 系统并穿过第一管和/或第一环缝地并如本身已知的那样测量由金属 熔液发出的电磁波，尤其是在可见光及与之相邻的红外线范围内的电 磁波，并且可以将电磁波输送给一个用于确定温度和/或金属熔液化学 成分的探测器。
在这样的测量过程中，通过第一管和/或第一环缝吹送惰性气体， 同时仍保留多功能喷枪的燃烧烧嘴功能。分析电磁波以确定金属熔液 的温度和/或化学成分可以通过高温测定方法或光谱测定方法来实 现。在WO97/22859中已提出了一种类似方法，其区别在于，在这里不 是象在WO97/22859中那样在池底进行测量的。
如此有利地布置本发明的多功能喷枪(它不仅有适用于少量固体 的实施例，也包括适用于大量固体的实施例)，即它可以沿其纵轴移 动或摆动。因而，一方面控制了各气流的喷入熔液中的深度并且在液 池表面高度不同的情况下调节了气流移动路程，另一方面，获得或描 绘出了液池表面的较大区域。
在朝冶金容器内部方向突入的铜耐火墙下设置多功能喷枪已被事 实证明是有利的，其中多功能喷枪可以移动和/或摆动，这是因为多功 能喷枪受到了特别好的保护。
根据本发明方法而用于冶金容器中的多功能喷枪数量随冶金容器 类型和尺寸以及所用多功能喷枪的设计形式而变化的。可以设置1-10 个多功能喷枪。喷枪数量多时的高昂投资成本被如此克服了，即在整 个炉室内或整个熔液表面上尽可能均匀地进行能量、碳和固体的投入 以及复燃并且提高了各冶金容器的生产率。
在喷枪数量多如有5支多功能喷枪时，将多功能喷枪设计成小尺 寸的也是有利的，从而吹送横截面大致等于采用少量多功能喷枪如只 采用2支多功能喷枪时的横截面。
以下，电炉和转炉被认为是说明本发明的典型的但不是限制性的 例子。
只要未另作说明，后述实施例涉及的是吹送大量固体的多功能喷 枪。
以下，为了简化术语，第一管、第一环缝、第二环缝、第三环缝、 第五环缝以及喷嘴管和各自所属喷口件或喷流槽一起被称为喷嘴1、喷 嘴2、喷嘴3、喷嘴4、喷嘴5、喷嘴6。
根据本发明，至少一个(在大型炉子中，喷枪就多一些)多功能 喷枪从炉凸肚上的熔液出料口(最好在侧壁上)算起地或从炉盖吹入 地设置在液池表面上。多功能喷枪的纵轴线在设置在侧壁或炉凸肚区 中时应该相对液池表面倾斜35度以上。多功能喷枪一般固定设置。当 被设置在其长耐火墙位于炉渣区或有时也在电炉凸肚区内的电炉中 时，可以拟定出直线可移动地且能摆动或不能摆动地将喷枪设置在侧 壁和/或凸肚或炉盖中。
根据如电炉象在现有技术中那样地配有相应的烧嘴和/或复燃喷 枪的情况，多功能喷枪最好被用在冷炉区(冷点)或凸肚区内。原则 上，多功能喷枪可以被安装在炉周围或者降低移出炉盖。在例如通过 第五孔连续投入大量海绵铁的电炉中，这样的布局是有的，其中来自 多功能喷枪的流体撞击在熔液上的海绵铁撞击位置附近，这是因为， 在那里迫切需要能量并且可能产生一氧化碳并进行复燃，以及通过吹 送碳来抑制FeO生成。
就在侧壁中的喷枪位置高度而言，当有限的熔液精炼以及氧气流 透入熔液是很重要的时候，保证来自喷嘴2的流体移动路程小于2米。 在电炉凸肚区内，流体移动路程在大多数情况下小于1.2米。在转炉 或类似的反应装置中，流体移动路程基本上大于2米。
为了使电极消耗最佳化，当在侧壁内设置喷枪时，多功能喷枪最 好沿假想圆柱体的切向布置。圆柱体直径在电极分圆与炉壁之间。
多功能喷枪最好被用于强烈冷却的且大致成正方体形的铜耐火板 中，其侧面长度约为0.5米。由此一来，延长了喷枪环境的使用寿命。 当使用大块废钢铁并且预热时间在喷嘴4吹送氧气且喷嘴3吹送燃料 时很短时，这是很重要的。随后，使来自喷嘴5或喷嘴2氧气流转向 并且暂时一部分氧气扫过挡板，如在一般烧嘴中所采用的那样。多功 能喷枪安装在楔形突入炉内的铜耐火板下已被事实证明是很有利的， 因为喷枪由此一来受到了良好的保护。
本发明多功能喷枪的工作方式如下：
在等候位置上，以最小量给喷嘴提供0.2×105帕(0.2巴)的空 气(喷嘴1)、空气(喷嘴2)、氮气(喷嘴3)、空气(喷嘴4)、 空气(喷嘴5)。
在加料时，喷嘴压力暂时提高到约1.5×105帕(1.5巴)，而喷 枪在加料时把飞溅物吹出炉室。
在加入铁基材如废钢铁和/或铸铁和碳块、直接还原铁、成渣剂等 后，多功能喷枪逐步从保留量(小于1×105帕即1巴初压)启动并用 于各目的。但是，工序的时间过程通常取决于炉料块度、预计的熔液 含碳量曲线、炉渣中的金属氧化物含量、所需的熔液脱磷程度等并且 可能是变化的。在极端情况下，一开始就发挥所有功能并且始终使喷 枪长时间工作。
在一般炉料(常用废钢铁)的情况下，典型的工作方式是这样的：
首先，在点弧并且废气管接头着火后，通过喷嘴4通入氧气并随 后马上从喷嘴3中通入燃料如天然气(0.6Nm3/min-7Nm3/min)。废钢 铁被喷枪加热(烧嘴功能)。
没过多久(这由所用废钢铁基材来决定)，如在2分钟后，从喷 嘴2通入均匀的氧气流量以便切割并氧化废钢铁熔融物。根据用于精 炼的预燃氧气量，在形成如20厘米深的金属熔液池后，利用更多氧气 并通过由第一管控制的氧气流脉动来使熔液脱碳。另外，烧嘴功能在 大多数应用场合中仍然保留，以使熔炼和脱碳以及熔液部分氧化的效 果最佳化。
可燃炉气在喷嘴5接通氧气后被吸入到一些氧气流中并部分燃 烧。由此释放的能量被有效地传递给废钢铁、炉渣和熔液而没有白白 在废气系统中损失掉。甚至，从热技术方面还减轻了废气系统的负担。 来自喷嘴5的氧气流即2-16块/多功能喷枪相对喷枪纵轴线倾斜地向 下吹入废料运动机构中。
在用于固体吹送率低的喷枪中，当在喷嘴入口设置了专用换向阀 时，中心喷嘴1从吹送空气转变为吹送氧气并且在氮气清洗后转变如 吹送碳。当大量要求氧气以便精炼时，中断碳吹送，借助换向阀并用 氮气清洗喷嘴1并且喷嘴1以及喷嘴2接受预定的氧气流量。
根据炉子大小以及多功能喷枪数量，流经喷嘴2的氧气量为400 至3000Nm3/小时。在每平方毫米吹风横截面内，通过喷嘴6吹送高达 0.3公斤/分钟的碳。通过额定宽度为12毫米的喷嘴6例如在喷嘴2 吹送少量氧气时吹送高达34公斤/分钟的碳。通过碳吹送，炉渣很快 并强烈地成为泡沫，炉渣中的FeO含量稳定在低到20％的水平，在熔液 碳含量如为0.04％的情况下，钢中的氧含量从1000ppm降到600ppm。 这些效果可以通过用可良好调节的清洗喷嘴进行清洗来加强，所述清 洗喷嘴接受氮气和/或氩气+甲烷。
当必须调节出如0.03％的熔液含碳量并且炉渣在过熔液热期间内 必须成为泡沫状时，只在压力很低且单位时间内数量少的情况下通过 喷嘴6把碳吹送到炉渣上并随后又精炼。
当应该暂时给熔液或炉渣(为调整)送入大量碳时，通过喷嘴2 吹送惰性气体、空气或少量氧并通过喷嘴6吹送大量碳。喷嘴6入口 处的压力随着碳的吹送(或液体吹送)而按照以下公式提高：
$f=\sqrt{\frac{1.4+B}{1.4}}$
其中，f是在运载气体量不变时的压力提高系数，B是运载气体的 吸附密度(单位kg/Nm3)。
尤其是在铬合金化熔液中，在碳含量例如低于1％的情况下，通过 惰性气体或蒸汽与来自喷嘴1、喷嘴2、喷嘴4的氧气的混合来减少一 氧化碳的分压并抑制铬成渣是很有利的。
由此一来，经济地即在合金化元素成渣少并且温度低、生产率高 的情况下形成了低于0.4％的碳含量。由此一来，明显缩短了后接的VOD (真空脱氧)处理过程并且明显提高了利用多功能喷枪和VOD的生产 路线EAF的总生产率。借助氧气和惰性气体或蒸汽逼供内与多功能喷 枪联合地进行底吹是一种特别适用于在采用具体方法的情况下按照 EAF生产合金钢如不锈钢的组合方案。在极端情况下，不锈钢也可以按 照不需要VOD处理的EAF方式制成。
附图说明
以下，在图1-图9中详细描述了本发明的多功能喷枪及其应用。
另外，图1-图3表示用于固体量比较少地吹送的多功能喷枪。
图1表示沿多功能喷枪的中心纵轴线的缩小纵截面图。
图2表示多功能喷枪头。
图3是沿图2的箭头I的方向的图2所示喷枪头的视图。
图4-图7表示用于固体量比较多地吹送的本发明喷枪。
图4以缩小的纵截面图表示这种喷枪的整个结构。
图5表示多功能喷枪头。
图6是图5所示喷枪头的沿箭头IV方向的视图。
图7表示用于固体比较多的多功能喷枪以及供气管道。
图8、9表示在冶金容器中的本发明多功能喷枪的结构。

图1所示的多功能喷枪具有第一管1，它尤其是被用于输送固体的 从微粒状到粉尘状的物质，这些物质可以通过气体输送。第一管1沿 多功能喷枪的中心纵轴线2方向延伸并且被第二管3围住，在第二管 与第一管之间形成第一环缝4，通过第一环缝来输送尤其是含氧气体。
第二管3的内侧在喷口端侧成拉伐尔喷嘴形状，所述喷口端由一 个特有的且可以轻松地螺纹连接而与第二管3分开的喷口件5构成， 从而含氧气体或氧气以超音速流出喷口件5。
第二管3被第三管6包围住，从而在第二管与第三管之间形成第 二环缝7，通过所述环缝来输送气态的和/或液态的燃料。
第四管8环绕着第三管6，从而在第四管与第三管之间形成了第三 环缝9，又通过所述环缝来输送尤其是含氧气体。
第四管8还被第五管10包围住，从而在第四管和第五管之间形成 了第四环缝11，通过所述环缝来输送尤其是含氧气体。
第四环缝11在喷口侧终止于许多喷流槽12中。喷流槽12的中轴 线相对多功能喷枪的纵轴线2是倾斜的。各喷流槽12的中轴线13在 一个经过中心纵轴线2和喷流槽12喷口的平面上(它在图2中就是图 面)的法向投影与中心纵轴线2的夹角α为2.5度至25度。至于倾斜 角度，各喷流槽12的中轴线13在一个垂直于中心纵轴线2的平面上 的法向投影(其中该平面在图3中等于图面，所述法向投影与图3所 选视图中的中轴线重合)与一个经过纵轴线2和喷流槽喷口的平面的 夹角β为2.5度至60度。
由此一来，致使喷流槽12所喷入的含氧气体及进而被吸入该氧气 流中的冶金炉废气做螺旋线形混合运动并且废气被吸入氧气流中。这 导致了含氧气体与废气有效混合并形成了其复燃。
第五管10的外面被水冷双壳套14包围住，水冷双壳套通常终止 于和第一管1、第二管3、第三管6或喷口件一样的喷口平面15内。 第四管8和第五管10可以和水冷双壳套14一起终止于第二喷口平面 16上，其中第一喷口平面后移到第二喷口平面的后面(虚线所示17)。
第二管3的喷口件5和第三管6的喷口件18在其外侧面上设有许 多缝19，由此一来，获得了通过第二环缝和第三环缝9输送的气体的 加强冷却效果。
第一管1的内侧被设计成是耐磨损的，为此，它在内侧具有一个 陶瓷衬层。第一管1也可以借助一个气动驱动机构沿中轴线并如箭头 I I所示地移动。
第三管6和第四管8在其长度方向上被分开并且各管段6a、6b或 8a、8b借助螺纹连接而被相互固定住。由此一来，管段6b、8b可以 在维修的情况下快速更换。密封是借助O形圈实现的。
图4所示的多功能喷枪具有第一管20，它尤其是被用于输送含氧 气体。第一管20沿多功能喷枪的中轴线21方向延伸并且被第二管22 包围着，由此一来，在第一管和第二管之间形成了第一环缝23，又是 通过所述环缝来输送尤其是含氧气体。
在通过第一管20输送含氧气体时，所述含氧气体主要用于控制来 自第一环缝23的气流的脉动以及控制炉渣的FeO含量。为此，第一管 可以如箭头I I I所示地例如借助一个气动驱动机构而沿中心纵轴线21 移动。但也可以通过第一管20实现液体喷流措施。
第二管22的内侧在喷口件24处被设计成拉伐尔喷嘴形状，从而 含氧气体或氧气可以以超音速流出喷口件24。
第二管2被第三管25包围住，从而在第二管与第三管之间形成了 第二环缝26，通过第二环缝来输送气态和/或液态燃料。
第四管27包围着第三管25，从而在第三管与第四管之间形成了第 三环缝28，又通过第三环缝来输送尤其是含氧气体。
第四管27还被第五管29包围着，从而在第四管与第五管之间形 成了第四环缝30，通过第四环缝来输送冷却水。
第五管29还被第六管31包围住，从而在第五管与第六管之间形 成了第五环缝32，通过第五环缝来输送尤其是含氧气体。
第五环缝32在喷口侧终止于许多喷流槽33中。喷流槽33的中轴 线34相对多功能喷枪的纵轴线21是倾斜的。各喷流槽33的中轴线33 在一个经过中心纵轴线21和喷流槽33喷口的平面上(它在图5中就 是图面)的法向投影与中心纵轴线21的夹角α为2.5度至25度。至 于倾斜角度，各喷流槽33中轴线34在一个垂直于中心纵轴线21的平 面上的法向投影(其中该平面在图6中就是图面，所述法向投影与图6 所选视图中的中轴线重合)与一个经过纵轴线21和喷流槽喷口的平面 的夹角β为2.5度至60度。
由此一来，致使喷流槽33所喷入的含氧气体及进而被吸入该氧气 流中的冶金炉废气做螺旋线形混合运动并且废气被吸入氧气流中。这 导致了含氧气体与废气有效混合并形成了其复燃。
第六管31的外侧被第七管35包围住，由此一来，形成了第六环 缝36，通过该环缝抽吸冷却水。
第四环缝30和第六环缝36被设计在喷口侧是封闭的并且在多功 能喷枪头37中通过孔38连通。第四环缝30和第六环缝36与孔38共 同形成了一个水冷双壳套，在工作过程中，大约60立方米/小时的水 流过该水冷双壳套。
许多用于输送从粉尘状到微粒状的固体的喷嘴管39在第五环缝 32中经过，其中在图4、5中，由于所选角度，只在横截面图中画出了 一个喷嘴管39。喷嘴管39的内侧被设计成耐磨的，为此，它涂有一个 陶瓷衬层。喷嘴管39通入多功能喷枪头37中或者穿过它。在这里， 喷嘴管39的喷口成圆柱形，但是，它也可以简单地被扩大成锥形或者 成拉伐尔喷嘴形状。
在喷流槽33被用于复燃被省略的特殊情况下，整个第五环缝32 还接受运载气体和固体。固体随后通过喷流槽33进行吹送，喷流槽在 这种情况下被设计成是耐磨的。
第二管22的喷口件24和第三管25的喷口件40在其外侧有多个 间隙41，从而通过第二环缝26和第三环缝28引入的气体而达到强烈 的冷却作用。
第四管27、第五管29、第六管31和第七管35的喷口件终止于第 一喷口平面42内。第二管22与第三管25的喷口件24、40终止于第 二喷口平面43内，其中第二喷口平面后移到第一喷口平面的后面。
第四管27与第五管29在其长度方向上被分开，第四管27和第五 管29都被分成两截，各管段借助螺纹连接44而被相互固定住。由此 一来，各管段在维修的情况下可以进行快速更换。密封是通过O形圈 实现的。
多功能喷枪头37的水冷件即第四管至第七管27、29、31、35的 喷口件最好是铜制的，或者是通过焊接、锻造或浇注成的。在只有一 个焊缝散开后，这些部件容易被取出并因而进行更换。
大致在多功能喷枪的中心，给喷嘴管39配备了一个固体分配腔 45，它成环形空心体形状并且包围着多功能喷枪。另一个环形空心体 46位于固体分配腔45内，但它被设计成朝上敞开，由此一来，在固体 分配腔45的盖47与第二环形空心体46的侧界面48之间留下了一个 缝隙。喷嘴管39穿过固体分配腔45的底部49并且通入第二空心体46 的底部50中。一个固体流道51与之近似于相切地通入固体分配腔45 中。所吹送的固体在固体分配腔45中分散开并越过第二空心体46的 侧界面48(形成一种溢流)地流入第二空心体并随后流入喷嘴管39。
在图7中，画出了多功能喷枪(用于固体比较多的)的气体固体 供应系统。
为了供应所有应用场合所需的所有气体和固体，设有燃料供应源 52、运载气体供应源53、氧气供应源54、空气供应源55、至少一个 固体供应源56以及一个蒸汽供应源(用于特殊应用场合)。
作为燃料主要使用了碳氢化合物如甲烷、乙烷、丙烷、丁烷、一 氧化碳或这些气体的混合物，但根据可备用性能，也可以使用液态燃 料如石油，其中尤其是在粘稠燃油的情况下，在使用前加热燃料是很 有利的。
作为运载气体，一般采用了惰性气体如氮气、氩气或这些气体的 混合物。但根据使用场合，也可以把其它气体例如空气或天然气用作 运载气体。
第一管20、第一环缝23、第二环缝26、第三环缝28和第五环缝 32都配设有气体管道58、59、60、61、62，其中第二环缝26与燃料 供应源52和运载气体供应源53相连，其余环缝23、28、32以及第一 管20分别与运载气体供应源53、氧气供应源54、空气供应源55以及 在特殊应用场合中与蒸汽供应源头57相连。
为了实现本发明多功能喷枪的碳与固体的吹送功能，通向固体分 配腔45的运载气体管道63以及在特殊情况下的通向第一、第三、第 五环缝的气体管道59、61、62分别配有固体供应源56，从尽可能使 功能多样化的意义上讲，可以分别接通断开所述固体供应源。
大多数固体和在这里又主要是碳通过喷嘴管39进行吹送。但是， 其它固体在装料的情况下随时可以通过至少一个环缝23、28、32来吹 送，其中吹送固体用的运载气体可以分别是运载气体、氧气、空气、 蒸汽或这些气体的混合物。
多功能喷枪或第四环缝30和第六环缝36还配备有一个水冷输入 管64和冷却水排出管65。在许多应用场合中，可以省略水冷。因而， 如果是在电炉中，则可以在没有突出固定喷枪头任务的情况下进行水 冷。
图8表示其中装有本发明多功能喷枪67、68的电炉66的垂直截 面。它还画出了流体69进入熔液70或炉渣71中以及使炉内废气复燃 的氧气流(短箭头72)。在电炉66中，一般还设置了烧嘴/复燃喷枪 75以及炉门烧嘴74和炉底烧嘴75并且预设了一个出料口76。多功能 喷枪68受到一个朝炉内隆起的耐火砖墙77的保护。
图8a示出了通过图8的电炉66的水平剖面，该多功能喷枪68以 大至与电极分度圆78同心的圆相切的方向布置。从而避免了过度的电 极消耗及过早的磨损。其它的多功能喷枪69靠近电炉66的凸出部79 布置。
图9和9a表示将多功能喷枪67、68设置在具有偏心炉身的电炉 80中的结构以及烧嘴/复燃喷枪73和炉底烧嘴75。另一个多功能喷枪 81通过一个立于电炉80外的升降机构(未示出)而在至少一个位置上 穿过盖板开口地被送入炉内以便进行吹送。在这种炉型中，部分已变 软的预热废钢铁82在没有结瘤的情况下移向电极86是很重要的。
所示喷嘴结构达到了特别好的效果。出料时间短于40分钟并且电 流损耗降低到290kWh/吨钢水以下。为此，穿过炉盖插入的多功能喷 枪也是功不可没的。
实施例
在以下例子中，附图中还是为第一管、第一环缝、第二环缝、第 三环缝、第四环缝、第五环缝采用了喷嘴1、喷嘴2、喷嘴3、喷嘴4、 喷嘴5、喷嘴6以及喷嘴管或其各自的喷口件。
例1
在变压器功率为80MVA的115吨电炉中，如图5、5a所示地形成 了三个多功能喷枪(49，50)。确切地说，炉子还配备有两个炉底喷 嘴、四个复燃/烧嘴喷嘴5以及一个炉门烧嘴57。
在第一废钢铁筐将49吨废钢铁、19吨固体生铁和1000公斤碳块 装到约为20吨的金属熔液池中后，其中喷嘴1、喷嘴2、喷嘴4和喷 嘴5在加料时吹送空气，喷嘴3、喷嘴4接受6Nm3O2/min(喷嘴4)或 3Nm3CH4/min(喷嘴3)。2分钟后，喷嘴2、5从空气转为氧气并且接 受6(喷嘴2)或4.5Nm3/min的氧气。通过喷嘴6吹送含5公斤/分钟 的微粒碳的空气，以便加速废钢铁熔化并且控制废钢铁氧化情况。在5 分钟通电后，或者说在熔融金属量增加后，喷嘴2的氧气量提高到 16Nm3/min，通过喷嘴输送的碳加倍到12公斤/分钟。在第一批料的熔 炼过程快结束时，取消流过喷嘴5的氧气量。
在第二批炉料中，加入了57吨废钢铁并且利用多功能喷枪和复燃 喷枪进行同时的处理如预热、切断、加速熔化、炉内废气复燃以及利 用来自三个多功能喷枪的喷嘴5的氧气流来进行强化精炼。两个炉底 喷嘴57分别以0.4Nm3N2/min和0.2Nm3CH4/min工作，所述气体在气体 调配站内进行预混合，但在两个平静液池期间内，所述喷嘴只以上述 吹送速度的一半速度工作。流经所有复燃喷枪55的氧气量与废气分析 结果是如此相符的，即一氧化碳含量在废气中不超过约10％。
通常，碳的吹送是根据形成泡沫渣以及在1580℃熔液中的碳含量 为0.30％的要求来调节的。在3分钟的时间里，碳通过颗粒状切碎机轻 碎屑而得到补充。炉渣泡沫也因而发挥了作用。在过热期间内，公共 消耗了4500Nm3/min氧气地进行精炼。而多功能喷枪49、50的复燃喷 嘴(喷嘴5)和烧嘴55保留着空气。在出料前两分钟并在出渣后，精 炼效果最小地再次强烈吹送碳，以便使熔液的氧含量降低到约 600ppm。
在熔液(熔融物)中的碳含量为0.3％时，炉渣中的FeO含量为18％， 因而出钢量高达92％。出钢连续时间和炼钢效率为52分钟或者超过132 吨/小时。消耗量为39公斤石灰/吨、2.1公斤电极/吨、9公斤碳块/ 吨、12公斤吹送碳/吨、55Nm3/min氧气、4Nm3CH4/min以及290kWh/ 吨。此时所用的多功能喷枪具有800次加料的使用寿命。只是预防万 一地更换了碳吹送喷嘴。
例2
当在60吨电炉中生产铬合金化熔液时，借助3个小型多功能喷枪 将熔液的含碳量从0.8％降低到0.3％。炉渣的氧化铬含量可以通过在后 三分之一精炼期内吹送40％氧气和60％氮气而保持在12％以下。在这种 尝试中，在电炉3底部上使用了喷嘴，它们吹送氮气和甲烷。通过这 个利用多功能喷枪的精炼期，随后的VOD处理可以被缩短30分钟/每 炉。通过成渣吹送，炉渣被泡沫化。为此，所吹送的氧气量必须被提 高到90公斤/分钟。最终的碳含量为0.03％。
例3
在熔炼80％DRI和20％废钢铁时，一个多功能喷枪设置在炉凸肚的 出钢区内并且两个多功能喷枪可以穿过炉盖地插入炉内。这两个喷枪 向着连续送入炉中的DRI的撞击位置吹送。这个液池区域通过两个喷 嘴得到更好的混合，所述喷嘴设置在炉底内并且吹送氮气和甲烷。优 点就是，在50吨电炉中，出钢时间从105分钟缩短到83分钟。生产 率提高20％。
例4
在底吹氧气和碳粉的65吨转炉中，多功能喷枪被固定安装在转炉 转动圆内。通过底部吹送200Nm3/min氧气并且在大部分脱碳时间内通 过多功能喷枪吹送105Nm3/min氧气。通过3分钟废钢铁预热，15公斤 碳/吨的吹送和在转炉炉内废气的部分复燃及传热能够将废钢铁成分 (相对出钢量而言)从22％提高到27％。炉底喷嘴能够减少，喷嘴间距 可以增大，炉底使用寿命可从700炉提高到820炉。尽可能还原在上 转炉料钟内的金属成分和炉渣成分是尤其重要的，从而它们不必再通 过燃烧或漫长的燃尽而被除去。通过多功能喷枪的特点，采取了从转 炉壁内的侧喷嘴中将氧气输送到转炉转动圆以外的方式。在没有任何 不利作用的情况下，鼓风流的移动长度增加了2.4米。
例5
在120吨DC电炉内使用多功能喷枪被证明是特别有利的，其中金 属成分由52％的少微量元素的液态生铁和48％的废钢铁构成的，但是， 生铁的含磷量为0.15％。在这种变电功率为95MVA的电炉中，4个多功 能喷枪被装入炉侧壁中。其中两个喷枪不进行碳吹送，这是因为液态 生铁含有足够的碳。但是，喷嘴6循环地接受石灰粉(共100公斤/分 钟)，以利于磷成渣。为此采取以下措施，多功能喷枪的喷嘴1在一 些吹送期间内承受高氧气压力(8×105帕即8巴)，由此一来，炉渣 的FeO含量从20％提高到35％。这造成了，在炉渣与熔液之间的磷分配 情况可以从50提高到90，即明显改善了脱磷，从而可以没有时间损失 地在成品实样中调整出0.015％的磷含量。炉渣量为120公斤/吨钢水。
为了精炼和使炉渣成泡沫而通常使其在在炉子中穿过炉渣门的上 述两个水冷氧气喷枪被取出。炉门只为了出渣才被打开，由此一来， 明显减少了含氮冷空气的流入。以下工作方式是实用的。
在第一批和一些废钢铁筐被装入后，电极下的废料区在5分钟内 被熔化，打开炉盖并且液态生铁与铁水罐一起被快速倒入这个空间。 在中断吹送之前，多功能喷枪在烧嘴工作过程中移动并且在倒出生铁 前转入复燃和废料切割工作中。在生铁倒空以后，在4个多功能喷枪 的鼓风流撞击熔液的位置上，以700Nm3/min的氧气进行精炼。用于炉 内废气复燃的喷嘴5比炉子在废钢铁量为100％的情况下工作时更偏离 多功能喷枪纵轴线一些地吹风。由此一来，在复燃时散发的热被更有 效地传递给炉渣和熔液。
结果，电流损耗从225kWh/吨钢水降低到190kWh/吨钢水，并且缩 短了出钢连续时间约10％并且成品钢中的氮含量平均从58ppm降低到 49ppm。多功能喷枪的使用寿命也在这种使用情况下比水冷吹风喷枪高 许多。
本发明不局限于附图和例子所示的实施例，而是包括所有技术人 员已知的方式，这些方式是为实现本发明而考虑的。
因此，在本发明的范围内有各种可行方案，它们允许以不同设计 方式组合多功能喷枪及其及其工作方式并且允许其适应于用于生产各 种熔液例如低碳铁合金的其它反应器的工作条件。