挤压丝锥
阅读：666发布：2020-05-12
专利汇可以提供挤压丝锥专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 提供一种降低加工 扭矩 并延长刀具寿命的 挤压 丝锥。该挤压丝锥(10)具有将沿径向突出地设置的刃带部(18)和比该刃带部(18)直径小的退刀部(20)交替地配设并形成为外 螺纹 状的螺纹牙(16)，使螺纹牙(16)的刃带部(18)咬入形成于被加工物的底孔的表层部，从而使该表层部塑性 变形 而形成 内螺纹 ，刃带部(18)至少在所述螺纹牙(16)的 牙根 (30)形成为宽度尺寸为0的棱线状，因此能够将加工时与被加工物的 接触 面积抑制得小，能够实现加工扭矩的降低和刀具寿命的延长。，下面是挤压丝锥专利的具体信息内容。
1.一种挤压丝锥，该挤压丝锥具有螺纹牙，该螺纹牙交替地配设有沿径向突出地设置的刃带部和比该刃带部直径小的退刀部，并形成为外螺纹状，使所述螺纹牙的刃带部咬入形成于被加工物的底孔的表层部，从而使该表层部塑性变形而形成内螺纹，其特征在于，所述刃带部至少在所述螺纹牙的牙根形成为宽度尺寸为0的棱线状。
2.如权利要求1所述的挤压丝锥，其特征在于，所述刃带部在从所述螺纹牙的牙根到该牙根与所述螺纹牙的中径位置之间的规定位置为止的范围内，形成为宽度尺寸为0的棱线状。
3.如权利要求1或2所述的挤压丝锥，其特征在于，所述刃带部设置为具有相对于所述螺纹牙的轴心与该螺纹牙的螺旋反向的螺旋角β，将所述螺纹牙的螺纹升角作为α，该螺旋角β在0.5α≤β≤1.5α的范围内。
4.如权利要求3所述的挤压丝锥，其特征在于，所述螺旋角β与所述螺纹牙的螺纹升角α相等。
挤压丝锥
技术领域
背景技术
[0002] 已知有一种挤压丝锥，该挤压丝锥具有形成为外螺纹状的螺纹牙，该螺纹牙交替地配设有沿径向突出地设置的刃带(日文：マージン)部和比该刃带部直径小的退刀部(日文：逃げ部)，使所述螺纹牙的刃带部咬入形成于被加工物的底孔的表层部，从而使该表层部塑性变形而形成内螺纹。有人提出了在这样的挤压丝锥中用于降低加工扭矩并延长刀具寿命的技术。例如专利文献1中记载的扭矩降低挤压丝锥便是这种技术。根据这样的技术，通过在相当于所述刃带部的部分设置弱的退刀部，能够实现谋求加工扭矩的降低并延长刀具寿命的挤压丝锥。
[0003] 现有技术文献
[0004] 专利文献
[0005] 专利文献1：日本特开2004-276085号公报
发明内容
[0006] 发明所要解决的问题
[0007] 但是，采用上述那样的现有技术不仅不能充分地降低加工扭矩，而且在刀具寿命的延长方面也存在极限。也就是说，需要开发一种实现进一步的加工扭矩的降低和刀具寿命的延长的挤压丝锥。
[0008] 本发明是以上述的情况作为背景而做出的，其目的在于提供一种降低加工扭矩并延长刀具寿命的挤压丝锥。
[0009] 用于解决问题的手段
[0010] 为了达成这样的目的，本第一发明的要点是一种挤压丝锥，具有将沿径向突出地设置的刃带部和比该刃带部直径小的退刀部交替地配设并形成为外螺纹状的螺纹牙，使所述螺纹牙的刃带部咬入形成于被加工物的底孔的表层部，从而使该表层部塑性变形而形成内螺纹，其特征在于，所述刃带部至少在所述螺纹牙的牙根形成为宽度尺寸为0的棱线(日文：稜線)状。
[0011] 发明效果
[0012] 这样，根据所述第一发明，一种挤压丝锥，具有将沿径向突出地设置的刃带部和比该刃带部直径小的退刀部交替地配设并形成为外螺纹状的螺纹牙，使所述螺纹牙的刃带部咬入形成于被加工物的底孔的表层部，从而使该表层部塑性变形而形成内螺纹，所述刃带部至少在所述螺纹牙的牙根形成为宽度尺寸为0的棱线状。因此，能够将加工时与被加工物的接触面积抑制得小，能够实现加工扭矩的降低和刀具寿命的延长。即，能够提供降低加工扭矩并延长刀具寿命的挤压丝锥。
[0013] 从属于所述第一发明的本第二发明的要点在于，所述刃带部在从所述螺纹牙的牙根到该牙根与所述螺纹牙的中径位置之间的规定位置为止的范围内，形成为宽度尺寸为0的棱线状。这样，能够将加工时与被加工物的接触面积抑制得更小，能够以实用的形态实现加工扭矩的降低和刀具寿命的延长。
[0014] 从属于所述第一发明或第二发明的本第三发明的要点在于，所述刃带部设置为具有相对于所述螺纹牙的轴心与该螺纹牙的螺旋反向的螺旋角β，将所述螺纹牙的螺纹升角作为α，该螺旋角β在0.5α≤β≤1.5α的范围内。这样，能够将加工时与被加工物的接触面积抑制得更小，能够以实用的形态实现加工扭矩的降低和刀具寿命的延长。
[0015] 从属于第三发明(从属于所述第一发明的第三发明或从属于第二发明的第三发明)的本第四发明的要点在于，所述螺旋角β与所述螺纹牙的螺纹升角α相等。这样，能够将加工时与被加工物的接触面积抑制得更小，能够以实用的形态实现加工扭矩的降低和刀具寿命的延长。附图说明
[0016] 图1是说明作为本发明的一个实施例的挤压丝锥的结构的主视图。
[0017] 图2是用包含轴心的平面剖切表示图1所示的挤压丝锥的一部分的剖视图。
[0018] 图3是为了详细说明图1所示的挤压丝锥的螺纹牙的结构而放大表示其一部分的主视图。
[0019] 图4是将本发明者等进行的攻丝耐久对比试验中使用的各试样的螺旋角和牙根刃带宽度以及与各试样对应的试验结果一并表示的图。
[0020] 图5是将本发明者等进行的攻丝扭矩对比试验中使用的各试样的螺旋角和与各试样对应的试验结果一并表示的图。
[0021] 图6是表示图5所示的攻丝扭矩对比试验中使用的试样1的攻丝加工时的扭矩波形的图。
[0022] 图7是表示图5所示的攻丝扭矩对比试验中使用的试样3的攻丝加工时的扭矩波形的图。
[0023] 图8是表示图5所示的攻丝扭矩对比试验中使用的试样5的攻丝加工时的扭矩波形的图。
[0024] 图9是为了说明图1所示的挤压丝锥所具有的其它的攻丝部(日文：タップ部)的结构而用包含轴心的平面剖切表示其一部分的剖视图。
[0025] 图10是为了详细说明图9所示的攻丝部的螺纹牙的结构而放大表示其一部分的主视图。
具体实施方式
[0026] 所述螺纹牙优选地，在从其轴心方向看的情况下，形成大致多边形形状的截面，相当于该多边形形状的各顶点的位置作为所述刃带部沿径向突出地设置，并且在这些刃带部相互之间设有比该刃带部直径小的退刀部。例如，所述螺纹牙在从其轴心方向看的情况下形成大致四边形形状的截面，相当于该四边形形状的四个顶点的位置作为所述刃带部沿径向突出地设置。即，在圆周方向上四个部位的刃带部沿径向突出地设置，但也可以是例如螺纹牙在从轴心方向看的情况下形成大致三角形形状的截面，在圆周方向上三个部位的刃带部沿径向突出地设置。或者，也可以在圆周方向上五个部位以上的刃带部沿径向突出地设置。
[0027] 在所述挤压丝锥中，优选地在所述螺纹牙的外周部上，与其轴心大致平行地形成有用于在用所述挤压丝锥进行攻丝加工时向加工部供给油剂的油槽。该油槽优选地形成于直径比较大的挤压丝锥上，而在直径比较小的挤压丝锥上可以不必设置。
[0028] 所述挤压丝锥优选地具有如下部分而形成，即：圆柱形形状的柄部；和与这样的柄部同轴地设置在该柄部的前端侧的攻丝部。该攻丝部优选地与所述柄部形成为一体，但也可以设置成可装卸的，在用所述挤压丝锥进行攻丝加工时将所述攻丝部安装在所述柄部上来使用。所述挤压丝锥优选地将所述柄部安装于攻丝机上使用。
[0029] 以下，根据附图详细说明本发明的优选实施例。此外，为了便于说明，在以下的说明中使用的附图中，各部分的尺寸比等未必是准确地画出。
[0030] 实施例1
[0031] 图1是说明作为本发明的一个实施例的挤压丝锥10的结构的主视图。图2是用包含轴心C的平面剖切表示该挤压丝锥10的一部分的剖视图(图1中所示的Ⅱ-Ⅱ剖视图)。如这些图所示，本实施例的挤压丝锥10具有：圆柱形状(圆筒形状)的柄部12；与这样的柄部12同轴(共同的轴心C上)地在该柄部12的前端侧一体地形成的攻丝部14。在该攻丝部14的外周侧上形成有与待加工的内螺纹(作为挤压丝锥10的加工对象的内螺纹)对应的螺纹牙(外螺纹)16。所述攻丝部14优选地与所述柄部12形成为一体，但也可以相对于该柄部12可装卸地构成。在这样的形态下，在使用所述挤压丝锥10进行内螺纹的加工时，在所述柄部12的前端部一体地固定所述攻丝部14来使用。
[0032] 所述螺纹牙16交替地配设沿径向突出地设置的刃带部18和比该刃带部18直径小的退刀部20，且沿着与规定的螺纹升角相对应的螺旋线形成为外螺纹状。该刃带部18在用所述挤压丝锥10进行内螺纹的加工时，对应于咬入被加工物的底孔(表层部)的部分。换言之，所述刃带部18相当于在用所述挤压丝锥10进行内螺纹的加工时用于使被加工物的底孔塑性变形的作用部位，是与作为加工对象的内螺纹的形状相匹配地沿径向突出地设置的突出部(刃瓣(日文：ランド))。所述螺纹牙16例如如图2所示，在从轴心C方向看的情况下，形成大致四边形形状的截面(剖视面)，相当于该四边形形状的四个顶点的位置作为所述刃带部18沿径向突出地设置，并且在这些刃带部18相互之间设有比该刃带部18直径小的退刀部20。如后述的图3所示，在轴心C方向相邻的各刃带部18具有形成为棱线状的结构并相互地连结。
[0033] 如图1所示，所述攻丝部14具有形成为朝向前端侧而直径尺寸逐渐减小的(越向前端侧直径越变小)锥形的倒梭部22和以大致一定的直径尺寸形成为圆柱形状(圆筒形状)的完整牙部24。所述倒梭部22是用于在用所述挤压丝锥10进行内螺纹的加工时咬入被加工物的底孔的表层部而使该表层部塑性变形从而滚轧形成内螺纹的部分，相对于从所述螺纹牙16的前端侧起的多个牙的量(例如，2～8个牙的量)的结构。所述完整牙部24在用所述挤压丝锥10进行内螺纹的加工时，对用所述倒梭部22形成了的内螺纹表面进行精加工，是用于提高所述攻丝部14的引导乃至自身引导性的部分。所述完整牙部24形成为与内螺纹的螺纹牙的形状大致相同的形状，所述内螺纹是所述挤压丝锥10的加工对象。在本实施例中虽没有特别说明，但所述攻丝部14也可以沿轴心C方向形成有一根乃至多根的油槽。
[0034] 在以上那样构成的挤压丝锥10中，通过使所述螺纹牙16的刃带部18咬入形成于被加工物的底孔的表层部，从而通过该表层部的塑性变形进行内螺纹的形成(挤压)加工。例如，所述挤压丝锥10在其柄部12安装在攻丝机上，从所述柄部12侧看，该柄部12相对于作为内螺纹的形成对象的底孔例如沿顺时针方向被旋转驱动，并沿轴向被引导进给，从而，设在所述柄部12的前端侧的所述攻丝部14被拧入该底孔内。由此，所述倒梭部22咬入底孔的表层部(内周面)，使该表层部塑性变形从而滚轧形成内螺纹，并且通过所述完整牙部24对其形成出的内螺纹表面进行精加工，作为对象的内螺纹形成于所述底孔。这种利用挤压丝锥10的加工优选地应用在延展性优良的材料的内螺纹的形成上，具有能够不产生切屑地形成高精度的内螺纹的优点，但另一方面在该内螺纹的形成时在所述挤压丝锥10上施加比较大的扭矩。
[0035] 图3是为了详细说明所述攻丝部14的螺纹牙16的结构而放大表示其一部分的主视图。在该图3中，为了便于说明，用从右上向左下的斜线范围表示所述螺纹牙16的刃带部18。如图3所示，所述刃带部18从所述螺纹牙16的牙顶26经由齿侧面28到达牙根30，并且经由相邻的螺纹牙16的齿侧面28到达牙顶26，像这样相互相邻的各螺纹牙16的刃带部18具有形成为棱线状的结构并相互连结。换言之，在相互相邻的各螺纹牙16中沿径向突出形成的突出部(刃瓣)，构成为与所述轴心C大致平行地(优选地如后述那样成规定的螺旋角β)延伸的连续的山脊(山的棱线)样的形状。
[0036] 如图3所示，所述刃带部18的从所述牙顶26到齿侧面28中的规定位置(相当于规定的直径尺寸的位置)为止的部分，是沿与所述刃带部18的延伸方向(图3中双点划线表示的方向)垂直的方向具有宽度尺寸的山陵(日文：山陵)部18a。该山陵部18a构成为随着接近所述牙顶26其宽度尺寸逐渐增加。所述刃带部18的从所述规定位置到所述牙根30为止的部分是沿与所述刃带部18的延伸方向垂直的方向不具有宽度尺寸(宽度尺寸为
0)的棱线部18b。即，所述刃带部18至少在所述螺纹牙16的牙根30形成为宽度尺寸为0的棱线状。换言之，所述刃带部18在各螺纹牙16处的所述山陵部18a相互之间通过不具有宽度尺寸的所述棱线部18b相互连结而构成，该棱线部18b在与其延伸方向垂直的方向上的宽度尺寸为0。在此，所述刃带部18(棱线部18b)的宽度尺寸为0(不具有宽度尺寸)指的是，沿径向突出地设置的部分(直径尺寸具有极大值的部分)的宽度在能够加工的限度内尽可能地形成得窄，从实用的角度讲是用放大镜等观察时呈现为不具有宽度尺寸的一根线的程度的形状。
0)的棱线部18b。即，所述刃带部18至少在所述螺纹牙16的牙根30形成为宽度尺寸为0的棱线状。换言之，所述刃带部18在各螺纹牙16处的所述山陵部18a相互之间通过不具有宽度尺寸的所述棱线部18b相互连结而构成，该棱线部18b在与其延伸方向垂直的方向上的宽度尺寸为0。在此，所述刃带部18(棱线部18b)的宽度尺寸为0(不具有宽度尺寸)指的是，沿径向突出地设置的部分(直径尺寸具有极大值的部分)的宽度在能够加工的限度内尽可能地形成得窄，从实用的角度讲是用放大镜等观察时呈现为不具有宽度尺寸的一根线的程度的形状。
[0037] 在图3中，与中央的螺纹牙16相对应并相当于中径(螺纹槽的宽度与螺纹牙的宽度相等的假想的圆筒的直径)的位置用虚线表示。该中径优选地通过周知的三针法等测定。所述刃带部18优选地在从所述螺纹牙16的牙根30到所述齿侧面28处的该牙根30和所述螺纹牙16的中径位置之间的规定位置为止的范围内，形成为宽度尺寸为0的棱线状。在图3所示的例子中，例示了在从所述螺纹牙16的牙根30到所述齿侧面28处的该螺纹牙16的中径位置为止的范围内形成为宽度尺寸为0的棱线状的结构。即是，在所述刃带部18处，从所述牙根30到所述规定位置(＝图3所示的例子中的中径位置)为止的部分为棱线部18b，从该规定位置到所述牙顶26为止的部分是所述山陵部18a。换言之，所述棱线部18b设置在比所述螺纹牙16的中径位置直径小的部分，在所述刃带部18处，至少比中径直径大的部分是所述山陵部18a。
[0038] 如图3所示，所述刃带部18设置成用双点划线表示的其延伸方向相对于用点划线表示的轴心方向成规定的螺旋角β。该螺旋角β相当于与所述螺纹牙16的螺旋反向的螺旋，例如在该螺纹牙16是右螺纹的情况下，则所述螺旋角β相当于左螺旋。以所述螺纹牙16的螺纹升角作为α，该螺旋角β优选地在该螺纹升角α±0.5α的范围内。即，以所述螺纹牙16的螺纹升角作为α，所述螺旋角β优选地在0.5α≤β≤1.5α的范围内。更优选地，所述螺旋角β与所述螺纹牙16的螺纹升角α相等。即，使β＝α。在这样的情况下，成为如下结构：图3中用双点划线表示的所述刃带部18的延伸方向与所述螺纹牙16的延伸方向大致垂直。
[0039] 接下来，对本发明者等为了验证本发明的效果而进行的攻丝耐久对比试验进行说明。本发明者等为了验证本发明的效果，制作了所述刃带部18在牙根30处的宽度尺寸(以下称为牙根刃带宽度)和该刃带部18的螺旋角β(用负值表示与螺纹牙的螺旋相反的方向)分别不同的多个种类的试样1～7(挤压丝锥)，并进行了比较其耐久性(刀具寿命)的攻丝耐久对比试验。该试验中使用的各试样的螺纹牙16的螺纹升角α都是3°02′。在本试验中，在以下的试验条件下用图4所示的各试样1～7进行如下试验：进行攻丝加工，并用塞规对形成出的内螺纹进行确认，并比较各试样所加工了的孔数，直到该塞规无法穿过(GP-OUT)为止。对各试样各进行两次这样的试验，计算出各自在试验中能够加工出的孔数(直到成为GP-OUT为止的孔数)的平均值。然后，将相当于现有技术的螺旋角β＝
0°、牙根刃带宽度为目标1°的试样1能够加工出的孔数的平均值作为100％，将计算出各试样能够加工出的孔数的平均值的相对比作为耐久比，并进行评价。
0°、牙根刃带宽度为目标1°的试样1能够加工出的孔数的平均值作为100％，将计算出各试样能够加工出的孔数的平均值的相对比作为耐久比，并进行评价。
[0040] [试验条件]
[0041] ·被削件：S45C(JIS G 4051)
[0042] ·尺寸：M10×1.5(8瓣)
[0043] ·倒梭牙数：2牙
[0044] ·使用机械：立式加工中心
[0045] ·加工速度：20m/min(同步进给)
[0046] ·油剂：水溶性切削油(10倍稀释)
[0047] ·底孔形状：通孔20mm
[0048] ·底孔直径：φ9.26mm
[0049] 图4是将所述攻丝耐久对比试验中使用的各试样的螺旋角β和牙根刃带宽度以及与各试样对应的试验结果一并表示的图。如图4所示可知，牙根刃带宽度为目标0°(即在能够加工的限度内尽可能地窄的牙根刃带宽度)的与本实施例的挤压丝锥10相当的试样2～4、6、7，比牙根刃带宽度为目标1°的与现有技术的挤压丝锥相当的试样1的耐久比大，刀具寿命(耐久性)延长。尤其可知，牙根刃带宽度为目标0°且螺旋角β相对于螺纹升角α在0.5α≤β≤1.5α的范围内的试样3、4、6比所述试样1的耐久比大8％以上，刀具寿命大幅度延长。更进一步地可知，牙根刃带宽度为目标0°且螺旋角β与螺纹升角α大致相等的试样4，比所述试样1的耐久比大15％左右，刀具寿命显著地大幅度延长。另一方面，可知，牙根刃带宽度虽为目标0°但螺旋角β相对于螺纹升角α脱离0.5α≤β≤1.5α的范围的试样2、7以及螺旋角β相对于螺纹升角α虽在0.5α≤β≤1.5α的范围内但牙根刃带宽度为目标1°的试样5，与所述试样1相比耐久性的提高幅度在2～3％左右，与所述试样3、4、6等相比相对于现有技术的耐久性的提高很小。
[0050] 接下来，对本发明者等进行的攻丝扭矩对比试验进行说明。本发明者等制作了所述刃带部18的螺旋角β(用负值表示与螺纹牙的螺旋反向)分别不同的多个种类的试样1～5(挤压丝锥)，并进行了比较其攻丝加工时的扭矩的攻丝扭矩对比试验。该试验中使用的各试样的螺纹牙16的螺纹升角α都是3°02′，牙根刃带宽度都是目标0°。在本试验中，在以下的试验条件下用图5所示的各试样1～5进行5个孔量的攻丝加工，并检测出了各攻丝加工时的加工扭矩(N·cm)的峰值。然后，计算出与第一个孔～第五个孔分别对应的加工扭矩的平均值，以试样1的扭矩的平均值作为100％，计算出各试样的扭矩的平均值的相对比(比率)，并进行评价。
[0051] [试验条件]
[0052] ·被削件：S45C(JIS G 4051)
[0053] ·尺寸：M10×1.5
[0054] ·倒梭牙数：5牙
[0055] ·使用机械：立式加工中心
[0056] ·加工速度：10m/min
[0057] ·油剂：无氯型非水溶性切削油
[0058] ·底孔形状：通孔20mm
[0059] ·底孔直径：φ9.24mm
[0060] 图5是将所述攻丝扭矩对比试验中使用的各试样的螺旋角β和与各试样对应的试验结果一并表示的图。如图5所示可知，所述刃带部18的螺旋角β相对于螺纹升角α在0.5α≤β≤1.5α的范围内的试样2～4，与螺旋角β为0的试样1相比，加工扭矩的平均值抑制得低。考虑这是因为，所述刃带部18相对于轴心C沿与所述螺纹牙16的螺纹升角α相反的方向螺旋，从而在攻丝加工时与被加工物的接触面积变小，由此加工扭矩降低。另一方面，所述刃带部18的螺旋角β相对于螺纹升角α约为2倍(＝2α)的试样5，与螺旋角β为0的试样1相比，反而加工扭矩的平均值变大。即，当与所述刃带部18的所述螺纹升角α相反方向的螺旋脱离规定的范围而变大时，反而攻丝加工时的加工扭矩变大，并且利用图4根据所述试验结果很清楚地验证了刀具寿命的(耐久性)的降低。
[0061] 图6～图8是表示在所述攻丝扭矩对比试验中使用的试样1、3、5分别在攻丝加工时的扭矩波形的图。图6表示试样1的扭矩波形，图7表示试样3的扭矩波形，图8表示试样5的扭矩波形。在图6～图8中，省略了在攻丝加工后的所述挤压丝锥10返回时(反转时)的扭矩。如图6所示，在所述试样1的攻丝加工时的扭矩波形中，开始用所述攻丝部14进行内螺纹的成形，扭矩在上升到1550(N·cm)左右后，该扭矩维持大致恒定，而在加工结束时附近处扭矩上升到1650(N·cm)左右，并取得峰值(最大值)。如图7所示，在所述试样3的攻丝加工时的扭矩波形中，开始用所述攻丝部14进行内螺纹的成形，扭矩在上升到1600(N·cm)左右后，该扭矩维持大致恒定直到加工结束。因此，扭矩的峰值也是1600(N·cm)左右。如图8所示，在所述试样5的攻丝加工时的扭矩波形中，开始用所述攻丝部14进行内螺纹的成形，扭矩在上升到1650(N·cm)左右并取得峰值后，暂时下降到1550(N·cm)左右，在加工结束附近处上升到1630(N·cm)左右。此外，比较图6乃至图7所示的扭矩波形可知，扭矩取得1600(N·cm)左右的值的时间持续得长。这样，比较图6～图8的扭矩波形，可以说，在所述刃带部18的螺旋角β相对于螺纹升角α在0.5α≤β≤1.5α的范围内(螺旋角β与螺纹升角α大致相等)的所述试样3的攻丝加工中，其整个加工过程扭矩稳定，且最能够降低扭矩。
[0062] 实施例2
[0063] 接下来，根据附图详细说明本发明的其它的优选实施例。在以下的说明中，对于实施例相互共通的部分附以同一符号并省略其说明。
[0064] 图9是为了说明所述挤压丝锥10具有的其它的攻丝部14＇的结构而用包含轴心C的平面剖切表示其一部分的剖视图(图1所示的Ⅱ-Ⅱ剖视图)。图10是为了详细说明所述攻丝部14＇处的螺纹牙16的结构而将其一部分放大表示的主视图。如图9和图10所示，在本实施例的挤压丝锥10具有的攻丝部14′中，所述螺纹牙16的刃带部18′在该螺纹牙16的牙根形成为宽度尺寸为0的棱线状，在其余的部分形成为具有宽度尺寸。即，所述刃带部18′的从所述牙顶26到齿侧面28处的与牙根30的分界部为止的部分，是沿与所述刃带部18的延伸方向(图3中双点划线所示的方向)垂直的方向具有宽度尺寸的山陵部18a，在所述牙根30处为沿与所述刃带部18的延伸方向垂直的方向不具有宽度尺寸(宽度尺寸为0)的棱线部18b。在这样的结构中，能够将加工时与被加工物的接触面积抑制得小，起到本发明的大体的效果。
[0065] 这样，根据本实施例，本发明的挤压丝锥具有将沿径向突出地设置的刃带部18、18′和比该刃带部18、18′直径小的退刀部20交替地配设并形成为外螺纹状的螺纹牙16，使所述螺纹牙16的刃带部18、18′咬入形成于被加工物的底孔的表层部，从而使该表层部塑性变形而形成内螺纹，所述刃带部18、18′至少在所述螺纹牙16的牙根30形成为宽度尺寸为0的棱线状，因此能够将加工时与被加工物的接触面积抑制得小，能够实现加工扭矩的降低和刀具寿命的延长。即，能够提供降低加工扭矩并延长刀具寿命的挤压丝锥10。
[0066] 所述刃带部18、18′在从所述螺纹牙16的牙根30到该牙根30与所述螺纹牙16的中径位置之间的规定位置为止的范围内，形成为宽度尺寸为0的棱线状，因此能够将加工时与被加工物的接触面积抑制得更小，能够以实用的形态实现加工扭矩的降低和刀具寿命的延长。
[0067] 所述刃带部18、18′设置为具有相对于所述螺纹牙16的轴心C与该螺纹牙16的螺旋反向的螺旋角β，将所述螺纹牙的螺纹升角作为α，该螺旋角β在0.5α≤β≤1.5α的范围内，因此能够将加工时与被加工物的接触面积抑制得更小，能够以实用的形态实现加工扭矩的降低和刀具寿命的延长。
[0068] 所述螺旋角β与所述螺纹牙16的螺纹升角α相等，因此能够将加工时与被加工物的接触面积抑制得更小，能够以实用的形态实现加工扭矩的降低和刀具寿命的延长。
[0069] 以上，根据附图详细说明了本发明的优选实施例，但本发明不限于此，可以在不脱离其主旨的范围内加以多种变更来实施。
[0070] 附图标记的说明
[0071] 10 挤压丝锥、12 柄部、14、14′ 攻丝部、16 螺纹牙、18、18′ 刃带部、18a 山陵部、18b 棱线部、20 退刀部、22 倒梭部、24 完整牙部、26 牙顶、28 齿侧面、30 牙根、C 轴心、α 螺纹升角、β 螺旋角。
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