[0002] 无阻双控垂直风力发电机技术领域:属于新
能源范畴,其实用性强、经济效益显著、极有开发价值、极有未来前景。干旱广袤的沙漠、经济发达的沿海、偏僻的边疆海防哨所,都为风力发电机提供了广阔的发展空间。二.背景技术
[0003] 背景技术:当今风力发电机随着MW级不断增加,需要解决的问题不断出现: [0004] 1.首先解决的问题,就是雷电袭击,高大的发电塔筒,已将发电
机架设在
云层中,发电机在电闪雷鸣、风雨交加的环境中工作非常容易引发雷电袭击。尽管在很多科学工作者的努力下,研制使用新材料增加防护膜、防护层等措施,投资很大,效果甚微,还是无法从根本上改变现状,真正抵御几十亿伏
电压,百万安
电流的瞬间袭击,一旦被击,大都是毁灭性的。
[0005] 2.随着风力发电机功率的增大,风桨叶直径越来越长,有些风桨叶的尖端线速度已达到了超音速,一旦破坏性风暴来临,其风桨叶不会减短,不能自我保护,最大限度的只能转动风桨
叶片的
角度,减轻一些破坏程度,但不能从根本上解决防风问题,一旦出现“飞车”,发电机就可能被烧毁,对其直偶的电气设备都会遭到不同程度的损坏。有的风桨叶可能发生断裂飞出,造成空难事故,例如:美国有一风力发电机,因风桨叶断裂,重达五吨的风叶飞出1.5公里。
[0006] 3.目前风力发电机
风能利用率极低,理论计算最大有效利用率42.5%,实际只有30%左右,与
热机相似,小型
水轮发电机可达70%,大型水轮发电机可达85%以上,风轮发电机利用率与水轮发电机利用率相比有很大的提高空间。
[0007] 4.调节速度的直接性、强硬性欠缺的平缓现象对风轮机械冲击巨大,频繁更换
刹车片,增加了维修次数,减少使用寿命,因发电机转速突变,其输出的电压、电流
波动很大,降低了输电
质量。
[0008] 5.高耸入云成片林立的风力发电机的风浆叶是由
碳纤维、环
氧树脂等化工原料制成的,因制造时的挥发,长期使用老化粉尘对生态环境已构成新的污染威胁,逐步改变了风力发电机是绿色能源这一最基本特征。
[0010] 无阻双控垂直风力发电机由设施和设备两部分组成,设施占地面积的大小、举架高低和承重强度是根据发电机(图4B中的G)功率的大小而定,以30kw发电机(图4B中的G)为例进行说明:
[0011] 图1是无阻双控垂直风力发电机设施俯视图,图1中的A是圆形
水泥平台中心埋设的上口大下口小用
铁板制成的方形漏斗,图1中的B是圆形平台四根支柱
基础,图1中的C是环形挡壁轨道基础,图1中的D是頂轴
支撑柱基础,图1中的E是斜拉柱基础,图1中的圆圈是水泥平台边缘。图2是并网供电
电路。图3是调节断电器,C是拨断W1,D是拨断W2。图4是无阻双控垂直风力发电机外观俯视图。图5是图4中各分图
位置分布图。图6是启动防护电路图。图7是风向及调节电路图。图8是二源切换电路图。在野外建一圆形水泥平台(图4B中的T),直径十三米,从水平线(图4B中的A)起,至平台底部垂直高度2.5米,“水平线”是根据五十年一遇水灾最大洪峰高度为基准,其具体数值请到当地气象台站查询,防止电机浸水,墙体厚度0.5米,至顶部平面高度3米,圆形水泥平台的中心,埋设上口大下口小用金属铁板制成的方型漏斗(图4B中的S),其规格:铁板厚10mm,大口为
395*395mm,下口为225*225mm,高为750mm,在漏斗外部进行
焊接,内面不得焊接,应保持平滑,漏斗外体与圆形水泥平台 用
钢筋焊为一体,保证漏斗体与水泥平台垂直,不得有倾斜现象,圆形水泥平台(图4B中的T)由四根直径为50厘米水泥支柱(图4B中的B和图4C中的B)撑起,其支柱中心与圆形水泥平台(图4B中的T)中心距离为三米,四根柱体均衡分布,水泥柱体(图4B中的B,图4C中的B)、圆形水泥平台(图4B中的T)、方形漏斗(图
4B中的S)用水泥料浆一次浇筑完成,形成坚固的一体化设施。环形挡壁轨道基础(图4A中的C和图4C中的C)、頂轴支撑柱基础(图4A中的D和图4C中的D)、斜拉柱基础(图4A中的E和图4C中的E)均为8个,规格均为1米*1米高出地面1米的方形水泥体,斜拉柱以水平夹角60度,指向圆形水泥平台(图4B中的T)中心,环形挡壁轨道基础(图4A中的C和图4C中的C)中心与圆形水泥平台(图4B中的T)中心距离为8.3m,頂轴支撑柱基础(图4A中的D和图4C中的D)中心与圆形水泥平台(图4B中的T)中心距离为10m,斜拉基础(图4A中的E和图4C中的E)中心与圆形水泥平台(图4B中的T)中心距离为22.2m,各种基础应处于同一直线,尽量减少挡风面积,减少风的阻力。其建筑设施的布局,图1俯视图均已标明,(A方形漏斗,B圆形水泥平台支柱,C环形挡壁轨道基础,D頂轴支撑柱基础,E斜拉柱基础).图5是图4位置的分布图。
[0012] 设备部分包括:
[0013] 底轴总成(图4B中的S1)、
离合器总成(由大
飞轮图4B中的O,离合片图4B中的N,压盘图4B中的M,
轴承图4B中的K,拨叉图4B中的J,底盖图4B中的I组成)、发电机(图4B中的G)、发电机
花键轴(图4B中的L),发电机调整座(图4B中的F)、启动机动轮(图4B中的R),启动机(图4B中的Q),离合器
气缸(图4B中的P),充气
泵(图4B中的H),环形挡壁
支架(图4C中的AA), 頂轴支撑柱(图4C中的AB)斜拉柱(图4C中的AC),环形轨道(图4C中的AD),承载车(图4C中的AE),环形挡壁(图4C中的AF),一侧为单向安全窗(图4F中的AP)组成的挡壁阻止风速另一侧空白保证风速畅通,环形挡壁横梁(图4F中的AG),頂轴支撑柱横梁(图4F中的AH),
风向标(图4E中的Z)横梁中
心轴(图4E中的AQ,AI),頂轴总成(图4E中的X)、頂轴总成悬挂
锁销(图4E中的Y),
万向节(图4E中的W),中心轴(图4B中的V),重质分解
弹簧(图4B中的U)风桨叶框(图4B中的AN,图
4B中的AK和图4E中的AL),风浆叶框双向安全窗(图4A中的AO,图4D中的AO,图4E中的AO,图4F中的AO)、及电器部分组成.
[0014] 底轴总成:外形为上大下小的方型漏斗体(图4B中的S1),其规格与圆形水泥平台上方型漏斗(图4B中的S)完全一致,安装时将其底轴总成(图4B中的S1)由上向下插入其中要求二者四面完全密贴,考虑到制造实际误差,至少有三面密贴。再将离合器总成在平台底部由下向上插入,离合器气缸(图4B中的P)为离合器提供动力,启动机(图4B中的Q)为6w12v,
自行车发电机。将发电机(图4B中的G)置于圆形水泥平台(图4B中的T)底部,使
发动机的
重心大幅度下降,解决了风力发电机头重脚轻、脚定头摆的问题,因发电机(图4B中的G)高度的降低,有效避免了雷电袭击,雷电的防护无需专用材料使用,无需专用资金投入,但效果显著,对电器设备进行维修保养无需高空作业的专业人员。底轴总成(图4B中的S1)检查维修与顶轴总成(图4E中的X)检查维修相对方便,因此,重质分解弹簧(图4B中的U)将风桨叶框(图4B中的AJ,图4B中的AK,图4E中的AL),中心轴(图4B中的V),顶轴总成(图4E中的X)总质量分解为底轴总成(图4B中的S1)承担60%,顶轴总成(图4E中的X)承 担40%。因制造安装等原因,底轴总成(图4B中的S1)的中心与顶轴总成(图4E中的X)的中心很难同心,因此,在顶轴总成(图4E中的X)底部,用万向节(
联轴器)(图4E中的W)连接,圆满的解决了上下同心问题,风桨叶框由高1米,长
7.5米以半径为15米弧度的拱形组成,3枚风桨叶框相隔120度,重叠堆积(图4E中的AM)共11层,由现水平风力发电机风桨叶三杆式变成垂直三墙式,高耸直立的旋转体恰是旋动的寺塔,风桨叶框每米设一双向安全窗(图4A中的AO,图4D中的AO,图4E中的AO,图4F中的AO),共七扇,剩余长度部分可用彩钢板(图4B中的AN,4图E中的AN)挡风,从中心轴(图4B中的V)向风桨叶框(图4B中的AJ,AK图4E中的AL)端头延伸,距离越远,受风作用力越强;距离越近,受风作用力越弱。因此将风浆叶框(图4B中的AJ,AK和图4E中的AL)上的双向安全窗(图4A中的AO,图4D中的AO,图4E中的AO,图4F中的AO)由远向近按强、中、弱依次顺序排列,具体设置:最远端两扇强窗,中部两扇中强窗,根部三扇弱窗,弱强度双向安全窗起微调精准的作用,强强度双向安全窗起大范围宽领域风力调节作用,双向安全窗(图4A中的AO,图4D中的AO,图4E中的AO,图4F中的AO)与风浆叶框(图4B中的AJ,AK图4E中的AL)之间,上下左三面均有
冰雪防冻隔离带约30mm。挡壁轨道支柱(图4C中的AA)为0.8*0.8*2.0m方架组成,轨道(图4C中的AD)高0.4m,宽0.6m,从轨道中心至圆形水泥平台中心距离为8.3m,轨道上四个承载车(图4C中的AE)均匀分布,长期承载环形挡壁(图4C中的AF),可按要求四车同时正或反转动调节风量,以空气为介质从而达到调节
发动机转速的目的,根据环形挡壁(图4C中的AF)受风不同部位,设置了强、中、弱单向安全窗。在风速低位时,环形挡壁(图4C中的AF)将风桨叶框(图4B中的AJ,AK和图4E中 的AL)的阻
力臂一侧遮挡,增大了动力臂的力矩,当风速大时,通过承载车相应转动,向风桨叶动力臂一侧遮挡,减少了动力臂力矩,当破坏性风暴来临时,可将环形挡壁(图4C中的AF)单向安全窗(图4F中的AP)开启,有效泄峰,减少了风浪对其冲击,自身得到了保护,同时,风桨叶框(图4B中的AJ,AK和图4E中的AL)阻力臂一侧受到了风力作用,降低了发动机转速也保护了发电机(图4B中的G)。风浆叶框双向安全窗(图4A中的AO,图4D中的AO,图4E中的AO,图4F中的AO)和环形挡壁(图4C中的AF)上的单向安全窗(图4F中的AP)的开启是由弹簧强弱程度进行控制的,因冬夏的温差、春秋湿度变化、海拔高度不同引起空气
密度异差以及弹簧老化、弹性曲张系数慢性改变等诸多原因造成了其不能准确开启,但它受风时的反应时间是即时的、灵敏的。环形挡壁(图4C中的AF)是根据发电机
输出电压的高低、电流大小发出指令,通过承载车(图4C中的AE)的相应转动调节风量,实现调速调压调流的目的,发出调节的指令是精准的,但是通过空气的风量调节转换成机械能转动调节,最后再转换成
电能调节,全程需要三到五分钟,这种反应是延时的,迟钝的。本发明将这两种控制同时作用在同一发动机上,使二者优缺点互补,最终达到调节上的技术要求。无阻双控垂直风力发电机取消了现
刹车片限速装置,可有效缓解因
制动引起的冲击,发电机输出电量变化平缓,延长了使用寿命,双向安全窗(图4A中的AO,图4D中的AO,图4E中的AO,图4F中的AO)单向安全窗(图4F中的AP)均由
铝合金构成,阻止了环境污染。
铝合金的使用从开始到退役其总重量几乎不变,有良好的回收再利用性。风桨叶框(图4B中的AJ,AK和图4E中的AL)和环形挡壁(图4C中的AF)均处在頂轴支撑柱(图4C中的AB)以内,可防止因材料折断风桨叶框(图4B中的AJ,AK,图4E中的AL)飞出造 成的伤害事故。
四.具体实施方式
[0015] 以下详细说明无阻双控垂直风力发电机工作流程:
[0016] 1.按此时此刻风的方向调节风向标(图4E中的Z),使风的方向与风向标(图4E中的Z)的指示方向保持一致。
[0017] 2.图7中ABC是电力电源,abc是风力电源,根据风的方向与环形挡壁(图4C中的AF)所处的不同位置,由风向标(图4E中的Z)通过FA和FB发出指令。如FA有指令时,断电延时器(DYQ)I接通,使其常开触点由断开状态转为闭合状态,
接触器CJ2闭合,四辆承载车(图4C中的AE)在3D
电动机的驱动下,环形挡壁(图4C中的AF)缓缓转动,当转到接近相应位置后,风向标(图4E中的Z)停止FA指令,因断电延时器(DYQ)I的延时效果继续转动。当延时时间到达后停止转动,使环形挡壁(图4C中的AF)置于相应位置的中心。而后立即锁定,防止溜车。当FB有指令时,断电延时器(DYQ)II接通,使其常开触点由断开状态转为闭合状态,接触器CJ3闭合,四辆承载车在3D电动机的驱动下,环形挡壁(图4C中的AF)缓缓转动,当转到接近相应位置后,风向标停止FB指令,因断电延时器(DYQ)II延时效果继续转动,当延时时间到达后停止转动,使环形挡壁(图4C中的AF)置于相应位置的中心,而后立即锁定,防止溜车。因CJ3的输出线路有两根对调接入3D电动机,转动的方向与FA指令下转动的方向相反。通过以上承载车的正反转动,保证风桨叶框(图4B中的AJ,AK,图4E中的AL)最大限度的接受风能。
[0018] 3.在风力的作用下,风桨叶框(图4B中的AJ,AK,图4E中的AL),中心轴(图4B中的V)开始慢慢转动,逐步进入发电工作状态。
[0019] 4.图6中ABCN是电力电源,abcn为风力电源,W1为漏电保护器,正常情况下为闭合,输出端与图7中ABC相连,保证提供电力电源。W2为漏电保护器,正常情况下闭合,X为12V启动机输入端。启动机(图4B中的Q)在启动机动轮(图4B中的R)的带动下随即转动,发出12V电源;通过图6中X输入端,经过W2II端,经过J2常闭触点使J3形成回路。
J3动作,J3常开触点由断开状态转为闭合状态,使CJ1控制线路,形成闭合回路,使CJ1的主回路闭合。电力电源经过CJ1向输出端Y充气泵(图4B中的H)供电,充气泵(图4B中的H)开始工作,向离合器气缸(图4B中的P)充气,离合器由离状态逐步向合状态过渡,动作平缓柔和,发电机(图4B中的G)慢慢发出交流电,实现了风浆叶框(图4B中的AJ,AK,图4E中的AL),中心轴(图4B中的V)与发电机(图4B中的G)先后二步启动,提高了风能在低速时的利用率。风力发电机(图4B中的G)是380V,三相自激励磁异步式,当电压接近380V时,J2动作,常开触点转为闭合状态,使J3控制线路经过该点,在经过W2I,形成闭合回路,将充气泵(图4B中的H)的电力电源(ASCN)切换为风力电源(abcn)。同时J2常闭触点由闭合状态转断开状态,启动机(图4B中的Q)电源断开,CJ1控制电路断开,主回路CJ1断开,电力电源(ABCN)停止向输出端Y供电。
[0020] 5.图8中ABC为电力电源,abc为风力电源,当风力电源达到395V时,AVR395发出指令输出电压为0,使J1常闭触点由断开状态转为闭合状态,此时J2的常闭触点也闭合,因电压超过350V,CJ2的控制线路经过J1闭合触点,经过
开关K经过J2常闭触点,形成回路使CJ2主回路闭合,通过输出端Y向负载(一般 为22KW电动机)提供风力电源(abc),负载的输出使F1与风力电源c相接通,与图7中F1接通,使图7中CJ4主回路闭合,风向调节电路也自动切换为风力电源(abc),同时CJ4常闭辅助触点由闭合状态转断开状态,使CJ1断开,停止风向标調向。当风力电压低于350V时,图8中AVR350发出指令,有电压输出,使J2电源接通,J2的常闭触点由闭合状态转为断开状态,使CJ2的控制线路断开,导致CJ2的主回路断开,对负载停止供电,同时,因CJ2常闭辅助触点由断开状态转为闭合状态,使CJ1的控制线路形成回路,使CJ1主回路闭合,转为电力电源(ABC)对负载供电,保证负载连续工作。
[0021] 6.当风力
电源电压达410V时,图7中AVR410发出指令,输出电压为0,J2常闭触点由断开状态转为闭合状态,断电延时器(DYQ)III的电源工作线圈由b相进入断电延时器一端,由另一端进入
定时器W1,经过J2闭合触点与c相接通,形成回路,使断电延时器(DYQ)III的常开触点闭合,使CJ5的控制线路形成回路,使CJ5主回路闭合。风力电源(abc)向四辆承载车(图4C中的AE)供电,在3D电动机的驱动下,环形挡壁(图4C中的AF)缓缓转动。当
车轮转动一周时,车轮A端(图3中的A)上的作用杆(图3中的C)拨动定时器W1,定时器W1一般拨动断电定时时间为五分钟。断电延时器(DYQ)III切断电路,因延时效果,断电延时器(DYQ)III触点仍然保持导通状态,延时时间到达后,常开触点由闭合恢复到断开状态,使CJ5控制线路断开,导致CJ5主回路断开,使3D电动机停止工作,立即锁定,防止溜车。环形挡壁(图4C中的AF)向风桨叶框(图4B中的AJ,AK,图4E中的AL)动力臂一侧遮挡,减少风量,降低转速,使输出电压降到正常值,此刻,不论调节是否达到要求,五分钟内停止对电压采集,停止调节,五分钟后开始重新采集,如电压需要调节,将再次发出指令进行调 节,如无需调节,则不发指令。
[0022] 7.当电压低于370V时,在调节范围内图7中,FC有指令发出,使J3形成回路,常开触点由断开状态转闭合状态,AVR370发出指令,输出电压为0,J4常闭触点由断开状态转为闭合状态,断电延时器(DYQ)IV的电源工作线圈由b相进入断电延时器的一端,由另一端进入定时器W2,经过J4常闭触点与c相接通,形成回路。使断电延时器(DYQ)IV的常开触点闭合,使CJ6的控制线路由b相起经过J3触点进入起动线圈经过断电延时器(DYQ)IV触点与c相接通,形成回路,使CJ6的主回路闭合。风力电源(abc)向四辆承载车(图4C中的AE)供电,在3D电动机的驱动下环形挡壁(图4C中的AF)缓缓转动,当车轮转动一周时,车轮B端(图3中的B)上的作用杆(图3中的D)拨动定时器W2,定时器W2一般拨动断电定时时间为五分钟,断电延时器(DYQ)IV切断电路。因延时效果,延时器(DYQ)IV触点应保持导通状态。延时时间到达后,常开触点由闭合恢复到断开状态。使CJ6控制线路断开,导致CJ6主回路断开,使3D电动机停止工作,立即锁定,防止溜车。因CJ6的输出端两线对调接入输出线路,3D电动机转动的方向与AVR410发出指令电机转动的方向相反。环形挡壁(图4C中的AF)向风桨叶框(图4B中的AJ,AK图4E中的AL)阻力臂一侧遮挡,增大风量,增加发电机(图4B中的G)转速,提高输出电压,此刻,不论调节是否达到要求,五分钟内停止调节,五分钟后,开始重新采集电压,如需调节,将再次发出指令进行调节;无需调节则不发指令。
[0023] 8.因负载无需工作,此时风力电源可以输出电能时,可将图8中的K断开,置于负载关机状态,F2经过CJ1辅助常闭触头,经过CJ2辅助常闭触头与风力电源C相接通,去图2,与F2相接,经过图2,继电器J1工作线圈与风力电源a 相接通,形成回路,使J1常开触点由开断状态转为闭合状态。此刻,风力发电机进入自动并网状态,当风力电压达395V时,图2中AVR395发出指令输出电压为零,使继电器J2断开,其常闭触点由断开状态转闭合状态,此时电压超过350V,AVR350发出指令,输出电压为零,使继电器J3断开,两个闭合触点早已由断开状态转为闭合状态,断电延时器(DYQ)16电源一端与风力电源b相接通,另一端经过J1触点再经过J3触点与电源a相接通,使断电延时器(DYQ)16接通电源,常开触点由断开状态转为闭合状态,CJ1控制线路经过断电延时器(DYQ)16触点经过J2触点与a相接通,形成回路使CJ1主回路闭合,导致:(1)经过a相形成自锁电路,(2)CJ2控制电路从b相起经过CJ5常闭辅助触点经过CJ1主回路与c相接通形成回路,使CJ2主回路闭合,经过电感线圈向输出端Y输电,进入
无功功率并网状态,(3)CJ1主回路b相经过J1触点经过J3的闭合触点A、经过通电延时器(TYQ)8和通电延时器(TYQ)16与a相形成回路,使两个延时器接通,延时8秒后,通延器(TYQ)8的常开触点转为闭合状态,CJ4控制线路经过该触点与c相形成回路使CJ4闭合,风力电源在电感线圈中间抽头处接入,对输出端Y供电进入50%额定电压并网状态,16秒后,(TYQ)16使常开触点转为闭合状态,CJ6的控制线路从b相起经过该触点,与c相形成回路,使CJ6主回路闭合,导致:(1).主回路接通c相使F1向图7中的F1接通,使图7中的J1接通电源,其常开触点转闭合状态CJ4主回路闭合,转为风力电源供电状态。(2).b相进入断电延时器(DYQ)8的工作线圈,与c相形成回路,使其常开触点转为闭合状态,CJ3的控制线路从b相起,经过该触点与c相接通,使CJ3的主回路闭合,与CJ4同时在电感线圈中间抽头处接入,对输出端Y供电,(3)a相与CJ5的控制电路形成回路使CJ5主回路闭合,向输 出端Y供电,正式进入并网状态,同时CJ5辅助触头由闭合状态转为断开状态,使CJ2控制线路断开,使CJ2主回路断开。
[0024] 9.当电压低于350V时,图2中,AVR350发出指令,有电源输出使继电器J3动作,使两闭合触点断开,A点的断开使通电延时器(TYQ)8和通电延时器(TYQ)16常开触点由闭合转断开,使J6、J5、J4立即断开,因CJ5常闭辅助触头由断开转闭合,使CJ2主回路闭合,8秒钟后,断电延时器DYQ8常开触头由闭合转断开,使CJ3主回路断开,对输出端Y供电退出到50%额定电压并网状态。B点的断开16秒后,断电延时器DYQ16常开触头由闭合转断开CJ1的控制线路断开使CJ1主回路断开,又导致CJ2的控制线路断开,最终使CJ2主回路断开,风力电源(abc)完全退出并网系统。因工作要求,需要对负载供电时,可将图8中的K闭合,因F2与风力电源c相断开,使图2中继电器J1断开,其两个常闭触点均由闭合状态转为断开状态,与AVR350发出的指令一样,将风力电源(abc)与
电网解列(程序略) [0025] 10当风力电压高于420V时,图6AVR420发出指令,输出电压为零,继电器J1常闭触点由断开状态转为闭合状态,使W2控制线路形成回路,使W2主回路跳闸断开,使CJ3的控制线路断开,导致CJ3主回路断开,风力电源(abc)停止对输出端Y供电,又因启动电源不能通过W2II,使J3中的常开触点处于断开状态,使J1的控制线路断开,使J1的主回路断开,电力电源(ABC)也停止向输送端Y供电,同时,W1的控制线路通过K3与W2机械联动,使W1的控制线路形成回路,W1主回路跳闸断开,停止向图7中电力电源(ABC)供电,警报电路K2与W2机械联动使K2闭合,发出音响、灯光闪烁。有关人员确定后,断开 K1,停止警报。
[0026] 五.无阻双控垂直风力发电机的意义
[0027] 公里(km)级概念
[0028] 从两千年前的风车,到百年的风力发电,是人类对风能利用的一次飞跃,由简单的机械能运用,转化为电力电源,它的运用范围更加广阔、普及、清洁、便利,但风能利用率一直很低自我保护性差,随着兆瓦级风力发电机不断大型化,风车的直径越来越大,转速越来越慢,对高强度材料和大功率增速机提出了更高的要求,现在大型风力发电机的直径已达二百多米,根据市场需求和风力发电机发展的
进程,直径将出现公里级甚至几十公里级风力发电机。按现思维的设计模式、制造工艺是不可能完成的。无阻双控垂直风力发电机与传统的水平、垂直风力发电机有质的不同,愿此发电机能起到提示启发引领人们设计理念的作用,预计本世纪中叶,公里级风力发电机将横空出世,满足人们对风力发电的渴望要求。 [0029] 本风力发电机的设计原则
[0030] 本着天人合一、自然和谐的原则,最大限度的利用风能,采用分布发电,就地使用的方法,尽量避免甲地发电乙地使用,真正实现风力发电经济效益,特别反对通过电瓶储电或蓄水方式改变风能的突变性、间断性,实践证明,依赖现代技术是可以达到持续供电的目的的,但所发出的电能,每一度电都是亏损的,这是因为违反了风能特性。我们应该遵守和谐至上的原则,风能资源能用多少就用多少,不要过多的强行摄取。风能的突变性和间断性是无法回避改变的,无论我们如何改进风力发电机,风能资源只能作为补充能源,而不能作为常规持续的能源,正因为如此,促使人类把探索的目光及早转向其他能源。