高强度干式再生用CO2吸附剂
阅读：555发布：2024-01-22
专利汇可以提供高强度干式再生用CO2吸附剂专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 是关于干式再生二 氧 化 碳 吸附 剂[dry regenerable CO2 sorbent，以下简称吸附剂(sorbent)]。在 发电厂 等工业单位，利用干式再生吸附技术(dry regenerable sorbent technology)俘获(capture)，在燃烧化石 燃料 时产生后还没排放到空气之中的燃气或因 化石燃料 的转换而产生的燃气(fuel gas){含有氢(H2)和 一氧化碳 (CO)的 合成气 (syngas)或 煤 气(coal gas)}中含有的二氧化碳时所需要的干式再生二氧化碳吸附剂。，下面是高强度干式再生用CO2吸附剂专利的具体信息内容。
一种干式可再生二氧化碳吸附剂，用于发电厂中利用干式可再生吸附技术俘获因化石燃料的燃烧而产生的在被排放到空气之前的二氧化碳或因化石燃料的转换而产生的燃气中含有的二氧化碳，其中组成所述吸附剂的固体原料有，活性组分：可以转换成金属碳酸盐的固体化合物，70wt％以下；载体：可赋予需要的比表面积的固体多孔性非金属物质，70wt％以下；无机粘结剂：包括能够赋予吸附剂强度的水泥、粘土、陶瓷无机粘结剂中的1个以上，70wt％以下；总固体原料组成成分达到100wt％，所述吸附剂按BET法测定的比表面积达到5m2/g以上，多孔性30％以上，二氧化碳吸附能力达到3wt％以上，利用率7％以上，容积密度为0.4g/mL以上，磨损指数在90％以下，适用于流化床二氧化碳俘获工程。
2.如权利要求1所述的干式可再生二氧化碳吸附剂，其中所述流化床为高速流化床。
3.如权利要求1或2所述的干式可再生二氧化碳吸附剂，其中所述活性组分包括周期 表1和2族中碱金属或碱土金属重碳酸盐或者可以转换成周期表1和2族中碱金属或碱土 金属碳酸盐的金属氧化物中的1个以上。
4.如权利要求1或2所述的干式可再生二氧化碳吸附剂，其中所述载体本身具有亲水 性或可使吸附剂具有亲水性，包括氧化铝、二氧化硅、氧化镁、氧化锆、二氧化钛、天然或合 成沸石、硅藻土或碳分子筛中的1个以上。
5.如权利要求1所述的干式可再生二氧化碳吸附剂，其中所述水泥类无机粘结剂为水 硬水泥，至少包括硅酸钙、铝酸钙、石膏中的1种；所述粘土类无机粘结剂至少包括属于菱硫铁矿的膨润土、属于硅镁土或海泡石和高岭 石族的高岭土中的1种以上；所述陶瓷类粘合剂至少包括氧化铝、二氧化硅、氧化锆、二氧化钛、氧化镁陶瓷或陶瓷 溶胶和假勃姆石中的1种以上。
6.如权利要求5所述的干式可再生二氧化碳吸附剂，其中所述粘结剂至少分别包括水 泥类、粘土类和陶瓷类无机粘结剂中的1个以上。
7.如权利要求1或2所述的干式可再生二氧化碳吸附剂，其中所述吸附剂呈半球形，平 均粒度为40-180 μ m,粒度分布为30-500 μ m。
8.如权利要求7所述的干式可再生二氧化碳吸附剂，其中所述吸附剂呈半球形，平均 粒度为60-160 μ m,粒度分布为40-300 μ m。
9.如权利要求1所述的干式可再生二氧化碳吸附剂，其在40-90(TC温度下，用于俘获 分离二氧化碳。
10. 一种制备如权利要求1或2所述的干式可再生二氧化碳吸附剂的方法，所述方法包 括以下几个过程：1)在水中添加固体原料后搅拌，同时制造混合物的过程；2)对混合物进行湿式粉碎、分散，制造泥浆的过程，即磨碎和均化的过程；3)对于泥浆，用喷雾干燥器成型吸附剂粒子的过程；4)对于已成型的上述粒子进行预干燥和煅烧，最终制成吸附剂的过程。
11.如权利要求10所述的方法，其中用喷雾干燥器成型吸附剂的前期阶段还包括将步 骤2)中获得的泥浆制成水溶液泥浆形式，并将浓度调节到15-50衬％的过程。
12.如权利要求11所述的方法，其中所述的制造混合物的过程和制造泥浆的过程具体 包括：1)在水中依次或一次性地添加固体原料，同时用搅拌器或均化器搅拌的过程；2)在水中加入固体原料，搅拌均勻后，使用分散剂分散，以免被凝聚的过程；3)为了消除或抑制在搅拌或均化过程中产生的泡沫而使用消泡剂的过程。
13.如权利要求12所述的方法，其中在以50rpm〜30000rpm进行搅拌的机械搅拌器、 高速均化器、混合器、超声波均质器中，至少选择1个以上的设备作为所述搅拌器或均化器 来混合固体原料。
14.如权利要求13所述的方法，其中所述机械搅拌器是双螺旋搅拌器。
15.如权利要求12所述的方法，其中包括流动调节剂在内的分散剂，具有与水的互换 性，从阴离子型和非离子型表面活性剂中，至少选择1个以上分散剂，根据吸附剂固体原料 重量，添加0.01〜10%。
16.如权利要求12所述的方法，其中为了抑制或去除分散剂产生的泡沫或搅拌产生的 泡沫，从二氧化硅、硅、金属皂、聚醚、聚酯、聚乙二醇、有机磷酸、高级酒精、硫酸脂肪中，至 少选择1个以上的消泡剂，根据吸附剂固体原料重量，添加0. 001〜1%。
17.如权利要求10〜12中任一项所述的方法，其中对于已混合的混合物，从辊磨机、球 磨机、碾磨机、振动球磨机、行星式轧机或玻珠研磨机中，至少选择1个以上的设备进行湿 式粉碎或磨碎并均化，制成分散性良好的胶体泥浆。
18.如权利要求17所述的方法，其中对混合物进行湿式粉碎时，用高能量玻珠研磨机 粉碎固体原料，使平均粒度达到1 μ m以上，很好地分散粒子，从而制造胶体泥浆。
19.如权利要求17或18所述的方法，其中在所述的胶体泥浆中，根据吸附剂固体原料 重量，添加有机粘结剂0. 5〜5%。
20.如权利要求19所述的方法，其中所述有机粘结剂至少选择聚乙烯醇、聚乙二醇或 甲基纤维素有机粘结剂中的1个以上。
21.如权利要求10〜12和16中任一项所述的方法，其中制造泥浆时，在添加有机粘结 剂时根据需要添加分散剂和消泡剂或为了调整泥浆浓度而添加水。
22.如权利要求10〜12和16中任一项所述的方法，其中在制造泥浆的最后阶段或在 喷雾干燥成型之前一阶段实施过滤，清除灰层、干燥的泥浆块，以免影响泥浆的分散性及稳 定性，以及在喷雾干燥成型泥浆的过程中，阻碍或堵塞喷嘴的泥浆喷射。
23.如权利要求22所述的方法，其中在过滤之前或之后，为了赋予泥浆的分散性和均 勻性及稳定性，对泥浆进行老化。
24.如权利要求22所述的方法，还包括将清除杂质的泥浆送到喷雾干燥器上，通过喷 嘴对吸附剂粒子进行喷雾干燥成型的过程。
25.如权利要求24所述的方法，还包括在干燥器上预干燥喷雾干燥成型的吸附剂的过 程，以及煅烧经过预干燥的吸附剂的过程。
26.如权利要求25所述的方法，还包括在110-150°C温度下预干燥已喷雾干燥成型的 吸附剂的过程，以及在350〜900°C温度下煅烧经过预干燥的吸附剂的过程。
27.如权利要求25或26所述的方法，其中采用喷雾干燥成型的吸附剂或预干燥的吸附 剂作为原料，以粒化、挤压、做成丸、蜂窝的方式制造吸附剂。
高强度干式再生用CO2吸附剂
技术领域
[0001] 本发明是关于干式再生二氧化碳吸附剂[dry regenerable CO2 sorbent，以下简 称吸附剂（sorbent)]。在发电厂等工业单位，利用干式再生吸附技术（dry regenerable sorbent technology)俘获（capture)，在燃烧化石燃料时产生后还没排放到空气之中的燃 气或因化石燃料的转换而产生的燃气（fuelgas) {含有氢（H2)和一氧化碳（CO)的合成气 (syngas)或煤气（coal gas)}中含有的二氧化碳时所需要的干式再生二氧化碳吸附剂。
背景技术
[0002] 据分析，二氧化碳是温室气体（greenhouse gas)中的一种，随着化石燃料（fossil fuels)的使用增多，所排放(emission)出来的二氧化碳(carbondioxide)对全球变暖 (global warming)的影响最严重。如果不去控制（control)这种二氧化碳的排放，也有 可能因为全球变暖而给地球环境带来灾难。可以从化石燃料的燃烧中产生的燃气流（gas stream)，即废气（flue gas)和煤气化(coal gasification)产生的合成气（syngas)、因 重整（reforming)天然气而生成的合成气流{通常叫燃气（fuel gas)}中清除二氧化碳。 也就是说，可以从废气或燃气中清除二氧化碳。从废气中清除二氧化碳的方法有湿式化学 吸收(wet chemical absorption)、吸附（adsorption)、隔摸（membranes)、低温蒸溜(low temperature distillation)等方法，但是费用高，所以很难用来俘获（capture) 二氧化 碳，特别是大容量废气中的二氧化碳。
[0003] 从废气中清除二氧化碳的方法有干式化学吸收（dry chemicalscrubbing)。该 方法是采用固体原料，取代湿式化学吸收上使用的液体溶媒（liquid solvent)的技术。 固体吸附剂（solid sorbent)中的活性组分（activecomponent)和二氧化碳在吸收器 (absorber)上产生化学反应后，生成碳酸盐(carbonate)或重碳酸盐(bicarbonate), 在燃气流中清除二氧化碳，而吸附二氧化碳的吸附剂，经过再生器（regenerator or calcinator)上的加热再生，可以反复使用，这种技术叫干式再生吸附技术（dry regenerable sorbenttechnology)0
[0004] 干式再生吸附技术的特征是，首先材料是廉价的，可以回收再利用，在设计适应 性(design flexibility)、环保性、低能量俘获过程的适用性、高效二氧化碳吸附能力 (sorption capacity)和反应速度（reaction rate)等各方面，比起其他技术，是今后可持 续发展开发的领域。
[0005] 本发明是关于干式再生二氧化碳吸附剂[以下简称吸附剂]。在发电厂等工业单 位，对于因化石燃料的转换而排放到空气之中的二氧化碳，利用干式再生吸附技术，在二氧 化碳被排放之前俘获时所需要的吸附剂。
[0006]在美国能源部（United States Department of Energy)赋予 Fan lines 的美 国专利第6，387，337B1 (2002. 5. 14.)中提示一种二氧化碳俘获方法，即在移动床反应器 (moving-bed reactor)上用碱金属(alkali metal)或碱土金属(alkali earth metal)化 合物，在93-1093°C (200-2000° F)温度下通过吸附和再生俘获二氧化碳的方法。这里的吸附剂只是一种将碱金属或碱土金属化合物沉积（cbposit)在载体上的吸附剂。
[0007] 本发明是关于在流化床（fluidized-bed)或高速流化床（transport)吸收器和 流化床或高速流化床再生器上采用固体吸附剂俘获二氧化碳时所需要的吸附剂。要在流 化床或高速流化床工程中，使吸附剂再生后重复使用，关键是吸附剂反应性（reactivity、 吸附能力和反应速度），还有吸附剂的形状和机械强度。当固体粒子（吸附剂）在两个反 应器之间快速循环时，粒子通过碰撞（collision)、磨擦（abrasion)、破损（fracture)或 破裂（crack)等磨成更细致的细粉末（fine powder)。吸附剂的磨损（attrition)分为两 种，一个是根据吸附剂动态的物理磨损，另一个是随着化学反应而产生的体积膨胀/收缩 (expansion/shrinkage) 白勺U学磨损。
[0008] 为了最大限度地降低磨损，提高强度，要通过各种方法对吸附剂进行成型加工。这 种复合吸附剂（composite sorbent)的多孔性，即气孔特性及比表面积（specific surface area)等组织结构（morphology)与整个反应速度息息相关。关键是，尽量扩大与CO2进行 实质性反应的活性组分利用率（utilization)，同时尽可能降低因磨损造成的损失。但是由 于增强吸附剂强度相对降低反应性的特性，关键是开发同时满足这种特性的吸附剂。固体 吸附剂应满足下列条件。1)吸附能力（sorption capacity)高，反应速度（sorption rate) 快；2)满足废气或燃气流条件；3)清除CO2，达到低浓度；4)俘获的CO2纯度高。为了用于 适当的工程中，应具有物理化学强度（耐久性）高、可以再生且适合工程的流动特性（flow character)0
[0009] 高反应性，特别是吸附能力，将减少必要的吸附剂量，节省处理及再生费用 (regeneration cost)，从而减少投资费和运营费。现有的一般俘获方法，需要压缩或冷却 废气流，最好采用废气条件下能够俘获二氧化碳的方法。另外，可在废气流中清除CO2，达到 低浓度，从而提高清除率，如果再生过程中来自吸附剂的气体只要是C02，那么俘获过程会 更有效。
[0011] 固体活性组分有，可适用于废气或燃气的碱金属（200°C以下可以使用）和可用于 高温的碱土金属及各种混合氧化物（mixed oxides) (200-900°C )等。
[0012]美国专利第 6，280，503 Bl (2001. 08. 28.)中，提示了用沉淀法（precipitation method)制造的碳酸碱金属助催化剂（promoter)和含氧化镁（MgO)的吸附剂 (adsorbent)，在300-500°C下吸附二氧化碳的方法。
[0013] 日本东芝(Toshiba)注册的美国专利第6，387，845B1 (2002. 05. 14.)中，提示 了利用混合氧化物硅酸锂（lithium silicate)吸附剂或硅酸锂和碳酸钾（potassium carbonate)混合粉末吸附剂，在500°C温度下清除二氧化碳的固定床过程。
[0014] 联合技术公司（美国，United Technologies Corporation)注册的美国专利第 5，079，209 (1992. 01. 07)、第 5，091，358 (1992. 02. 25.)和第 5，480，625 (1996. 01. 02.)是关 于以氧化银（AgO)为基本沉积（impregnation)物的吸附剂，该专利提示了引进活性组分、 载体、无机盐粘合剂（inorganic saltbinder)、助催化剂（promoter)概念，在常温下吸附 并俘获二氧化碳，大约160-250°C温度下还可以再生，但是没有提示了 CO2吸附能力。6[0015] 虽然有别于本发明的吸附剂，但是据说该方法以在常温下使用吸附剂 (adsorbent)为目的，载体中沉积胺。
[0016] 联合技术公司（美国，United Technologies Corporation)注册的美国专利第 5，492，683(1996. 02. 20.)和第 5，876，488(1999. 03. 02.)中，提示了 采用沉积液态胺的固 体吸附剂（solid adsorbent)，能在常温下清除二氧化碳的方法。
[0017]联合信号公司(Allied Signal Inc.)注册的美国专利第 4810266 (1989. 03. 07.) 中，提示了采用在碳分子筛（carbon molecular sieve)沉积胺的固体吸附剂（solid adsorbent)，在常温下清除二氧化碳的方法。
[0018] 上述注册专利，都是关于主要在载体沉积活性组分的吸附剂或活性组分本身，所 以不适用于固体吸附剂粒子在吸收和再生这两种反应器之间连续快速地循环，同时俘获分 离二氧化碳的流化床或高速流化床工程，而且不具备适用于CO2的俘获分离的形状和性能， 并非经济实用的方法。
[0019] 本发明的特征是，将由活性组分（active component)和载体（support)、无机粘 结剂(inorganic binder)组成的基本吸附剂成分，在水中混合分散(dispersion)后形 成泥浆（slurry)，并在喷雾干燥器(spray dryer)上成型，制成吸附剂颗粒(particle), 经过煅烧（热处理，calcination)后，在流化床或高速流化床反应器上，40_11(TC温度下 进行CO2吸收反应（carbonation)，在80-200°C温度下进行再生反应（regeneration or calcination)，制成可反复使用的干式再生吸附剂。另一个特征是，这种制造技术也可以直 接用来制造满足200°C以上高温条件的吸附剂。
[0020] 本发明是关于二氧化碳俘获用吸附剂的制造及其制造方法，其吸附剂配方 (sorbent formulation)的特征是，在一定量的水中添加分散剂后混合，添加活性组分碳酸 M (alkali metal carbonate) ^MMWM, (alkali metal bicarbonate), Miit1E^ 的活性组分在水中溶解。在这一混合水溶液中，添加并混合比表面积（BET)大的载体，如陶 瓷（ceramic)、沸石（zeolite)、碳分子蹄(carbon molecular sieve)等载体或这类复合 载体（compositesupport)，还要添加水泥类（cement-like)、粘土类（clay-like)、陶瓷类 (ceramic-like)无机粘结剂(inorganic binders)或这类无机复合粘结剂(a combination ofinorganic binder)，制成高浓度混合泥浆。然后用高能研磨机（high energy mill)粉 碎（comminution)和分散原料粒子，制造稳定的泥浆后，清除异物（灰尘、干燥的泥浆块或 杂质），再用喷雾干燥器使吸附剂成型（forming)。
发明内容
[0021] 本发明的第一个目的是提供可再生的吸附剂（regenerable sorbent)。首先，本发 明是关于干式再生二氧化碳吸附剂，在发电厂等工业单位，对于因化石燃料的转换而排放 到空气之中的二氧化碳，利用干式再生吸附技术在排放之前俘获这种二氧碳。这种吸附剂 具有适合用于流化床或高速流化床CO2俘获工程的形状（shape)、粒度（size)及粒度分布 (size distribution)、强度(mechanical strength or attrition resistance)及反应f生 (reactivity)0
[0022] 本发明的第二个目的是提供固体吸附剂。为了生产具有适合用于流化床或高速 流化床工程的形状、粒度及粒度分布且可以流动的固体吸附剂粒子，采用喷雾干燥技术(spray drying technology)，以接近球形的形状（semispherical shape)提供平均粒度 (average particle size)为 40-180 μ m，具体达到 60-160 μ m，而粒度分布为 30-500 μ m， 具体为40-300 μ m的固体吸附剂。
[0023] 本发明的第三个目的是提供一种吸附剂。该吸附剂选择性地与二氧化碳进行反 应，是在燃气流中可有效俘获（capture) 二氧化碳的物质，它含有可以转换成碱金属或碱 土金属碳酸盐或重碳酸盐或这类碳酸盐的5_70wt% (重量比）活性组分。
[0024] 本发明的第四个目的是提供一种吸附剂。这种吸附剂是一种比表面积大的载体， 它使活性组分在吸附剂粒子内均勻分布（uniform distribution)以提高反应性，并具有可 吸附或吸收反应所需的水分的特性。它本身具有亲水性（hydrophilic)或可使吸附剂具有 亲水性，是含有氧化铝（alumina)和二氧化硅（silica)等陶瓷类（ceramic)、天然或合成 沸石(natural or synthesized zeolite)或碳分子(carbon molecular sieve, carbon nano tubes) 5 〜70wt% 的吸附剂。
[0025] 本发明的第五个目的是提供一种吸附剂。为了适用于流化床高速流化床的二 氧化碳俘获工程，含有5〜70衬％无机粘结剂，为硅酸钙（calcium silicate)和铝酸钙 (calcium aluminate)等水类^£|几辛占结齐Ll (cement—like inorganic binders)、|^汗写土 (bentonite)和高岭土 (kaolin)等粘土类无机粘结剂(clay-like inorganic binders)、 氧化铝溶胶(alumina sol)和硅溶胶(silica sol)以及假勃姆石(pseudo-boehmite)等 陶瓷类无机粘结剂（ceramic-like inorganic binders)等吸附剂赋予强度。
[0026] 本发明的第六个目的是提供泥浆制造方法，以达到上述第一个目的。这是对以 上述第三〜五个目的中所述的吸附剂组分为基本成分的吸附剂原料进行喷雾干燥的前 期阶段，将基本原料与溶媒（solvent)即水和分散剂（dispersant)和流动调节剂（flow control agent)、消泡剂(defoamer)、有机粘结剂(organic binder)等有机添加剂 (organic additives)进行均化（homogenizing)，用喷雾干燥器可使吸附剂成型，从而制成 泥浆的方法。
[0027] 本发明的第七个目的是提供有机添加剂的使用方法和粉碎方法。在上述第六 个目的的泥浆制造阶段，高浓度碱性电解质水溶液（highconcentration of alkaline electrolyte aqueous solution)中，将原料粒子粉碎(comminute)分散成纳米粒子(nano particle)大小（disperse)，并使它保持稳定（stabilize)。
[0028] 本发明的第八个目的是提供泥浆制造方法。制成分散性良好、稳定、具流动性且浓 度为 15wt%〜50wt%的泥楽(well dispersed，stable and free-flow slurry)后，为了 赋予喷雾干燥成型的颗粒（green body)以强度，根据固体原料总重量，添加分散剂和流动 调节剂(flow control agent) 0. 01〜IOwt%、消泡剂0. 001〜Iwt%、有机粘结剂0. 5〜 5wt%。
[0029] 本发明的第九个目的是提供用喷雾干燥器对泥浆进行成型，制成吸附剂颗粒后， 对该吸附剂颗粒进行预干燥、热处理（煅烧）的方法。
[0030] 本发明的目的是提供干式再生吸附剂及其制造方法。该技术适用于大量的CO2俘 获技术，即对于发电厂、炼铁厂、石油化学、水泥产业等大规模燃烧设备上产生的二氧化碳， 进行有效的分离俘获，抑制CO2被排放到空气中，终究解决全球变暖等环境问题，还适用于 既经济实用、能量消耗又低的二氧化碳俘获工程。[0031] 本发明的干式再生吸附剂大部分都是碱和碱土金属，价格低廉，而且可运用的温 度范围也是发电厂废气温度范围200°C以下，不需要提供另外的热源。因此，采用干式再生 吸附剂的CO2俘获处理技术，可同时解决节省费用和能量等两个问题。
[0032] 本发明的特征是，固体吸附剂粒子（free flow solid sorbent particles)具有 适合流化床或高速流化床工程的形状、粒度及粒度分布的可流动的特性，为了制造与二氧 化碳进行有效反应的固体吸附剂，采用喷雾干燥技术制造吸附剂。具体是关于二氧化碳吸 附剂制造方法及其过程，其中吸附剂的制造包括两个过程。一个是为了用喷雾干燥器使吸 附剂成型，通过固体吸附剂原料的组成成分（composition)以及这些固体吸附剂原料的配 比（formulation)及均化（homogenizing)，在水中添加调节固体原料、粒子分散及流动性 所需的分散剂、泡沫抑制剂（消泡剂）、有机粘结剂等有机添加剂，制成泥浆后，对泥浆进行 喷雾干燥成型的过程，另一个是对成型的吸附剂进行煅烧的过程。
[0033] 固体吸附剂原料由活性组分、载体、无机粘结剂组成。
[0034] 活性组分是选择性地与二氧化碳进行反应，在燃气流中有效地俘获分离二氧化碳 的物质，是可以转换成属于周期表1和2族的碱金属或碱土金属碳酸盐或重碳酸盐或这类 碳酸盐的活性组分，其特征是在总固体原料中占5〜70wt% (重量比），具体达到10〜 50wt%。活性组分是在燃气流中与二氧化碳及水进行反应后可生成金属重碳酸盐（MHCO3) 或与二氧化碳进行反应后可生成碳酸盐（carbonate)的金属碳酸盐（metal carbonates)、 金属重碳酸盐（metal bicarbonates)、金属氧化物（metal oxides)，本发明并不限制合成 原料或天然原料，但是适宜本发明的活性组分纯度为98%以上。
[0035] 本发明的一个特征是包括一种比表面积大的载体，它的特性是使活性组分在吸附 剂粒子内均勻分布并提高反应性，还可以吸附或吸收反应所需的水分，而且自身具有亲水 性或可使吸附剂具有亲水性。这种载体有，氧化铝和二氧化硅等陶瓷类（ceramics)、天然或 合成沸石（natural or synthesized zeolite)、娃藻土（Celite or diatomaceous earth) 或碳分子蹄(carbon molecular sieve or carbon nano tubes),在总固体原料中占5〜 70wt%，具体达到15-40wt%。在这些载体对象中，用于本发明的载体是硅藻土（Celite)、 沸石即分子筛 13X(molecular sieve 13X,Tricat Zeolites GmbH Zeosorb 13Xpowder)或 氧化铝（Versal G Alumina powder)。其中，Zeosorb 13X 的 SiO2 含量为 45. 4wt%，SiO2/ Al2O3摩尔比(mol ratio)为2. 5%，比表面积达到733m2/g。氧化铝的Al2O3含量为99. 8%， 比表面积为 150m2/g(VGL-15)或 250m2/g (VGL-25)。
[0036] 为了使吸附剂具有强度，可采用的无机粘结剂有硅酸钙和铝酸钙等水泥类无 机粘结剂、膨润土和高岭土等粘土类无机粘结剂、氧化铝溶胶和硅溶胶以及假勃姆石 (boehmite)等陶瓷类无机粘结剂等，其特征是在总固体原料中占5〜70wt%，具体达到 10-50wt%o
[0037] 用于本发明的水泥类无机粘结剂没有特别的限制，适宜本发明使用的水泥类无机 粘结剂有水硬水泥（hydraulic cement)中的波特兰水泥（Portlandcement)(或无水硅酸 f丐，anhydrous calcium silicate)。
[0038] 用于本发明的clay-like binder (粘土类粘合剂），并不特别限制天然、加工 或合成的，但是适宜本发明使用的粘土类粘合剂是属于菱硫铁矿（smectites)和高岭石 族（kandites)，是在水溶液中具有可塑性特征的钠般土（sodium bentonite)或高岭土(kaolin)。
[0039] 用于本发明的ceramic-like binder (陶瓷类粘合剂），其特征主要是分散成 纳米粒度或在水中分散成纳米粒度，有氧化铝、二氧化硅、氧化锆、二氧化钛（titania)、 氧化镁（magnesia)等ceramic powder (陶瓷粉末）或ceramic sol和假勃姆石 (pseudo-boehmite)。
[0040] 在本发明中，用于固体原料均化的有机添加剂，其特征是由分散剂或分散剂之 一的泥浆流动调节剂、消泡剂和有机粘结剂组成。如果仅仅是将固体原料添加到水中， 那么可塑性低且难以分散，所以很难混合及制造胶体泥浆。如果超细粉碎的话，也会使 微粒互相粘结，造成凝聚现象，从而降低粉碎效果。在纳米领域（大约10nm-5000nm)，固 体粒度分布必须使用分散剂。用于本发明的分散剂特征是，采用阴离子型（anionic)、非 离子型（nonionic)、阳离子型(cationic)和两性(amphoteric or zwitterion)分散剂 (dispersant)或这类分散剂的组合，适用于制造15_60wt%高浓度泥浆。具体本发明的特 征是，采用非离子型和阴离子型分散剂，要有良好的互换性。可用于本发明的非离子型表 面活性剂没有特殊限制，但是适合用于本发明的非离子型分散剂有DuPont或3M氟表面活 性剂（fluorosurfactant)。在本发明中非离子型分散剂的特征是，总固体原料100中占 0.01-0.3%。用于本发明的阴离子型分散剂没有特别限制，但适宜本发明使用的有多羧酸、 多羧酸胺、多羧酸胺盐或多羧酸碳酸钠。在本发明中，阴离子分散剂的特征是总固体原料 100 中占 0. 1 〜10%。
[0041] 用于本发明的消泡剂特征是，可以消除使用非离子型和阴离子型分散剂及有机粘 结剂的泥浆气泡，有金属皂系和聚酯系非离子性表面活性剂。本发明的消泡剂在总固体原 料100中占0. 001〜1%。
[0042] 本发明的特征是，在泥浆制造阶段添加有机粘结剂，赋予泥浆的可塑性 (plasticity)和流动性，终究为通过喷雾干燥成型粒化的吸附剂粒子（greenbody)赋予 强度，在预干燥及煅烧之前容易处理料坯。适宜本发明使用的有机粘结剂是聚乙烯醇系 (PVA)、聚乙二醇系（PEG)或甲基纤维素（methyl celluloses)系或由它们组合而成的混合 有机粘结剂。本发明的有机粘结剂在总固体原料100中占0. 5〜5%。
[0043] 本发明的特征是包括两个过程，一个是根据组成成分将固体原料添加到水中，混 合均勻后，根据需要添加有机添加剂，并充分混合的过程，另一个是对水中的泥浆粒子进行 湿式粉碎（comminution)，从而达到泥浆的分散和均化的过程。如果使用的原料粒度为几微 米以下，那么也可以省略其粉碎过程。另外，本发明还包括一个过滤过程，清除分散性好、稳 定且具有流动性的泥浆中的异物（灰尘、干燥的泥浆块、大粒原料等其他杂质）。
[0044] 利用上述组成成分俘获二氧化碳的吸附剂制造过程具体如下。对每个原料进行 正确计量后，先考虑泥浆浓度即固体液体比例（以重量比为准），将相当于液体比例的蒸 馏水注入大小适宜的容器内，添加分散剂和消泡剂，混合均勻。完全溶解纯碱等活性物质 后，添加载体，如分子筛13X、无机粘结剂硅酸钙、假勃姆石（pseudo-boehmite)、膨润土等。 在由载体和无机粘结剂混合而成的水溶液中，最后添加重质纯碱等溶解度低的活性组分后 混合。此时，为了赋予泥浆以流动性，使组成泥浆的原料能够完全混合，将所需要的分散 剂或流动调节剂（flow control agent)与消泡剂一并添加。为了防止分散剂使用过量， 泥浆的浓度可以用水调节，此时混合的泥浆浓度为15〜60wt%。在水中混合原料制造泥浆时使用混合器，以便充分混合原料，在本发明中没有特别限制，但是根据原料量可以选用 普通搅拌器(mechanical stirrer)、均质器（homogenizer)、超声波均质器(ultrasonic homogenizer)、混合器(high shear blender)、双螺方宠揽拌器(double helix mixer)等。
[0045] 将上述混合制成的泥浆中含有的固体原料粉碎成Iym以下即纳米大小，然后均 勻分散含有粉碎粒子的全部原料粒子，而被分散的泥浆中的粒子可以根据已添加的分散剂 或流动调节剂等表面活性剂防止凝聚，从而能够制造稳定的泥浆。
[0046] 在本发明中，用湿式粉碎技术（wet milling technique)粉碎（comminution)固 体原料时，可以选用喷气研磨机（air-jet mill)、辊磨机（roller mill)、球磨机（ball mill)、碾磨机(attrition mill)、振云力球磨机(vibratory mill)、行星式轧机(planetary mill)或玻珠研磨机（bead mill)等各种器具或设备，而在本发明中选择高能量玻珠研磨 机(high energy bead mill)。这种高能量玻珠研磨机在转子(rotor)和定子(stator) 之间有间隙，按照体积的60-80%在此填充粉碎介质，可以做到粒子粉碎及泥浆均化。为了 防止磨损给原料造成污染，粉碎介质（media)采用钇稳定氧化锆珠（yttrium stabilized zirconia bead)。用于本发明的珠子是，大小在0. 3mm〜1. 25mm之间且大小一致的珠子。 在本发明中，为了得到Ιμπι以下的粒子，对泥浆进行2次以上的磨碎（milling)或湿式粉 碎（wet comminution)。经过1次磨碎的泥浆，为了第2次磨碎而调节浓度或泥浆的流动 性，后者可以添加流动调节剂（或分散剂）和消泡剂，通过泵送磨碎。
[0047] 根据本发明制造的所有泥浆，在添加有机粘结剂并根据需要添加分散剂和消泡剂 或为了调整泥浆浓度而添加水，调整泥浆特性后经过老化（aging)过程，过滤后清除杂质， 通过泵送到达喷雾干燥器。在本发明中可以使用各种有机粘结剂，但是主要使用了 0. 5-5% 改性聚乙二醇（polyethylene glycol，PEG)。在本发明中没有特别限制最终泥浆的流动性， 可以泵送的任何粘度均可。在本发明中，泥浆粘度达300cP以上，通过泵送到达喷雾干燥器 上。
[0048] 在本发明中，用喷雾干燥器对稳定、均化、分散性良好的流动泥浆进行成型，制造 球形的吸附剂料坯（green body)。喷雾干燥器的运行条件为，吸附剂粒度分布要达到30〜 500 μ m。影响吸附剂粒子的形状、粒度和分布、吸附剂组织（morphology or texture)的有 泥浆浓度和粘度、分散度、泥浆的注入压力和注入量、喷雾干燥器的干燥容量及温度等。这 些变数根据喷雾干燥器结构和雾化器（atomizer)形态而不同。
[0049] 对于本发明使用的喷雾干燥器没有特别限制，但是本发明中的喷雾干燥器是自主 设计而成的。其干燥室（drying chamber)尺寸为高2m和直径lm，包括圆锥形干燥室在内， 长度2. 94m,是用电热器进行干燥的喷雾干燥器。上述喷雾干燥器，利用其上部转轮雾化 器(Rotary Wheel Atomizer)或离心喷嘴(a centrifugal pressure nozzle),以直流方 式（co-current)进行喷雾干燥，同时利用其下部离心喷嘴，以逆流方式（counter-current fountain configuration)进行喷雾干燥。在本发明中，为了在上述喷雾干燥器上平均粒 度达到约40-180 μ m，增加干燥器内部喷射而出的粒子的停留时间，利用喷雾干燥器下部的(Centrifugal Pressure Nozzle) ^Stffi(Counter-Current Fountain Configuration)的喷雾模式。代表性喷雾干燥器的运行条件是，注入压力6_30kg/ cm2(10kg/cm2)，离心喷嘴内径0. 51mm，喷雾干燥器入口温度260_300°C，喷雾干燥器出口温 度 90-150°C。[0050] 以喷雾干燥成型的方式制作而成的吸附剂料坯，在110〜150°C通风干燥器上干 燥2小时以上。已干燥的料坯在空气中以2°C /min的升温速度，在350-1000°C温度下煅烧 2小时以上，最终制成吸附剂。具体本发明是在350-850°C温度下煅烧2小时以上。在本 发明中，通过煅烧过程能够有效清除溶媒和有机添加剂，在200°C和500°C温度下分别保持 1〜2小时左右后，升温至350-850°C。
[0051] 下面通过实施例具体说明本发明的各种特征，这些实施例都是证明本发明的例 证，但并不限制本发明。
具体实施方式
[0052]【实施例1】
[0053] 本实施例是关于制造吸附剂的实施例，共2kg固体原料中，其组成成分比例为 活性组分即纯碱(soda ash) (Na2CO3) 20-50 %，载体即硅藻土（Celiteor Diatomaceous earth) 0-20 %，无机粘结剂50-60 %。在水中依次或一次添加原料，使泥浆浓度达到约 35%，还添加分散剂、消泡剂，以10000-25000rpm能够搅拌的乳化搅拌器（homogenizer)进 行混合。混合泥浆（mixed slurry)经2次使用high energy bead mill (高能量玻珠研磨 机）制造colloidal slurry (胶体泥浆）。在胶体泥浆添加约1. 25wt%的聚乙二醇（PEG) 有机粘结剂（Sarmopco Korea，HS-BD-20A)，搅拌均勻后，进行2小时以上的老化，通过过滤 清除杂质。最终泥浆浓度达到约28〜32衬％左右，进行喷雾干燥。将这样成型的吸附剂 料坯（green body)，在干燥器上，120°C温度下进行2小时以上的预干燥，在熔炉（furnace) 中650°C温度下煅烧2小时以上，制成吸附剂。在达到煅烧温度之前，200°C、40(TC和500°C 温度下停留1小时左右，升温速度约5°C /min。这样制成的吸附剂，根据活性组分量分别以 A、B和C标注。
[0054]【表1】中简单描述了在载体上采用硅澡土的吸附剂组成成分和泥浆特性。
[0055]【表1】采用硅藻土的吸附剂组成成分和泥浆特性
[0056]
[0057]【实施例2】
[0058] 为了制造干式再生高比表面积吸附剂，采用了类似上述【实施例1】中吸附剂B的 组成成分。只是用分子筛13X(733m2/g)作为载体，计量出总固体原料15kg，制成了吸附剂。
[0059] 在24. 51蒸溜水中添加非离子型分散剂（3M Florad Fluorosurfactant FC4430)5g 和消泡剂（Sannopco Korea, NOPCO NXZ) 2ml，用 double helix mixer (双螺旋 搅拌器）在2分钟内搅拌均勻。搅拌上述水溶液的同时，慢慢添加4. 5kg纯碱（Na2CO3) (pH =11.04at 27°C)。在上述混合物（mixture)中依次慢慢添加分子筛13X 3kg、假勃姆石 1. 5kg、钠般土 1. 5kg和硅酸钙（CeliteKorea，Microcel C) 5. 25kg。在水中添加所有固体 原料后，大约1小时内搅拌混合液（pH = 10. 8at 24°C )。使用peristaltic pump (蠕动 泵）将上述混合泥浆（mixed slurry)送到高能量玻珠研磨机上，粉碎（comminution)并分 散固体原料。经1次磨碎后，在泥浆中加入7. 51水，用双螺旋搅拌器搅拌均勻后，进行第2 次磨碎。经2次磨碎后的泥浆中加入PEG 420g、水61、消泡剂1ml，用双螺旋搅拌器搅拌均 勻后，用sieve (筛子)过滤，清除othermaterials (杂质或impurities)，24小时以上老 化（aging)泥浆。最终，使泥浆浓度和粘度分别达到约26%和IlOOcP后，用moyno cavity pump输送泥浆，通过喷嘴喷雾干燥成型。已成型的吸附剂料坯，类似于【实施例1】，进行预 干燥和煅烧，制成吸附剂D。但是，最终煅烧是在500°C下实施的。
[0060]【实施例3】
[0061] 为了制造干式再生高比表面积吸附剂，采用了类似于上述【实施例2】的组成成分。 只是使用sodium bicarbonate (碳酸氢钠）（NaHCO3)作为活性组分，计量出固体原料15kg， 制成吸附剂。
[0062] 在蒸馏水291中添加非离子型分散剂(nonionic dispersant) (3M, FC4430)4g 和消泡剂（Sannopco Korea, N0PC0 NXZ) 2ml，用双螺旋搅拌器均勻搅拌2分钟。在上述 混合液中依次慢慢添加硅酸钙（Celite Korea, Microcel C) 5. 25kg、钠般土 1. 5kg、假勃 姆石1.5kg和分子筛13X 3kg。在搅拌上述混合物（mixture)的同时，慢慢添加碳酸氢 钠（NaHC03)4. 5kg。在水中添加所有固体原料后，约10分钟内搅拌混合液（pH = 8. 2at 17°C )。13[0063] 用蠕动泵将混合泥浆送到高能量玻珠研磨机上，一次添加固体原料制成泥浆。对 于经1次磨碎的泥浆进行15小时以上的老化后，进行第2次磨碎。在1次和2次磨碎 过程中，添加水约71。在经2次磨碎的泥浆中添加PEG有机粘结剂（Sarmopco Korea, HS-BD-20A)420g、水31、消泡剂1ml，用双螺旋搅拌器搅拌均勻后，用筛子过滤清除杂 质，同时对上述泥浆进行24小时以上的老化。在泥浆中添加阴离子分散剂（Sarmopco DispersantSN-5468)和消泡剂（Sannopco Korea HS-Defoamer 551) 2ml，使泥菜粘度达到 约1200cP，并老化（aging) 15小时以上。用Moyno cavity pump (或偏心泵）输送泥浆，通 过喷嘴喷雾干燥成型。对已成型的吸附剂料坯（greenbody)，类似于【实施例1】，进行预干 燥和煅烧，制成吸附剂E。但是，最终煅烧是在500°C温度下实施的。
[0064]【表2】中简单描述了采用分子筛13X的吸附剂组成成分和泥浆特性。
[0065]【表2】采用分子筛13X的吸附剂组成成分和泥浆特性
[0066]
[0067]【实施例4】
[0068] 采用high surface area alumina(高表面氧化铝）取代【实施例3】中分子筛13X 载体，以纯碱（soda ash or sodium carbonate)作为活性组分，计量出固体原料20kg，制成 吸附剂。
[0069] 在蒸馏水401中添加非离子型分散剂（3M，FC 4430)4g和阴离子型分散剂 (anionic dispersant) (Sannopco Korea，HS-DISPERSANT 6067M)750ml、3 种消泡剂 (Sannopco Korea, N0PC0 NXZ, HS-Defoamer 551, andSN-Defoamer 485)分别为 10ml、20ml 和10ml，用双螺旋搅拌器（double helixmixer)约在5分钟内混合均勻。在上述水溶液中 添加碳酸钠（sodiumcarbonate) (Na2C03) 6kg，用双螺旋搅拌器搅拌均勻，使之完全溶化。在 上述混合物中依次慢慢添加alumina powder (氧化铝粉）9. 6kg、钠般土 1kg、假勃姆石2kg、 硅酸钙（Celite Korea,Microcel C) 1. 4kg，同时用双螺旋搅拌器均勻搅拌混合泥浆。将所 有固体原料添加到水中，约10分钟内搅拌混合物（pH = 10. 74at 23. 5°C )。
[0070] 用蠕动泵（peristaltic pump)将混合泥浆输送到高能量玻珠研磨机上，第1 次研磨固体原料。在经1次磨碎的泥浆中添加51水和6067M 400ml分散剂，增加泥浆 的流动性后，用高能量玻珠研磨机进行第2次磨碎。在经2次磨碎的泥浆中添加PEG有 机粘结剂(Sannopco Korea，HS-BD-20A) 560g、蒸馏水 11 和分散剂 6067M 100ml，用双 螺旋搅拌器混合后进行第3次磨碎。之后用45 μ m筛子对经3次磨碎的泥浆进行真空 过滤（vacuum sieving)，清除杂质，并老化泥浆10小时左右。上述泥浆浓度约29wt%， pH = 10. 56 (26. 5 °C ), viscosity (粘性)为 230，OOOcP (spindle#4,0. 6rpm)。用 moyno cavitypump (或偏心泵）将泥浆送到喷雾干燥器上，通过喷嘴喷雾干燥成型。泥浆的注入压 力为18〜21kg/cm2。对已成型的吸附剂料坯，类似于【实施例1】，进行预干燥和煅烧，制成 了吸附剂F。但是，最终煅烧是在500〜650°C温度下实施的。
[0071]【表3】中简单描述了以氧化铝作为载体的吸附剂F的组成成分和泥浆特性。
[0072]
[0073]【实施例5】
[0074] 类似于【实施例4】，但是采用碳酸钾作为活性组分。
[0075] 在蒸馏水421中添加非离子型分散剂(nonionic dispersant) (3M, FC4430)4g 和阴离子型分散剂（anionic dispersant)6067M(Sannopco Korea, HS-DISPERSANT 6067M) 1100ml、消泡剂 NOPCO NXZ 和 HS-消泡剂 551 以及 SN-消泡剂 485 (Sannopco Korea) 分别为10ml、21ml和10ml，用双螺旋搅拌器(double helix mixer)均勻混合约5分钟。在 上述水溶液中添加碳酸钾（Na2C03)7kg，用双螺旋搅拌器搅拌均勻，使之完全溶化。在上述 混合物中依次慢慢添加氧化铝粉8. 6kg、钠般土 1kg、假勃姆石2kg、硅酸钙（Celite Korea, Microcel C) 1. 4kg，同时用双螺旋搅拌器将混合泥浆搅拌均勻。在水中添加所有固体原料 后，约10分钟内搅拌混合物。
[0076] 用蠕动泵（peristaltic pump)将混合泥浆送到高能量玻珠研磨机上，对固体原 料进行第1次磨碎。在经1次磨碎的泥浆中添加分散剂6067M200ml，增加泥浆的流动性 后，用高能量玻珠研磨机进行第2次磨碎。在经2次磨碎的泥浆中添加PEG有机粘结剂 (Sannopco Korea，HS-BD-20A) 560g、蒸溜水 21、分散剂 6067M 200ml 和消泡剂 HS-defoamer 551 10ml，用双螺旋搅拌器混合后进行第3次磨碎。用筛子（53 μ m)真空过滤经3次磨碎 的泥浆，再用45 μ m筛子进行真空过滤（vacuum sieving)后清除杂质，并对上述泥浆进行 10小时左右的老化。上述泥浆的浓度约29. 64wt%,pH = 11. 31 (21. 2V )，粘性为44000〜 82000cP(spindle#4，1.5rpm)。用Moynocavity pump (或偏心泵）将上述泥浆送到喷雾干燥器上，通过喷嘴喷雾干燥成型。泥浆的注入压力为12〜15kg/cm2。对已成型的吸附剂料 坯，类似于【实施例1】，进行预干燥和煅烧，制成吸附剂G。但是，最终煅烧是在500〜650°C 上实施的。
[0077]【表3】中简单描述了以氧化铝作为载体的吸附剂G的组成成分和泥浆特性。
[0078]【实施例6】
[0079] 这一发明中，用喷雾干燥法测定新的A〜G吸附剂的物理特性有以下分析方法：用 于测定形状的SEM法、用于测定松密度的振实密度计量表（ASTM D 4164-88)、用于计量大 小和粒度分布的尺寸分析器（或筛子）、用于测定比表面积和孔隙空间的标准BET法、以及 用于测定孔隙空间和多孔性的汞孔隙度测定法。
[0080] 在美国材料实验协会ASTM D 5757-95的基础上，流化床使用的吸附剂耐磨度符合 改进的三孔风喷射磨损测试机。如ASTM方法（美国材料试验协会方法）所述，磨损指数 (attrition index, Al)超过5小时达到IOslpm(标准升每分钟）的流量率。磨损指数是5 小时以上产生的细粒含量百分比。
[0081] 在同样条件下，作为参考的新Akzo和Davison FCC(液化催化裂解）催化剂的磨 损指数分别为22. 5%和18. 4%。在流化床CO2俘获过程中，用于输送反应剂的材料低于磨 损指数30%视为合格，或者甚至用于气泡流化床反应堆的磨损指数低于60%时，适合在低 于大气压的管道气体下使用。磨损指数（Al)的下限值表明大量粒子具有良好的耐磨性。
[0082] 这一发明中，A〜G吸附剂的化学反应活性是利用同步热分析仪（Rheometric Scientific STA 1500)来测定的，该同步热分析仪同时具有热解重量分析（TGA)和差示扫 描量热双重功能。
[0083] 在50〜70°C条件下对A〜F吸附剂进行碳酸化作用，在70_100°C条件下对G吸 附剂进行碳酸化作用。在低于120°C的条件下对A〜F吸附剂再生，在100-160°C的条件下 对G吸附剂进行再生测定。用于测定A〜F吸附剂的模拟废气成分（以下均为体积比）如 下：14.4%的0)2、02为5·4%、Η20为10% (规定除外），其余均为Ν2。除H2O为5〜7%之 外，G吸附剂试验也在与A〜F吸附剂相同的模拟废气中进行。用于测试的样品数量为10 毫克。总流速是60毫升/分钟（标准）。再生气体是纯氮气（N2),其流速是标准的60毫 升/分钟。
[0084]【表4】每个吸附剂的物理特性和CO2反应特性
[0085]
[0086] ass hemisphere,半球形；bAPS ：average particle size,平均粒度；cSD :size distribution,粒度分布；dBET :specific surface area,比表面禾只；6AI :attrition index,磨损指数，纯CO2的吸附能力是根据TGA.来测定的^Regenerability用于A〜F吸 附剂在120°C条件下进行测定，并一个用于G吸附剂用氮气（N2) 120-150°C下测定；NC ：接近 完成。
[0087]【表4】中简单描述了本发明中制造的吸附剂A〜G的物理特性和反应特性。这里 的耐磨度是指磨损指数（attrition index，Al)，磨损指数越小，耐磨性就越高。这里的利 用率是指测量每个吸附剂的理论CO2吸附能力的CO2吸附能力百分比，是对每个吸附剂中含 有的活性组分利用率指标。
[0088] 发明的效果
[0089] 本发明提出了利用喷雾干燥技术制造能够直接用于流化床二氧化碳俘获工程的 干式再生吸附剂。尤其是提示了碱性活性物质与载体、无机粘结剂、有机添加剂等一起制成 水溶性胶体泥浆，喷雾干燥成型的方法和制造过程。这些方法易于批量制造，费用相对少， 是有竞争力的技术。特别是工业单位使用的湿式胺俘获技术上，作为活性组分使用的单乙醇胺（MEA，monoethanolamine)与CO2快速反应，但是二氧化碳吸附能力差（如15. 3wt% MEA水溶液的CO2吸附能力约达到3wt%水准，利用率大约30% )。为此将MEA浓度增加至 30. 3wt %，并努力将CO2吸附能力提升至6wt %，但是鉴于MEA的强度腐蚀性，最好使用浓度 在20wt%以下的MEA。本发明中提示的吸附剂D和E，其活性组分含量为20_30wt%，远远 超过了单纯的纯碱（Na2CO3)和重质纯碱（NaHCO3)的CO2吸附能力或对等性能，并全部超过 了湿式胺方法中所期望的6wt%吸附能力。如【表3】所示，如果吸附剂A〜C等吸附剂特 性中比表面积小，那么吸附剂本身吸附（adsorption)反应所需水分的能力差，二氧化碳能 够接触吸附剂活性组分的机会也很小。由于这种特性，关键是在制造吸附剂时，提供高比表 面积和多孔性。
[0090] 如【表3】所示，吸附剂F和G都具备了适用于流化床或高速流化床CO2俘获工程 的物理化学特性。
[0091] 本发明干式再生CO2吸附剂的效果是，作为吸附剂载体，不仅容易接触二氧化碳， 还能赋予可吸附反应所需水分的亲水性和高比表面积的基质（matrix)，利用这些基质进行 成型（forming)和热处理，使载体及活性物质内外结构一致，又使活性组分均勻分布在固 体粒子上。
[0092] 如果将该技术适用于废气中二氧化碳俘获分离工程，那么可以有效清除废气中的 二氧化碳，还能反复使用，而且在流化床工程内，随着快速的固体循环带来的磨损，很少产 生超细粉，可以降低吸附剂的补充次数，其反应性（高吸附能力和快速的吸附速度）和吸附 剂利用率高，从而使用少量的吸附剂，简化（compact)工程，经济实用。
[0093] 尤其是并不注重吸附剂重量，而更加重视体积，设计流化床或高速流化床反应器。 在CO2清除率（the same C02 removal duty)上，吸附剂的容积密度越高，吸附剂的质量 流速（mass flowrate)越快，所以容易控制吸收器上的发热反应，可降低投资费和运营费。 在本发明中，仅凭低浓度的活性组分，其CO2吸附能力也很高，所以随着发热反应抑制固体 吸附剂本身的升温，在流化床工程中固体吸附剂粒子快速循环，同时吸附俘获燃气流中的 C02，容易控制吸收器温度。
[0094] 将天然或合成碳酸碱（M2C03，M = Na or K)直接用于工程时，可能出现各种问题 (腐蚀性、下游工序的沉积），但是在本发明中，这些活性物质是将载体和无机粘结剂混合 而成的复合多孔性吸附剂，所以腐蚀性低于单纯的活性物质，相对来说，较少发生由于废气 中的水分而活性组分被涌出，堆积在工程下部，需要中断工程的情况。
[0095] 本发明中使用的原料物质，价格相对低廉，可以节省吸附剂费用。
[0096] 本发明中提示的纯碱吸附剂（sodium-based sorbents)，其再生反应几乎在120°C 以内完结，potassium ash(钾灰）（potassium-based sorbent)也在约160°C以下的温度再 生。所以，利用本发明的吸附剂的CO2俘获工程，能够在废气温度范围即200°C以下进行，不 需要提供另外的热源，同时能够解决节省费用和有效运用能量的两种问题的干式再生用二 氧化碳吸附剂。适用这种技术，在200°C以上的高温燃气流中，也可以俘获二氧化碳。
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