[0040] 尽管柱形帘线倾向于在交叉流动中以非常小幅度振动,但是本发明利用高频振动,典型地具有在10-100赫兹范围内的频率。因此,帘线的振动速度和加速度非常高。当涡流分离频率
[0041] 这些较高振动频率与升高的流速下产生的更高涡流分离频率一起将产生打破潮湿帘线上的
边界层的额外湍流,并由于帘线的高振动速度/加速而增加微粒的扩散沉积以及撞击。撞击过程由微粒和帘线之间的相对速度决定。振动速度和流速一起产生导致更高撞击率的更高有效速度斯托克斯数,如下所述。这可以增加颗粒捕获,无论是否需要对其进行充电,导致电力的显著降低甚至其完全消除,即,排除
变压器/
整流器单元、放电电极以及相应的控制设备、维护等。
[0042] 迁移速度是ESP效率所依赖的关键参数。在传统的ESP中,所述迁移速度非常小,通常只有0.02-0.08米/秒,取决于各个行业的灰尘特性。它们是ESP效率低的主要原因。在本发明中,这些速度不是通过使微粒更快地朝着潮湿帘线移动而是因为帘线朝向微粒快速移动而增加。为了产生这样的速度,使颗粒带电会有所帮助,但这不是必要的。
[0043] 为了增加颗粒捕获效率,帘线在顶部通过供应液体(通常为水但不包括其它介质)保持潮湿。帘线可以由许多可以是亲水性和疏水性的材料制成,因为连续的帘线振动将使
流体沿它们流畅地流动。在没有高压场的情况下,可以允许水滴被剪切掉,而不像传统的电沉降器那样产生短路,从而通过洗涤作用产生更好的颗粒捕获。因此,当不使用充电电极时,可以使用疏水性帘线。而亲水帘线优选与ESP一起使用,即在颗粒带电的情况下使用。
[0044] 在具有彼此相继排列的多排帘线的帘线阵列或束(图1)的情况下,这些传送过程更加复杂并且取决于纵向和传送
节距。在流动方向上的纵向节距为SL且横向节距为ST的情况下,直径为D的帘线的收集效率可以计算为:
[0045]
[0046] 其中N=行数,STn=ST/D,SLn=SL/D,并且单个帘线(柱状物)效率(η)基于转移过程(例如撞击、扩散等)。该阵列可以根据上述公式来设计,以获得最佳颗粒转移。
[0047] 热量转移
[0048] 通过帘线的振动,从气体到沿帘线向下流动的水的热量转移显著增加;通过增加振动幅度和频率以及通过减小帘线直径来增大该热通量。由于可以改变/调整帘线的几何形状(长度、直径、横截面形状)及其物理性质(使用的材料、施加的张力),所以这个数量以及收集的灰尘量也是可以改变的。已知在帘线表面上的每一个点处,热量转移取决于局部
温度以及边界层的温度和速度。总热通量与帘线的总表面积和局部热量转移系数成正比。如果帘线在斯特劳哈尔频率附近摆动,则热量转移效果最佳。
[0049] 高热量转移系数特别存在于高振幅和高频振动处,特别是在涡流卷绕过程的影响最显著的帘线后半部分。这对应于其中v/fD(f是以Hz为单位的帘线频率)和幅度/直径比A/D<0.8的状态。在这种状态下,在帘线后面形成的旋涡具有较短的形成长度(它们在非常接近帘线表面处形成),因此在热量转移和质量转移方面是有效的。
[0050] 在具有彼此相继排列的多排帘线的帘
线束的情况下,有几项研究提供对静止柱状物阵列的热量转移。帘线振动的效果是产生更接近柱状物的涡流,并且在涡流通过靠近柱状物的振动而摇摆的情况下(图4A),热量转移得到增强。现在可以通过调整柱状物的节距和涡流形成长度来优化热量转移,使得涡流影响多个相邻的柱状物(图4B)。
[0051] 水蒸汽运输
[0052] 潮湿帘线振动的一个重要影响是蒸汽从绳索传输的巨大增加。从振动潮湿柱状物到静止潮湿柱状物的质量转移系数的比率由下式给出:
[0053]
[0054] 其中kv是振动帘线的质量转移系数,kst是静止帘线的质量转移系数,A是振幅,D是直径,v是运动
粘度。这个公式由R.Lemlich和M.R.Levy(AIChE Journal,Val.7,p.240,1951)提出,基于他们的实验,他们能够得到660%的质量转移的增加。
[0055] 因此,潮湿帘线振动的效果是在气流进入帘线阵列时立即使气流饱和。同时,热量转移过程将冷却气体,并且流动将变得过饱和,水蒸气将在微粒表面和潮湿帘线上冷凝。可以看出,微粒的冷凝增大将非常快地发生,因此如下所述通过撞击增加它们的捕获。
[0056] 水滴的产生
[0057] 高振动频率、速度以及特别是潮湿帘线的高加速度和气流的高速度的组合预计可以产生从帘线上的水膜剪切掉的液滴。水滴的大小可以通过帘线的表面纹理来调整,它们的大小也将取决于水膜上的剪切力和由流动引起的涡流。这些液滴通过
布朗运动和湍流剪切非常有效地捕获细颗粒。
[0058] 因此,振动沉降器可以起到喷雾室的作用,从气流中捕获颗粒。
[0059] 为了在系统内发生蒸发和冷凝过程,设计将包括具有足够供水的潮湿帘线初始阵列,其可以通过蒸气运输使气体饱和。在这部分,最大的微粒将通过撞击而被捕获。
[0060] 接下来会有一个中间阵列,气体将被充分冷却,开始微粒和潮湿帘线上的冷凝。在这部分,较小的微粒会增大,并且可以参与洗涤有毒蒸气或气体。在这部分VWP的横截面积可以增加,以增加冷凝和洗涤的
停留时间。
[0061] 在最后的部分,微粒将通过潮湿帘线阵列而从高速气流中被捕获。水会发生更多的冷凝;而总的冷凝将有助于从热气体中的热量转移。应该指出的是,潮湿弦将在所有部分中起到洗涤器的作用。
[0062] 流动引起的振动
[0063] 参照图5A和5B所示,对于沿垂直于气体/流体流动的y方向振动的长度为L的弹性支撑的弦/绳索,位移由微分公式描述(RD Blevins:Flow-Induced Vibration,Van Nostrand Reinhold,New York,1990):
[0064]
[0065] 其解是:
[0066] y(t)=Acos(ωvt-φ) (2)[0067] 其中振幅A为:
[0068]
[0069] 其它量为:
[0070] -加速度(米/秒^2)和速度(米/秒)
[0072] ξ-结构阻尼;对于很多物体为1%-3%,即, 且其可以很容易地实验确定
[0073] v-气体速度,米/秒
[0074] D-弦的直径,米
[0075] CL-无量纲提升系数;对
雷诺数范围内的柱状物
[0076] ωn-弦的固有频率,1/s
[0077]
[0078] L-弦的长度,米
[0080] m-弦的单位质量,千克/米
[0081] k-硬度 -相
[0082] ων-涡流脱离频率,1/秒
[0083]
[0084] S-无量纲斯特劳哈尔数;对于圆形柱状物
[0085] 在一组平行柱状物之间流动的情况下,(5)中的斯特劳哈尔数是基于柱状物之间的最大平均速度。如果这个开口是h,使用质量守恒:
[0086]
[0087] 根据(2),振动速度为
[0088]
[0089] 使得沿与气流垂直的方向的最大速度和最大加速度是
[0090]
[0091] 因此速度与涡流分离频率成正比,而加速度可以是非常大的,因为所述加速度与2
所述涡流分离频率的平方成正比,否则为高频。帘线的固有频率为10弧度/秒的数量级,而涡流分离频率高几倍。鉴于气体流动状态,特别是气体流速,公式(4)解释了需要做些什么来增加帘线的固有频率以接近涡流分离频率。在较低的气体速度下,为了增加固有频率,帘线的有效长度可以通过以下方式减小:a)限制帘线不仅在其端部而且在其间的一个或多个位置处运动,或者b)通过悬挂几个短的帘线(带有自己的供水系统),而不是使用单一长帘线。
[0092] 对于仅在两端悬挂的帘线,公式(7),(8)指的是振动弦的中点x=L/2,而在任何其它点处
[0093]
[0094] 因此,最大位移和速度接近弦的中间,并且朝着两端逐渐减小。
[0095] 合理的是假定经过使微粒沉积于其上的振动柱状物(其沿大致垂直于微粒路径的方向振动)之间的微粒的迁移速度与其速度(7)成正比。由于较大的惯性,较大微粒将较不容易通过流动而摇摆(通过移动的柱状物而位移),而较小微粒则会适应流动。
[0096] 帘线直径的典型值为1-5毫米,张力为100-1000牛,帘线长度为0.5-3米,潮湿帘线重量约为5-100g,气体速度为3-30米/秒。
[0097] 通过碰撞、凝结和冷凝造成的微粒增大
[0098] 悬浮在气体中的颗粒物质可以通过多种方式在尺寸方面增大。对于振动沉降器,可以预料两种模式:碰撞/凝结和冷凝。
[0099] 当微粒彼此
接触并发生团聚时,发生碰撞和凝结。在传统的ESP的分析处理中,假定悬浮液中的微粒被充分分离,从而可以忽略它们之间的相互作用。主要原因是微粒之间的气体的粘性力阻止微粒像气体分子一样碰撞,粘性力必须通过范德瓦
耳斯力克服,才能发生碰撞(参考:MK Alam,“The Van Der Waals and Viscous Forces on Aerosol Coagulation”,Journal of Aerosol Science and Technology,Vol.6,pp.41-52,1987)。
[0100] 气体介质中的微粒碰撞率已经被许多研究人员分析过,并且已经表明碰撞可以由于流体流动中的剪切而发生。可以通过比较凝结的特征时间(或时间常数)来评估气流中的碰撞和凝结的意义,其由(参考:SK Friedlander,“Smoke,Dust and Haze,Fundamentals of Aerosol Behavior”,Wiley,纽约,1977)给出。 其中μ是动态粘度,K是碰撞率,k是玻尔兹曼常数,T是温度,Nd是微粒的数量浓度。
[0101] 对于湍流剪切,碰撞率和增大通过湍流能量耗散而被控制,这种湍流能量耗散已经在柱状物尾部被测量过(参考:X.Zhang,W.Zhong,J.Yang和M.Lu,“Dimensional Analysis and Dissipation Rate Estimation in the Near Wake of a Circular Cylinder”,Journal of Applied Mathematics and Physics,Vol.2,pp 431-436,2014)。当气体流速约为16米/秒、ESP中的典型颗粒浓度为3g/立方米时,特征时间在涡流中远小于
1秒。因此湍流剪切作用会促进微粒增大。
[0102] 当气体流变得过饱和时,微粒上将发生冷凝。在潮湿帘线阵列中,这将很快发生,因为振动帘线在气体欠饱和的情况下将高速生成湿气。由于冷却气体的振动帘线的涡流分离,所以也具有高的热量转移率。在含有微粒的气体穿过阵列移动时,它们将根据以下公式(参见Friedlander)通过冷凝而增大:
[0103]
[0104] 其中dp是微粒直径,D是扩散系数,vm是水的分子体积,(Pg-Pd)是气流和微粒表面之间的水蒸气压差。对于冷却到约40摄氏度含约15%水蒸气的典型燃烧废气,增大时间对于小于5微米的微粒而言为毫秒级。从上面的公式中可以看出,更小微粒会更快地增大。因此,以冷凝方式增大将大大增加振动湿式沉降器的微粒尺寸。
[0105] 通过扩散、拦截和撞击捕获颗粒物
[0106] 颗粒捕获是振动湿式沉降器10的目标。没有振动,只有对于较大微粒(大于1微米),捕获才变得显著。潮湿帘线的振动显著改变气流模式——振动弦周围的湍流强度增加,而弦与微粒之间的相对速度也变化。这些现象通过以下机制在颗粒捕获方面产生增强:
[0107] (i)对流扩散:由于期望的流动是湍流,收集效率是雷诺数和施密特数的函数。研究表明,通过
纤维过滤器捕获的颗粒通过振动雷诺数(基于振动峰值速度计算)增强,这导致柱状物纤维周围的扩散强度增加。对于频率为f(Hz)和振幅为A的振动弦,振动雷诺数(Rev)和振动速度(最大值)由下式给出:
[0108] 以及振动速度Vv=2πfA
[0109] Kim等人对纤维过滤器的研究(参考:S.C.Kim,H.Wang,M.Imagawa和D.Chen,“Experimental and Modeling studies of the Stream-wise Filter Vibration effect on the Filtration Efficiency”,Aerosol Sci.and Tech.,40:389-395,2006)示出,利用小到Vv=0.03米/秒的速度,在捕获效率方面提高60%。振动沉降器的振动速度可能相当高;对于1毫米的振幅和2000的频率,这个值是Vv=26米/秒。因此,可以期待通过对流扩散获得高捕捉效率。
[0110] (ii)撞击:由湍流中的撞击产生的颗粒捕获主要由通过以下公式定义的斯托克斯数(Stk)确定:
[0111]
[0112] 其中U是气体流速,D是弦的直径,v是气体的运动粘度,Cc是校正因子(参考:P.Douglas和S.Ilias,“On the Deposition of Aerosol Particles on Cylinders in Turbulent Cross Flow”,J.Aerosol Science,Vol.19(4):451-461,1988),捕获效率随着斯托克斯数的增加而快速上升。在帘线的振动阵列中,斯托克斯数由以下机制增加:
[0113] (a)速度U现在是气体流和振动速度的合成速度。因此,微粒更可能撞击弦。观察这种机制的另一种方式是振动增加拦截面积,因为粒子垂直于振动速度移动。
[0114] (b)斯托克斯数也通过由于每一个弦后面的涡流中的湍流剪切造成的凝结而导致的微粒尺寸增大而增加,以及
[0115] (c)饱和气流在其穿过潮湿帘线的阵列移动时冷凝增加微粒尺寸,从而增加其撞击效率。
[0116]
实施例:台式测试单元,由12英尺长的入口、4英尺的出口和在入口和出口之间的2英尺长的测试部分组成。测试部分容纳两个或八个1英寸厚的筛帘,相隔三英寸。每一个筛帘由30个聚丙烯5毫米绳索(实际上其是穿过孔卷绕的单一绳索)构成,中心到中心距离为10毫米,占地30×12英寸,总面积为360平方英寸=0.23平方米。在相邻的筛帘中的绳索是对齐的,而不是交错的。
[0117] 为了能够对绳索施加可变的张力,在单个绳索的顶部,通过能够向上或向下移动的厚空心梁中的孔来卷绕。绳索的张力为25、35或45磅。
[0118] PVC管被用来输送沿弦流下的水。在所有测试中使用的水量是在所有单元中每一个单元每分钟0.75升。
[0119] 使用SCHENK AccuRate型MOD102M灰尘进给器将浓度为30-70毫克/立方米的3微米飞灰在入口处注入空气中。
[0120] 所有测试均在室温下进行,进气口的空气流速为25英尺/秒。空气/气体被外面的
风扇吸入。
[0121] 使用两个Thermo Scientific MIE ADS-1500微粒监测(PM)单元测量灰尘收集效率,并在第一个单元前20英寸和最后一个单元后20英寸的横截面处取样。在两个横截面的每一个处,在三个点处采集灰尘样本:一个位于中央竖直和水平管道的对称平面的交叉处,另两个位于该点的左侧和右侧的水平中心平面上。然后,PM单元的读数取平均。
[0122] 下表为根据绳索中的张力、利用2个和8个单元的灰尘收集效率结果。
[0123]张力(lbs) 2个单元的效率(%) 8个单元的效率(%)
25 7.55 48.86
35 21.45 60.86
45 7.135 64.18
[0124] 下面的两个表格根据Ramesh Shah和Dusan Sekulic在2003年的“Fundamentals of Heat Exchanger Design”中的
算法计算出压降和
传热系数的结果。它们针对在不同空气速度下的非振动、静止的柱状物计算,假定绳索处于交错位置,并且单元在空气和水温分别为130华氏度和80华氏度下运行。假定绳索的直径为3毫米或5毫米,并且单行和多行的两根绳索之间的相应间隔本身分别为7毫米和10毫米。应该注意的是,由于流体和表面之间的相对运动导致的热量转移和质量转移的增加也伴随着流体中的附加压降。第一个表格给出利用3毫米绳索在不同速度下以水的英寸数表示的压降结果。第二个表格给出对于3毫米和5毫米绳索在25英尺/秒的空气速度下的压降和热量转移系数(h)。
[0125]
[0126]
[0127] 以交错的位置设置绳索将导致颗粒收集效率增加,但压降稍微增加。由于热量转移和质量转移通过增加气体速度和减小绳索的直径而得到增强,使用3毫米绳索代替5毫米绳索,交错排列在八个单元中,预期灰尘收集效率显著高于在刚刚描述的测试中获得的64%。
[0128] 该系统可以与传统的ESP进行比较。假想的常规水平流动湿式ESP具有矩形入口,其横截面与上述测试单元中的横截面相同,即360平方英寸(0.23平方米)。此外,假定ESP在气温140华氏度,水温80华氏度下运行。此外,假定ESP由三个1.5米高和1.7米长的板形成,板之间的距离为0.3米,放电电极在中间。在入口中的25英尺/秒=7.62米/秒(即,ESP中的6.36英尺/秒=1.94米/秒)的空气速度下,流量为Q=3708实际立方英尺/分=1.75立方米/秒。进一步假定电沉降器在收集
粉煤灰的设备中工作,并且粉煤灰迁移速度非常高,w=
0.18米/秒(其典型值为0.03-0.20米/秒)。使用Deutsch-Anderson公式η=1-exp(-wA/Q),可以发现刚刚描述的传统ESP单元具有与安装在其管道中、在室温下(即,在非常不理想的条件下)工作、且不使颗粒带电的体积为30分之一的30×12×8英寸测试单元相比具有相同的效率η=0.64。
[0129] 尽管本发明在不使微粒带电的情况下起作用,但是在某些情况下,本发明可以结合到静电沉降器中。与图1A和1B所示的实施方式不同,ESP中不期望有液体飞溅,因此气体速度降低。
[0130] 此外,帘线由亲水性材料(诸如亲水性
聚合物)形成。以较低的气体速度调整帘线通过具有几条较短的帘线或通过限制单一绳索的运动来减小帘线的有效长度而完成,不仅在顶部和底部,而且在之间的一个或多个位置上。图2示出结合有多个沉降器的静电沉降器。沉降器装置110包括具有流动室14和筛帘组件16的管道12。筛帘组件16定位在流动室14内以限定穿过其中的流动路径18。如图2所示,筛帘组件16可以装置在流动室14内,以协调处理从管道入口20朝向管道出口22流过管道12的废气的三阶段方法。该实施方式利用电极36使微粒带电有助于捕获颗粒。但是,电极是可选的,在大多数应用中不是必需的。
[0131] 根据该示例性实施方式,废气具有多余的热能和多个颗粒和气体排放物,这两者都可以在处理期间从排气中移除和回收。筛帘组件16包括多个筛帘24。与图1A所示的结构一样,筛帘24中的每一个都包括一个或多个细长帘线26,其部分地阻挡沿流动路径18流动的废气并沿其纵向延伸。所述多个筛帘24在其间限定多个间隙28,用于接收从管道入口20流到管道出口22的废气。细长帘线26中的每一个被构造成在第一位置和第二位置之间振动以便在废气流内产生后缘涡流。如图4A所示,后涡流收集与废气一起流动的相对较小颗粒,使得颗粒彼此碰撞形成较大颗粒。进而,颗粒聚结成撞击细长帘线26的较大颗粒,以从废气流中移除。更具体地说,绳索或帘线的间距被设计成使得第一帘线或前方帘线的涡流影响相邻的帘线,如图4B所示。
[0132] 此外,筛帘24被构造成接收液体(诸如水或
碱溶液),使得液体通过重力和/或毛细管作用沿细长帘线26流动。更具体地,细长帘线26由液体可渗透材料形成。由此,经过管道12的多个颗粒和气体排放物(例如,NOx、SOx、CO2和汞)和过量热能积聚在用于处理废气的液体内,所述液体然后被排放到环境。根据示例性实施方式,多个筛帘24从废气中回收颗粒排放物、气体排放物和热能。然而,可以理解的是,任何数量的筛帘24可以以任何数量的装置来使用,并且专用于洗涤和/或回收和去除排放物或热能中的一个或两个。这样,术语“处理”不意图限制本文所述的发明。
[0133] 处理的第一阶段包括位于管道入口20附近的筛帘组件16的第一部分70。因此,处理的第一阶段是处理的第二阶段和第三阶段的上游,所述第二阶段和第三阶段分别包括筛帘组件16的第二部分和第三部分72、74。处理的第一阶段包括筛帘组件16的第一部分70,所述第一部分被配置成经由撞击从废气中去除多个颗粒排放物,并用作洗涤器,同时也从废气中去除热能。与此相对,处理的第二阶段包括电接地的筛帘组件16的第二部分72和靠近筛帘组件16定位的多个放电电极36。所述多个放电电极36被配置成使废气中颗粒排放物带电。接下来,筛帘组件16的第二部分72吸引带电的颗粒排放物,所述颗粒排放物然后积聚在其上以从废气中移除。最后,在处理的第三阶段中,所述多个筛帘24的第三部分74重复处理的第一阶段以最终回收颗粒排放物和热能。可能在筛帘组件16上形成的任何液体和冷凝物可被再循环并重新使用,以用于将来处理另外的废气,如以下更详细讨论的那样。
[0134] 关于所述多个放电电极36,可以理解的是,通过使这些颗粒发射穿过气体离子流动的区域(即电晕),颗粒排放物通常被给予负电荷。更具体地,在放电电极36和接地细长帘线26之间形成
电场,所述接地细长帘线由于液体沿其流动而导电。每一个放电电极36可操作地连接到电源,以便维持放电电极36和作为收集电极的细长帘线26之间的高
电压。因此,可以理解的是,沉降器装置还包括用于产生高压电源的电气设备,诸如高压变压器和整流器。这些和其它部件可以操作地连接到放电电极36和细长帘线26,如
现有技术中目前所了解的那样。替代地,筛帘24中的每一个可进一步包括收集电极,诸如靠近细长帘线26定位的框架构件,所述收集电极可被电接地以吸引带电颗粒排放物。进一步理解的是,电晕也可以带正电荷,并且就此而言,根据本文所述的本发明可以使用任何电荷。这样,本发明并不意在仅限于上面讨论的负电荷。
[0135] 图6和图7示出本发明的另一个实施方式,即垂直流动湿式振动沉降器,其中气流开始于水平流动并变成垂直流动。如图6所示,分离器80包括管道82,所述管道包括水平气体入口84和垂直气体出口86。管道82包括通向竖直管道部分90的水平管道部分88。管道结合有分离单元92,所述分离单元包括与图1和2中的帘线24类似的多个帘线94。这些帘线在管道82的进水口96和侧壁98之间的斜面上被拉伸。
集水槽100位于帘线94的端部,并引导从帘线94落下的水102沿管道82的垂直部分90并穿过水平部分88到达集水槽104。
[0136] 泵106引导水从槽104中穿过
导管108沿箭头110方向回到水源96。如在前述实施方式中一样,再循环液体可首先经过热交换器。因此,在操作中,在空气被引入入口84时,其将经过滴下的水102,这将导致微粒结合在水滴中,形成较大微粒。空气然后将向上经过水平通道90,穿过由帘线94形成的筛帘。被引入入口96的水将向下并穿过帘线94朝向侧壁98流动。在水沿成
角度的帘线向下移动时,其将落入包括多个孔101的槽100中,所述多个孔允许收集的水滴落入槽104中,如箭头102所示。再次,在该实施方式中,帘线94被设计成振动并产生后缘涡流。这是通过相对于穿过筛帘组件92的气流选择合适的帘线材料、长度和张力来实现的。
[0137] 因此,该实施方式既结合有由箭头102所示的促进较小微粒聚结成较大微粒的水幕,同时提供根据本发明的
振动筛帘组件92。
[0138] 虽然已经通过对本发明的一个或多个实施方式的描述说明了本发明,并且虽然已经相当详细地描述了实施方式,但是它们并不旨在将所附
权利要求的范围限制或以任何方式限制到这样的细节。这里示出和描述的各种特征可以单独使用或以任何组合使用。