Die Erfindung betrifft einen Wellenlängenmultiplexer bzw. Wellenlängendemultiplexer nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.

Die Erfindung betrifft insbesondere optische Wellenlängenmultiplexer bzw. -demultiplexer, die für die optische Nachrichtenübertragungstechnik, insbesondere unter Verwendung von Lichtwellenleitern, anwendbar sind. Ein optischer Wellenlängenmultiplexer bewirkt, daß mehrere optische Informationskanäle, beispielsweise im wesentlichen monochromatisches Licht unterschiedlicher Wellenlänge führende optische Glasfasern, zu einem optischen Informationskanal, beispielsweise ebenfalls einer optschen Glasfaser, zusammengefaßt werden. Ein optischer Wellenlängendemultiplexer bewirkt das Gegenteil, also eine Aufteilung eines optischen Informationskanales, in dem ein Wellenläugengemisch vorhanden ist, in mehrere optische Informationskanäle. Derartige optische Anordnungen verwenden ein wellunlängenselektives optisches Bauelement, z.B. ein optisches Beugungsgitter. Eine Schwierigkeit besteht darin, den optischen Strahlengang der verwendeten Bauelemente, z.B. Beugungsgitter bzw. Glasfaser, möglichst mit einfachen und billig herstellbaren Mitteln im wesentlichen verlustlos aneinander anzupassen.

Aus der DE-OS 31 22 781 ist eine Anordnung bekannt, bei der an einem transparenten Träger, z.B. einem scheibenförmigen Glaskörper, ein Reflexionsbeugungsgitter, mindestens ein optischer Reflektor und ein sogenanntes Faserarray angekoppelt ist, das aus nebeneinanderliegenden Lichtwellenteitern besteht. Die Ankopplung des Faserarrays erfolgt durch eine Zylinderlinse und/oder eine Spiegeloptik.

In einer derartigen Anordnung sind in nachteiliger Weise optische Abbildungsfehler, z.B. Aberration und/oder Koma, vorhanden, die insbesondere zu optischen Verlusten und/oder Überspnechen bei der Nachrichtenübertragung führen. Diese Abbildungsfehler sind beispielsweise besonders störend, wenn das Faserarray aus sogenannten Monomode-Lichtwellenleitern besteht, deren lichtführender Kern einen Durchmesser von einigen Wellenlängen des zu übertragenden Lichts besitzt. Dieser Durchmesser liegt z.B. im Bereich von 5 µm bis 10 µrm und erfordert daher eine sehr genaue Abbildung, wenn die erwähnten Störungen vermieden werden sollen.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, betriebssichere und kostengünstig herstellbare Wellenllängenmultiplexer bzw. Wellenlängendemultiplexer anzugeben, die eine weitgehend verlustlose Ankopplung an möglicherweise unterschiedliche Lichtwellenleiter innerhalb eines möglichst großen Wellenlangenbereichs (möglichst großes "flat top") gestatten dere eine verlustarme Lichtübertragung von dem (den) Eingangslichtwellenleiter (n) auf den (die) Ausgangslichtwellenleiter ermöglichen.

Diese Aufgabe wird gelöst durch die im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 angegebenen Merkmale. Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung sind den Unteranspruchen entnehmbar.

Die Erfindung beruht auf der Erkenntnis, daß die erwähnten optischen Verluste und/oder Störungen im wesentlichen durch die optische Aberration entstehen.

Die Erfindung wird im folgenden anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf schematische Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:

• FIG. 1 bzw. 2 Aufsicht bzw. Seitenansicht eines ersten Ausführungsbeispiels
• FIG. 3 bis 5 schematische Darstellungen zur Erläuterung weiterer Ausführungsbeispiele

Zur Wahrung einer besseren Übersichtlichkeit bezieht sich die folgende Erläuterung lediglich auf Wellenlängendemultiplexer. Bei den entsprechenden Wellenlängenmultiplexern ist es lediglich erforderlich, den optischen Strahlengang umzukehren.

Die Figuren 1 und 2 zeigen ein in einer Fassung gehaltenes Faserarray 1, das aus den Lichtwellenleitern 10 bis 15 besteht. Der mit 10 bezeichnete Lichtwellenleiter dient als Eingangslichtwellenleiter und führt Licht, das die Wellenlängen λ1 bis λ5 enthält. Die mit 11 bis 15 bezeichneten Lichtwellenleiter dienen als Ausgangslichtwellenleiter und führen im wesentlichen monochromatisches Licht, das eine der Wellenlängen λ1 bis λ5 enthält. Das Faserarray 1 ist derart an einem Träger 20 befestigt, z.B. geklebt, daß eine optische Kopplung zwischen dem Faserarray 1 und einem auf dem Träger 20 angebrachten ebenen Wellenleiter 21 vorhanden ist. Der ebene Wellenleiter 21 führt Licht, das durch Pfeile dargestellt ist, zu einem optischen Reflektor 30, z.B. einer reflektierenden Metallschicht, und zu einem ebenen Reflexionsbeugungsgitter 40. Der ebene Wellenleiter 21 besteht aus einer lichtführenden ebenen Kernschicht 22, die den Brechungsindex n_k besitzt, und aus diese umgebende Mantelschichten 23, die den Brechungsindex n_m besitzen. Ist n_k >n , so wird das in die Kernschicht 22 eingestrahlte Licht an den Grenzflächen zur Mantelschicht total reflektiert. Es entsteht eine Lichtführung wie in einem Lichtwellenleiter, jedoch lediglich in einer Dimension. Der Leitungstyp, d.h. ein - oder vielwellige Lichtführung, des ebenen Wellenleiters 21 ist an den Leitungstyp des Faserarrays 1 anpaßbar durch einen entsprechenden Schichtaufbau des Wellenleiters 21. So ist beispielsweise ein Stufenprofil- oder Gradientemprofilwellenleiter herstellbar durch Diffusions- und/oder CVD-Verfahren, die in der Lichtleiter-Technologie angewandt werden. Da das Licht lediglich in dem ebenen Wellenleiter 21 geführt wird, ist die Ausgestaltung des Trägers 20 in weiten Grenzen frei wählbar. So ist es beispielsweise möglich, den Träger 20 aus einem Material herzustellen, das der Mantelschicht 23 entspricht. Alternativ dazu ist es möglich, den Träger 20 als einen sogenannten optischen Sumpf auszubilden, der störendes Licht, z.B. gestreutes Licht, absorbiert.

Bei einem Wellenlängendemultiplexer wird das in dem Lichtwellenleiter 10 ankommende Wellenlängengemisch durch den ebenen Wellenleiter 21 zum Reflektor 30 geführt, dort kollimiert und dann durch den Wellenleiter 21 dem Reflektionsbeugungsgitter 40, z.B. einer geätzten Silizium-Einkristallscheibe, zugeleitet. Das Reflektionsbeugungsgitter 40 zerlegt das Wellenlängengemisch in die einzelnen Bestandteile, z.B. monochromatisches Licht der Wellenlängen λ1 bis λ5, die durch den Reflektor 30 in die Ausgangslichtwellenleiter, z.B. die Lichtwellenleiter 11 bis 15, eingekoppelt werden. Bei einer derartigen Anordnung mit einem sphärisch ausgebildeten Reflektor 30 sind optische Verluste auf die optische Aberration zurückführbar, die anhand der FIG. 3 erläutert wird.

FIG. 3 zeigt einen sphärischen Reflektor 30 mit optischer Achse 31, Brennpunkt F und zugehörigem Krümmungsmittelpunkt M. Das in einem Lichtwellenleiter 10, z.B. dem Eingangslichtwellenleiter, geführte Licht verläßt diesen aus einer Endfläche, die sich im Brennpunkt F befindet.

Nach der Reflexion des Lichts am Reflekton 30 entsteht ein Strahlenbündel, das aus reich genau parallelen Strahlen 32, 33, 34 besteht. Die Strahlen bilden mit der optischen Achse 31 einen Winkel α, der ungleich Null ist. Der achsnahe Strahl 34 ist ungefähr parattet zur oplischen Achse 31, für den Strahl 34 ist der Winkel α daher ungefähr gleich Null. Ein achsferner Strahl 32 besitzt dagegen einen Winkel α, der von Null verschieden ist. Mit 35 ist eine Linie konstanter optischer Phase bezeichnet, auf der die Strahlen 32, 33, 34 senkrecht stehen. Diese Linie ist bei einem sphärischen Reflektor 30 keine Gerade wie bei einem genau parallelen Strahlenbündel, sondern gekrümmt. Werden diese nicht parallelen Strahlen 32, 33, 34 einem Reflexionsbeugungsgitter zugeführt, so besitzen die dort reflektierten Strahlen ebenfalls unterschiedliche Reflexionswinkel. Werden nun gemäß FIG. 1 diese Strahlen durch den Reflektor 30 auf die Ausgangslichtwellenleiter des Faserarrays 1 abgebildet, so ist der Ort dieser Abbildung verschieden für die Strahlen 32, 33, 34 und es treffen möglicherweise nicht alle Strahlen am Ort des lichtführenden Kerns des Lichtwellenleiters auf. Eine derart fehlerhafte Abbildung führt zu störenden optischen Übertragung^pverlusten, zu Übersprechen und zu einer Verkleinerung des Wellenlängenbereiches, in dem Übertragungsverluste möglichst gering sind. Dieser Wellenlängenbereich wird auch als "flat top" bezeichnet. Diesbezügliche Korrekturmöglielikeiten werden in den folgenden Beispielen erläutert.

Beispiel 1:

Bei diesem Beispiel ist der Reflektor 30 als sphärische zylindrisch konvexe Fläche ausgebildet und der Wellenleiter 21 besitzt vor dem Reflexionsbeugungsgitter 40 eine im wesentlichen pl ane Endfl äche 24 (FIG. 1) Dann i s t gemäß FIG. 3 α (32) α (33) ≠ α (34). Gemäß FIG. 4 haben die Strahlen nach der Beugung an dem Reflexionsbeugungsgitter 30 zur optischen Achse 31 Winkel ε (i), = laufender Parameter, die vom Naiguugswinkel δ des Reflexionsbeugungsgitteus 30 abhängig sind. Dabei wird der Neigungswinkel δ gemessen zwischen dem Reflexionsbeugungsgitter 30 und der Normalen 36 zur optischen Achse 31. Die Endfläche 24 ist im wesentlichen parallel ausgerichtet zum Reflexionsbeugungsgitter 30. Die Winkel ε (i) lassen sich berechnen gemäß der Formel ε (i) = δ - sin^-1 ( sin k (i), mit

k(i) = sin^-1((λ/g) - n_k sin (α (i) +δ)). Dabei bedeutet λ die Wellenlänge des Lichts im Wellenleiter 21, g die Gitterkonstaute des Reflexionsbeugungsgitters 30 und n_k der effektive Brechungsindex des Wellenleiters 21. Aus den Formeln geht hervor, daß bei konstanter Wellenlänge λeine Änderung der Winkel ε (i) erreichbar ist, wenn die Gitterkonstante g ortsabhängig geändert wird. Ein Beugungsgitter mit einer derartig ortsabhängigen Gitterkonstanten wird auch "chirped grating" genannt. Ist nun α (i) f α (j) für i # j wie bei einem sphärischen Reflektor, so wird durch eine ortsabhängige Änderung der Gitterkonstante g für alle Strahlen i, das heißt auch für die beispielhaft erwähnten Strahlen 32, 33, 34, erreicht, daß für alle Winkel ε gilt (i) = ε (j) für i ≠ j, also beispielsweise ε (32) = ε (33) = ε (34). Damit ist die Aberration des sphärischen Spiegels kompensiert. Dies ist jedoch keine optimale Kompensation, da im Strahlengang bei der zweiten Reflexion am Reflektor 30 eine erneute Aberration auftritt. Diese erneute Aberration ist berechenbar, z.B. mit Hilfe strahlenverfolgender ("ray-tracing") Rechnungen, so daß eine entsprechende ortsabhängige Änderung der Citterkonstanten g eine vollständige Kompensation ermöglicht. Der optimale Verlauf der ortsabhängigen Gitterkonstanten g ist dann gegeben, wenn sich für eine bestimmte Wellenlänge λ alle Strahlen auf der Facerstirnfläche eines einzigen Ausgangslichtwellenleiters in möglichst kleinem Abstand voneinander treffen. Zur Vermeidung von optischen Verlusten solte diese Bedingung für alle Wellenlängen gelten, die in einem Wellenlängenmultiplexer bzw. -demultiplexer verwendet werden. Durch die Verwendung eines "chirped grating" ist es beispielsweise möglich, bei einem Faserarray 1 mit ungefähr sieben Ausgangslichtwellenleiters, die Aberration auf ein Zehntel ihres ursprünglichen Wertes zu verkleinern. Dieser geringe Wert ist nicht mehr störend, da die derartig korrigierten Strahlen innerhalb des optischen Akzeptanzkegels eines Ausgangslichtwellenleiters liegen.

Beispiel 2:

Wird statt des sphärischen Reflektors ein asphärischer, z.B. ein parabolischer, Reflektor verwendet, so gilt für alle Winkel α (i) (FIG. 3): α (i) = 0. Ganz allgemein wird durch einen parabolischen Reflektor ein vom Brennpunkt F ausgehendes divergentes Lichtbündel so reflektiert, daß alle reflektierten Strahlen zur Achse 31, die durch den Brennpunkt und den Scheitel der Parabel verläuft, parallel sind. Die Phasenfläcle 35 in CIG. 3 ist eben. Nach der Beugung am Gitter verlaufen die reflektierten Strahlen nicht mehr parallel, sondern unter einen Winkel - abhängig von der Wellenlänge - zur Achse 31. Die Strahlen werden vom Reflektor auf die Endflächen der Ausgangslichtwellenleiter fokussiert. Für Strahlen, die jedoch nicht achsenparallel sind, treten auch beim parabolischen Reflektor Abberationen auf, die störend sein können. Zu einer Verringerung dieser Aberrationen kannmit Hilfe von ray-tracing Rechnungen eine optimale Reflektorform berechnet und hergestellt werden, die für nicht störende Aberrationen sorgt bei Berücksichtigung der Beugung und der zweimaligen Reflexion am Reflektor 30.

Beispiel 3:

Die bei Verwendung eines sphärischen Reflektors entstehende gekrümmte Phasenfläche 35 (FIG. 3) wird korrigiert durch eine vor dem Reflexionsbeugungsgitter 40 angeordnete gekrümmte Endfläche 2¹₁ des Wellenleitern 21 (FIG. 1). Bei der Endfläche 24 wird im wesentlichen die Richtung gekrümmt, die in der Ebene des Wellenleiters 21 liegt. Durch die erwähnten "ray-tracing" Rechnungen ist es möglich, die gekrümmte Endfläche 24 so auszubilden, daß im Strahlengang lediglich vernachlässigbare Aberrationen auftreten.

Beispiel 4:

Im Beispiel 3 wurde eine Korrektur der Phasenfläche 35 (FIG. 3) durchgeführt mit Hilfe einer gekrümmten Endfläche 24 des Wellenleiters 21. Alternativ dazu ist es möglich, die Endfläche 24 eben zu lassen und innerhalb des Wellenleiters 21, z.B. innerhalb der Kernschicht 22 (FIG. 2) oder mit Hilfe einer auf einen Teil der Oberfläche des Wellenleiters aufgebrachten Schicht, eine Änderung des effektiven Brechungsindexes des Wellenleiters zu erzeugen, z.B. durch einen Diffusionsvorgang und/oder einen Ionenimplantationsvorgang und/oder ein CVD-Verfahren. Diese ortsabhängigen Änderungen des Brechungsindexes bewirken unterschiedliche optische Wege. Dadurch entsteht ein Wellenleiter 21 mit einer ortsabhängigen Lichtgeschwindigkeit. Diese Eigenschaft wird mit Hilfe von "ray-tracing"-Rechnungen ausgenutzt, um die erforderliche Korrektur durchzuführen. FIG. 5 zeigt ein Ausführungsbeispiel eines ebenen Wellenleiters, dessen lichtführende Kernschicht im Bereich der Endfläche 24 (FIG. 1) Gebiete 50, 51 mit unterschiedlichem ßrechungsindex besitzt. Die örtliche Lage der Begrenzung 52 zwischen den Gebieten 50, 51 ist entsprechend der gewünschten Korrektur hergestellt.

Die Erfindung ist nicht auf die Ausführungsbeispiele beschränkt, sondern auf weitere Beispiele anwendbar. So ist es möglich, Kombinationen der Korrekturen zu verwenden, die in den Beispielen beschrieben sind.