Introduction

On sait que, à cause de l'actuelle crise de l'éner gie.et par conséquent de son haut prix, beaucoup d'initia tives nouvelles ont été prises afin de trouver des sources alternatives et substitutives du pétrole.

Particulièrement importante la recherche dans le domaine des énergies à exploiter pour le chauffage; dans ce secteur, en effet, on dépense une quantité de chaleur équivalente à la troisième part du coût global annuel de l'énergie consommée en plusieurs Pays européens.

L'invention, expliquée ci-dessous, représente un moyen simple d'utilisation des coucher souterraines pour l'accumulation de l'énergie solaire pendant l'été, et même de n'importe quel type de chaleur: les décharges des industries aussi bien que la décharge des installations pour le conditionnement de l'air.

On sait que la chaleur provenant du soleil est puissante et se répand si amplement qu'elle produit une opposition de phase entre sa disponibilité et son besoin effectif. Cela prouve que la chaleur solaire se rend pré cieuse justement lorsqu'elle devient insuffisante; d'autre part, au-delà d'une certaine limite, la chaleur devient dangereuse et l'on doit y prendre garde.

Dans cette situation il est évident que l'unique moyen de rendre utilisable, en grande quantité, l'énergie susdite, consiste à rendre utilisable son accumulation afin de l'utiliser à temps différents par rapport à l'é poque où elle a été captée.

Beaucoup d'efforts ont été faits dans le dessein de parvenir à l'accumulation de la chaleur en grande quantité, mais sans aucun résultat pratique. ( Voir Ingersoll et Zobel: Heat conduction).

Rensegneiment et Principe Fondamental de l'invention.

L'eau représenterait l'élément idéal pour l'accumulation de la chaleur, en raison de sa chaleur spécifique élevée, de sa mobilité et même de son prix bas; mais son utilisation entraînerait la formation d'énormes de- pôts qui sont non seulement très couteux en soi, mais aussi par effet des caractéristiques que l'on devrait leur apporter.

Après avoir examiné les lois qui règlent la transmission de la chaleur, on pourrait aisément conclu re que le procédé le plus économique, pour ce qui concer ne l'accumulation de la chaleur, et même le plus profitable, consiste à utiliser simplement des couches sou terraines (argileuses, sablonneuses ou même alluvionnai res etc.), qui sont suffisamment énergétiques elles-mêmes à l'état naturel, ayant une température de 20-25 degrés environ.

Cela se rend possible par les raisons ci-dessous: 1°) La masse disponible de l'élément d'accumulation est très grande, même si sa capacité thermique spécifique au contraire n'est pas trop élevée. Mais la capacité thermique peut être augmentée en exploitant les couches les plus profondes en général, tenant compte que la masse est utilisée directement sur place. ² °) Un accumulateur placé dans ùn certain volume du sous-sol, peut être considéré isolé thermiquement sur sa surface supérieure en raison de la basse conductivité spécifique des couches de terrain, tandis que, en adoptant des moyens particuliers, ce même accumulateur peut pratiquement être isolé soit latéralement soit dans la surface inférieure.

) Cela dit, une fois qu'on a determiné l'élément qui doit garder la chaleur, le problème à résoudre est constitué par le mécanisme de l'échange thermique.

Mais, le mouvement de la chaleur dans le terrain se produisant lentement, le problème paraftrait se résoudre aisément en disposant d'un certain nombre de puits a grand diamètre (afin de réaliser une vaste surface d'échange) et suffisamment profonds (par conséquent très coûteux) répartis à distance convenable dans la masse de l'accumulateur.

La solution serait en partie adéquate, si elle ne présentait le désavantage d'un coût d'installation excessif surtout pour la réalisation des puits.

La solution du problème apparaît toutefois sans aucune ambiguité tenant compte de la loi physique de l'écoulement de la chaleur en régime stationnaire au cours du temps dans un cylindre creux (soit en entrée, soit en sortie): loi qui est exprimée par la for mule: q_R = 2πλℓΔt/ℓn(r_e / ri où r_e est le rayon du cylindre extérieur, ri celui de la cavité intérieure. Le mouvement de la chaleur à l'intérieur d'un accumulateur se produit en régime. transitoire, mais on emploie la formule susdite (du régime station naire), parce qu'elle s'approche aux conditions-limites. Une fois que l'on a fixé le rayon extérieur r_e de telle formule, on déduit que, si le rayon intérieur change, la quantité de chaleur débitée suit tels chan gements, mais en mesure beaucoup plus réduite; à l'ai de de deux tuyaux enterrés, ayant le diamètre de o,06, on peut obtenir la chaleur d'un puits de 0,70 m. de diamètre.

Cela dit, il est évident qu'un échangeur calorifique formé par de nombreux petits tuyaux enterrés, ne dépasse pas les limites convenables, si l'on considère le bas prix d'enterrement des tuyaux, enterrement qui peut être réalisé par un modeste équipe - ment même si à une profondeur remarquable.

Unité d'échange thermique et accumulateur.

La chaleur parvenue au tuyau enterré verticalement (ou incliné) pourra ensuite être aisément recueil lie par un système d'échange thermique de convection à circulation d'eau. Cet échange pourrait être réalisé au moyen de deux tuyaux.

Dans la Fig. 1) le tuyau qui parvient à l'extré mité inférieure est placé à l'intérieur du tuyau échan geur dans une position à-peu-près axiale; ce tuyau échangeur doit être réalisé, si c'est possible, en matériaux isolants au point de vue thermique car plus l'isolation de telle conduite est élevée, plus haut pourrait en résulter le rendement thermique de l'échan geur.

Le système d'accumulation à grande capacité peut être réalisé à l'aide d'un nombre plus ou moins élevé d'échangeurs unitaires distribués dans la masse de l'accumulateur à la profondeur la plus avantageuse; telle distribution pourrait être effectuée utilisant des mailles carrées ou triàngulaires.

Les tuyaux échangeurs seront ensuite raccordés à une conduite collectrice par groupes, le mieux possi ble, amenant à une circulation qui pourrait être équilibrée à l'aide de vannes réglables placées opportunément. Le système pourra ensuite être contrôlé par pro cédé électronique.

Le chargement de l'accumulateur devra être fait en été, et , à la fin de la saison, pendant l'automne, c'est-à-dire peu de temps avant la phase d'absorption, on pourra, au moyen de la pompe de chaleur, effectuer la saturation de l'accumulateur grâce au prélèvement de chaleur à basse température à l'aide des échangeurs du périmètre et à l'introduction de la chaleur (c'est-à-dire l'équivalent thermique du travail plus la éha- leur de refroidissement du moteur) dans la partie centrale de l'accumulateur.

Telle opération pourrait prolonger la période d'alimentation directe de l'installation, sans intervention de la pompe de chaleur; naturellement les avantages devront être confirmés par l'expérience.

Pour prélever la chaleur d'un seul groupe d'échangeurs il suffira d'envoyer toute l'eau froide provenant de l'évaporateur de la pompe de chaleur à l'extrêmité la plus basse des échangeurs du groupe. L'installation, ainsi articulée, devrait présenter une flexibilité excellente en tout genre de régula= tion; d'autre part on peut interrompre le débit sans déperdition de claleur ; on amene à un nivellement des températures qui prédispose l'accumulateur à améliorer sa capacité de débit.

La disponibilité horaire de chaleur fournie par l'accumulateur se caractérise positivement par sa durée de 24 heures sur 24; alors que la demande s'atténue (suspension nocturne du chauffage) tenant compte de cela et, en même temps, afin de rendre possible l'absorption de la chaleur débitée par les collecteurs solaires au cours de la journée, il suffira d'associer opportunément au système un réservoir hydrique à capacité convenable et à isolation excellente, propre à absorber les pointes jour nalières de la charge thermique (soit en entrée,soit en sortie). Ce réservoir livrera l'excès de chaleur correspondant à l'accumulateur dans les heures qui suivent.

La Fig. ²) représente graphiquement les isochrones réelles d'un accumulateur ayant un rayon de 24 mètres. Les caractéristiques thermophysiques du terrain considéré (argileux, profond, humide) dans le système de mesure: mètres, kg, heures, kcal, sont: λ = 2, γ= 1800; C = 0,222; diffusion: a = 0,005.

Telles isochrones de la température, au long du rayon, sont le résultat de l'équation complète de Fourier suivant les accroissements finis des variables, èt tenant compte que la subdivision du terrain est faite par couches planes.

Ce résultat, obtenu à l'aide d'un calculateur électronique, pendant une période simulée de 6 ans, prouve qu'une barrière thermique se produit près du vo lume d'accumulation, favorisant l'accumulation de la chaleur, même en régime de températures élevées.

Dans la même figure on a indiqué les isochrones maximum et minimum de charge au cours du premier, second et sixième an, respectivement par:

• _al, a₂, a₆, et b₁, b₂, ^b6

A l'aide des simulateurs mathématiques qui cal culent les déperditions thermiques de la surface tota le du volume d'accumulation, il est possible de déduire le rendement du système; c'est-à-dire la quantité de chaleur obtenue dans la phase d'absorption (hiver), qui est exprimée comme quote-part de la chaleur accumulée dans la phase précédente; cette valeur, approxi mativememt de 0,3 à 0,9, augmente sensiblement si l'on utilise une pompe de chaleur durant le temps final de la phase d'absorption, ou autrement en passant des petits accumulateurs jusqu'aux grands; cette valeur augmente encore au fur et à mesure que les années de fonctionnement passent.

Equations fondamentales pour le calcul des installations thermiques thermodynamiques, par absorption de la chaleur du terrain, avec ou sans accumulation précédente.

Les grandeurs fondamentales d'une installation de chauffage thermodynamique sont interdépendantes; c'est-à-dire elles sont liées par des relations grâ. ce auxquelles il est possible de déduire d'une maniè re univoque les inconnues indépendantes.

Telles grandeurs sont: la surface des col - lecteurs solaires S; la chaleur R qui provient du refroidissement du moteur endothermique d'action nement de la pompe de chaleur (qui permet de calculer la consommation du combustible); la puissance moyenne N dégagée par tel moteur durant la période complète de chauffage; la chaleur E réalisable en été grâce aux collecteurs solaires (se rapportant au cli mat de Rome: sept mais d'inactivité de l'installation de chauffage); la chaleur I réalisable pendant les autres 5 mois qui suivent grâce aux mêmes collecteurs: période d'activité de l'installation; la chaleur C de déchargement de l'installation de condi tionnement estival réalisable au condensateur de la pompe de chaleur, fonctionnant à installation frigorifique; la déperdition moyenne de chaleur D de l'immeuble relative à la période d'activité de l'installation; la chaleur T prélevée - le cas écheant- de la charge énergétique propre au sous-sol (la partie-aliquote cédée à l'accumulateur dans le temps d'inactivité de l'installation n'y rentre pas).

Les relations susdites, tenant compte d'une dispersion éventuelle du 10% de la chaleur accumu lée, sont les suivantes:où β représente la partie-aliquote de chaleur fournie par l'installation de chauffage à travers la. pompe de chaleur; étant donné que la partie-aliquo te (1-β) est fournie à l'installation directement par l'accumulateur sans passer par la pompe de cha - leur . Cela peut se vérifier en mesure plus grande dans les installations aérothermiques où la température du fluide (air) n'est pas élevée (30°); r représente l'efficacité de la pompe de chaleur: c'est-à-dire: 1/(( T₂ / T_l - 1) + 1) où T₂ et T₁ sont les températures absolues du flu- i_de frigorigène chez condensateur et chez l'évapora teur.

Le rendement thermodynamique du moteur endo - thermique d'actionnement de la pompe de chaleur a été désigné par 0,3; 632,5 constitue l'équivalent ther mique de HP - heure, et 150 sont les jours d'acti vité du chauffage.

La formule 1) exprime le bilan énergétique de l'accumulateur; la 2) c'est la relation qui lie la puissance moyenne développée pendant toute la période d'activité de la pompe de chaleur, à la quantité de chaleur totale prélevée de l'accumulateur. La 3) exprime la chaleur de déchargement du moteur endother mique de la pompe de chaleur (par refroidissement) en fonction de N.

La puissance maximum de la pompe de chaleur constitue une valeur indépendante de N qui doit être calculée par une relation du genre 2) prenant pour point de départ la demande horaire maximum de chaleur. Si l'on admet que D est une grandeur con - nue, les inconnues sont R, N, tandis que la surface du collecteur solaire S est exprimée par la formule avec l'introduction des rapports suivants: la chaleur solaire est exprimée par S x e où e représente la chaleur que l'on peut obtenir pendant les 7 mois les plus chauds de l'année par un mq. de collecteur; tenant compte de l'efficacité autant que de la favorable inclinaison des collecteurs par rapport à la direction moyenne des rayon solaires la chaleur vaudra - au moins relativement au climat de Rome - 1,1 x 10⁶ kcal.

D'une manière analogue I = S x i = 0,25 S_ x e = 0,25 x 1,1 x 10⁶ x S; et, introduisant deux coefficients k₁ et k₂ qui désignent respe ctivement C et T comme aliquotes de E, les trois expressions permettent de déduire les valeurs des in connues S, R, N, pour n'importe quelle disposition fonctionelle de l'installation (ex. dans le cas où il n'y a pas de conditionnement C = 0, dans le cas où l'on ne relève pas de la chaleur accumulée E = 0 alors que T assume un rang préeminent; dans le cas où il n' y a pas d'alimentation directe entre l'accu mulateur et l'installation thermique: β = 1 etc.

Afin que l'on puisse concrétiser par des éléments numériques et en même temps faire des comparaisons visant à prouver l'économie de combustible, on.a considéré le cas d'un immeuble de 8 étages à Rome: 4 appartements par étage (total 32 unités immobilières) ayant une dispersion de 240.000 kcal / h sous un un saut thermique: Δt = 20°.

Assumant Δt = 10° comme saut thermique saisonnier moyen , on voit que, tenant compte de l'atté nuation ou arrêt nocturne du chauffage, sa valeur ef fective en devient: 8 degrés. Par corséquent le besoin annuel en devient 24 x 150 x 240.000 x 8: 20=346x10⁶ kcal / h.

Partant des équations fondamentales susmention nées, on a obtenu, en 4 cas, les résultats suivantsr 1° cas: supposant le chauffage à eau: température 50° degrés au condensateur de la pompe de chaleur et 4 de grés chez l'évaporateur; r théorique résulte 7, mais on prend la valeur effective 5 ; ce cas prévoit que le 25% de la chaleur de l'accumulateur soit fourni directement à l'installation thermique, c'est-à-dire sans passer par la pompe de chaleur (β= 0,75); dans ce cas le conditionnement de l'air n'est pas prévu (C = 0) et de même on ne présume pas un prélèvement calorifique, de la charge énergétique propre au sous-sol ( T = 0 ); on obtient: N = 13, 408 HP; S =185mq ( 5,7 mq par appartement ); R = 71,20 x 10⁶ kcal. La consommation de gas-oil sera R / (0,7 x 10.200 ) = 9.977 kg.

Dans un système traditionnel de chauffage à combustion, désignant le rendement de la combustion par 0,8, la consommation du gas-oil serait 346 x 10⁶/ ( 0,8 x 10.200 ) = 42, 402 kg; l'économie serait de 32.425 kg, égal au 76%; la chaleur qu'il faut accumu 1er en été est seulement la chaleur solaire de: 1,1 x S x 1,1 x 10⁶ = 223,85 x 10⁶ kcal/. Il est toutefois convenable de prévoir un réservoir hydrique d'absorption des pointes journalières de la demande, afin de déduire la puissance maximum de la pompe de chaleur; la demande horaire maximum - y prévu un arrêt nocturne de l'activité pendant 8 heures - devient.: 240.000 x 16 : 24 = 160.000 kcal / h à laquelle cor respond une puissance maximum de 34,5 HP de la pompe de chaleur.

2° cas: comme le cas précédent, sauf on y exclut que le chauffage direct puisse se produire sans l'in tervention de la pompe de chaleur, c'est-à-dire: β = 1

On a: N = 16,73 HP; S = 173 mq (5,4 mq. par appartement ) R = 88,89 x 10⁶ _kcal; le besoin annuel de gas-oil est de 12,449 kg. et, d'après le critère du cas précédent, l'économie de gas-oil est de 29.953 kg égal au 70%. La chaleur que l'on doit accumuler est celle précédente (solaire estivale) de 223,85 x 10⁶ kcal.

3° cas: Comme le précédent, sauf une installation de conditionnement estival dont la chaleur de déchar gement de l'accumulateur correspond à 1/3 de celle solaire estivale. L'absorption propre à la chaleur du sous-sol (T = 0 ) est exclue et il n'y a pas d'alimentation directe à l'installation (β= I ); on a N = 17,33 HP; S = 134,5 mc; R = 92,07 x 10⁶kcal; consommation de gas-oil 12.895 kg; économie annuelle 29,507 kg. égal au 69%; chaleur que l'on doit accumu 1er 1,1 x 1,1 x 134,5 x 10⁶ x 4:3 = 217 x 10⁶ kcal. Dans ce cas, comme il était facile à prévoir, la surfa ce des collecteurs solaires y est remarquablement ré duite de 185 à 134 mq.

4° cas: Même immeuble, même dispersion de chaleur D, mais sans accumulation de chaleur estivale (c'est-à-dire sans collecteurs solaires), avec absorption de' toute la chaleur du sous-sol. Dans ce cas il faudra employer un liquide intermédiaire qui atteint des températures de 10÷12 degrés négatifs; en outre il faudra adopter une telle disposition des échangeurs propre à permettre le retour en été de la chaleur absorbée. au sous-sol.

Supposant le chauffage à air (t = 27 ÷ 28°), la valeur théorique de r résulte 7,57 et l'on prend la valeur réelle de 5; on a une consommation de gas-oil de 15.406 kg., avec une économie de 20.996 kg. égale au 64%; N = 20,72 HP, T = 233 x 10⁶ kcal, R = 110 x 10⁶ kcal. La puissance maximum de la pompe de chaleur est celle prévue au cas n° 1), c'est-à-dire 34,5 HP.

Calcul de l'accumulateur de chaleur.

On obtient le dimensionnement de l'accumulateur par deux équations fondamentales. La première se déduit de l'égalité entre la chaleur totale que l'on doit ac cumuler: Q et la capacité d'accumulation par le pro duit: γ. c. VΔt (respectivement: poids spécifique du terrain dans son état sur place, désigné par 2.200 kg / mc, sa chaleur spécifiqqe, désignée par 0,2 kcal/ /kg° C, volume accumulateur V, Δ't, saut thermique .que l'on veut adopter (30°), outre la température pro pre au terrain estimée à 25°; on obtient la deuxième égalisant le débit horaire maximum de chaleur q (requis par l'installation thermique) au même débit que l'on peut obtenir de l'accumulateur égal à 2πλ xn 1 xΔ"t / 1 n (r_e / r_i) où λest la conductivité spécifique du terrain en profondeur, prise égale à 2,2 kcal / h x m x degré; n est le nombre des tu - yaux échangeurs; 1 est leur longueur ; Δ"t est le saut thermique minimum actuable - sous lequel on peut demander toutefois le débit maximum de chaleur - r_e le rayon extérieur équivalent du cylindre creux desti né à débiter la chaleur; r_i le rayon du tuyau échangeur qui a été choisi. Δ" t représente le saut ther mique qui peut se vérifier lorsque l'accumulateur est presque déchargé c'est-à-dire - tenant compte du climat de Rome - après le 15 mars.

Considérant les sauts thermiques Δ't et Δ"t en 30° ( et respectivement température maximale de l'accumulateur: 25°+ 30° = 55°), le système de deux équations susdites, après une substitution de varia - ble, se résout dans les expressions suivantes:

• - pour la distribution carrée:
• pour la distribution triangulaire équilatérale: H x exp 829,38 H / q = Qα² / 5761,6 où:α= 0,371 : ^r_e

D'après les exemples précédents, concernant un accumulateur relatif à un bâtiment de 32 appartements à Rome, on trouve que la distance horizontale entre les tuyaux est de m. 3,37.

Si l'on avait à disposition un sous-sol caracté risé par la présence de nappe d'eau, on devrait procéder à cimenter la nappe susdite suivant les techniques utilisées normalement dans ce genre d'opération.

Si le sous-sol est d'origine alluvionnaire, c'est-à-dire caractérisé par un haut pourcentage d'eau libre, mais croupissante, on aurait de bonnes raisons de croire que la réalisation d'un tel accumu lateur se passe sous des conditions nettement convenables; en effet l'eau confère au sous-sol une capacité thermique décidément plus élevée et, en même temps, une dispersion inférieure, étant donné qu'il n'y a pas de transmission par convection et que l'eau possède un coefficient de conductivité spécifique beaucoup moindre que celui du terrain profond (0,6 contre 2); l'accumulateur se réduirait peut être de dimension et l'accumulation saisonnière de la chaleur serait également possible et probablement ameliorée.

L'Installation de chauffage à. basse température et refroidissement estival au moyeh de l'accumulateur

L'accumulateus saisonnier placé dans le sous-sol ayant une grande capacité d'accumulation, doit être servi par une grande surface de collecteurs solaires estivals. Si l'on désire avoir une grande quan tité de chaleur en hiver, on doit garder l'eau d'alimentation des tous les tuyaux échangeurs à la tempéra ture la plus élevée possible, 24 heures par jour du - rant six ou sept mois.

En cas qu'on ne veuille pas réaliser cette con dition, on pourrait avoir également un bon rendement, se servant de petits accumulateurs, à l'aide d'une pompe de chaleur. On pourra de même se passer de la pompe de chaleur, en douant les édifices d'un système de chauffage à basse température.

On a étudié un système particulier de chauffage afin de permettre la pleine utilisation de l'accumulateur. Ce système prévoit une réalisation des parois extérieures et intérieures du battment (en préfa brication) composées par des couches à grande isolation thesmique obtenue par vides, et, caractéristiques es sentielle, il est pourvu de réservoirs plats à circu lation d'eau placés dans l'épaisseur de la parois même. On pourrait ainsi obtenir une grande surface d'échange thermique par laquelle on rend possible un faible débit hydrique dans les réservoirs plats, une basse tem pérature de l'eau en circulation et une inertie thermique de la même grandeur qu'on relève d'habitude chez les constructions traditionnelles, bien que la dispersion thermique soit inférieure de la moitié.

La figure 3) représente une section de la parois extérieure susdite et les couches différentes y figurent selon l'ordre suivant:

• a) structure des supports en béton armé; b) élément de matériau caractérisé par une qualité d'isolation thermique (v. liège, polystirène expansé etc.); réser voirs plats en plastique, ou en tôle pour le chauffage à basse température; réservoirs plats collecteurs solaires (pourvus ou non de vitre antérieur); e) vi des d'isolation ; f) air pour la transmission thermique de chauffage par convection; g) encore de petites couches d'isolation ( feutre ou air) ; h) revêtement intérieur en planches de bois;
• 1) éléments d'entretoisements et de soutien en tôle.

L'installation de chauffage de l'édifice est réalisée par la même eau de circulation des tuyaux échangeurs de l'accumulateur, mais en utilisant deux ou plusieurs réservoirs interposés, respectivement l'un pour l'eau froide et l'autre pour celle chaude. Ne pouvant pas supporter aucune pression, les réser - voirs plats structurés à l'intérieur des parois (de même que les collecteurs solaires), sont alimentés au moyen d'un petit réservoir d'étage à niveau constant, réglé par une bulle d'air. Si le dimensionnement de l'accumulateur est excéssif, on pourrait pro céder au refroidissement estival du batfment, afin de conférer aux pièces une température plus basse et, en même temps, préchauffer l'eau d'alimentation des collecteurs solaires.

Ce type d'installation est représentée dans la Fig. 4) et se compose des éléments suivants: a) réser voir pour l'eau chaude; b) réservoir pour l'eau froide; c réservoir chaud auxiliaire (pour l'accumulation de l'excès de chaleur journalier soit en entrée soit en sortie); d) éventuelle pompe de chaleur; e) évapo rameur et condensateur; g) h) pompes de circulation hydrique de l'accumulateur; e) accumulateur saisonnier nappes à trois voies: pour la circulation hydrique de l'installation thermique (du genre à zone primaire - secondaire); o) pompe de circulation de l'installation de chauffage et refroidissement; p) petit puits de dé chargement de l'eau de retour de l'installation ther mique; q) bassinets d'étages à niveau constant; r) s) réservoirs de chauffage et réservoirs collecteurs solaires structurés dans la parois; t) système colle - cteur solaire indépendant des structures; n) boiler à eau pour un usage domestique; v) particulier du ré servoir structuré et sens de circulation de l'eau; z) éventuel petit électronique central d'actionnement et de réglage. En cas que l'on prévoie aussi le refroidissement estival, on pourrait avoir les trois moyens de fonctionnement ci-dessous:

• - Fonctionnement en hiver: pendant le chauffage la pom pe g) envoie l'eau à l'extrêmité profonde des échangeurs; l'eau montant lentement le long du tuyau se ré chauffe et alimente le réservoir chaud a); l'eau passe ensuite aux bassinets d'étages q) à travers la pompe o) et la nappe à trois voies n). Les bassinets d'é tage alimentent soit les réservoirs plats r) soit les collecteurs solaires s); l'eau rentre ensuite à la conduite de déchargement; et, passant par le petit puits p) par m) et par le réservoir b) elle recommence son cycle.
• - Fonctionnement intermédiaire: au cas où une journée de plein soleil se présente, les collecteurs solaires s) et t) enverraient de l'eau chaude au petit puits p); un thermostat spécial en p), s'élevant la tempéra ture de l'eau à 23 - 25°, entrafnerait la commutation de la nappe n) .qui, au lieu de décharger l'eau en b) la déverserait dans le réservoir de provenance a); dans ce rangement toute la chaleur solaire reçue serait uti lisée immédiatement pour le chauffage de l'immeuble.
• - Fonctionnement estival: au cas que la température de l'eau dans le réservoir chaud a) se soit élevée à cause du déchargement excéssif de chaleur des collecteurs solaires, un thermostat spécial commuterait la nappe n) de manière que les bassinets d'étage soient alimentés par le réservoir froid b) en versant l'eau de re tour dans le réservoir chaud; au-delà d'une certaine limite de température dans ce réservoir, un thermostat spécial fait fonctionner la pompe h) en faisant circuler l'eau dans l'accumulateur saisonnier, qui se met en marche exactement, dans ce cas, dans la phase d'accumulation de chaleur: c'est-à-dire sa performance estivale.

On peut faire intervenir la pompe de chaleur d) , par des thermostats analogues, pour refroidir l'eau du réservoir froid et en même temps pour rechauf fer celle du réservoir chaud.