Multi-layer gradient index progressive lens

この出願は、２００６年１０月２４日に出願された米国仮出願のシリアル番号６０／８５４，４６９の利益を要求する。

本発明は、屈折率勾配型プログレッシブ（累積多焦点）付加（addition）メガネレンズに関する。 そのメガネレンズは、改善された光学特性および広い視野を提供する。 そのメガネレンズは、軸方向に積層され、結合された、連続して湾曲する複数のレンズ部を含んでいる。 複数のレンズ部の少なくとも１つは、レンズの経線に対して横向きに延在する（oriented transverse）屈折率勾配(refractive index gradient)を有している。 その屈折率勾配は、異なった屈折率の視力部同士の間のプログレッシブ中間視力ゾーンとして機能する。 それらの視力部は、相当するレンズの視力部分の屈折力(refractive power)を提供する。 レンズの他の層は、全体的に一定または同じように変化する屈折率を有している。

プログレッシブ付加メガネレンズは、目の調節的な機能が部分的または全体的に失われた状態である老眼の取扱に（management）使用される視覚的補助器具である。 アメリカの視覚委員会（Vision Council）は、複数の視認距離の矯正を提供するように設計されたレンズとして、プログレッシブレンズを提唱する。 その複数の視認距離において、度数（power）は、ばらばらにというよりむしろ連続的に変化する。 プログレッシブレンズの度数の変化は、あるレンズの湾曲面および／または光学物質の屈折率を変化させることで得られる。

多くの屈折率タイプのレンズが、プログレッシブ付加レンズとして使用するために提案されている。 これらのレンズは、屈折力の変化または屈折力の勾配を提供する。 屈折力の変化または屈折力の勾配は、レンズを構成する光学媒体の屈折率変化によって、レンズのプログレッシブ中間視力ゾーンまたはプログレッシブ中間移行ゾーンと称される。 それらは、理論的には、従来のプログレッシブ付加レンズに共通する非回転対象非球面型と関連する非点収差（乱視）を軽減または除去する利益を提供する。

製造に関する問題点と困難性を含むこれらの設計に関連した問題のため、屈折率プログレッシブ度数レンズは商業化されていない。 遠視機能と近視機能の両方の適切な度数を提供するために、光学物質にかなりの屈折率変化量が要求される。 屈折率変化を実現するために提案されたイオン交換法は、好ましくない屈折率プロファイルと、プログレッシブ付加メガネレンズに必要とされる度数変化を満足しないことの両方を提供する傾向にある。 同様に、拡散法によって得られるレンズは、適切な加入度数（add power）を提供していないし、商業的な成功も実現していない。

Naujokasの特許文献１には、多焦点のプラスチック眼科用レンズが記載されている。 そのレンズは、１つの屈折率の主レンズ部と、異なった屈折率の副レンズ部とを有しており、それらの間で一定の屈折率を有している。 プラスチック物質は、等温的にコントロールされた環境（条件）下、単量体液体同士間で構築された界面で、その単量体が徐々に拡散され、そして重合されるというプロセスによって製造される。

まず、このレンズは、遠方視力の性質と近方視力の性質とを提供することができる。 この特許文献１に記載されているパラメーターにしたがったレンズのレイトレーシング（ray tracing）は、相当高いプラス度数の構成が利用されるときにのみ、１ジオプター（diopter）と同等な加入度数を得ることができるということを示している。 その特許文献１に記載される１．５と１．６の屈折率を使用して、４．７１４ジオプターの計算されたプラス度数が、近方視力部における５．７１４ジオプターのわずかに大きい度数を得るために、遠方視力部に必要とされる。 したがって、このレンズは、遠方視力のための高プラス度数矯正を必要とするレンズにのみ有効である。 さらに、円柱度数が記載された処方箋にしたがって、レンズの前表面または後表面が加工されると、円柱度数は変化し、屈折率の変化の結果として、収差の原因となる。

Guilinoらの特許文献２には、多焦点の眼科用レンズが記載されている。 その多焦点眼科用レンズは、遠方視力のために設計されている屈折力を有する遠用部と、近方視力のために設計されている屈折力を有する近用部と、主視線に沿った屈折力が遠用部の屈折力から近用部に連続的に少なくとも部分的に増大する中間部とを有している。 レンズ物質の屈折率は、収差の矯正と屈折力の増大に少なくとも部分的に貢献するように、中間部の少なくとも主視線に沿って変化する。 詳細な説明によれば、左目または右目の前の２つのプログレッシブ眼科用レンズは、遠方視力のための視覚のメインポイント（遠視基準点）ＢＦと、近方視力のための視覚のメインポイント（近視基準点）Ｂｎとを備えている。 さらに、レンズの頂点から遠視基準点または近視基準点の距離ｙ'ＢＦとｙ'ＢＮは、ｙ'ＢＦ＝４．０ｍｍ、ｙ'ＢＮ＝−１４ｍｍの値を有している。

言い換えれば、遠方視力のメインポイントはレンズの頂点の４ｍｍ上であり、近方視力のメインポイントはレンズの頂点の１４ｍｍ下である。 また、詳細な説明に記載されているように、屈折率関数は、ａ）屈折率を変化させることによって、屈折力の増大が主経線に沿ってのみ得られるような、単なる座標ｙ'の関数、または、ｂ）主経線に沿った屈折率の増大だけでなく、主経線上のイメージエラーの矯正も、屈折率の変化によって生じるような座標ｙ'とｘ'の関数、の２つの関数である。 それらはそれぞれ、特許文献２の図４ａ、図４ｂに記載されている。

図４ａに示されるように、屈折率は、レンズの頂点の４ｍｍ上の遠方視力のメインポイントの下から−１４ｍｍの近方視力のメインポイントに向かって減少している。 そして、その−１４ｍｍポイントより下でより大きく減少している。 実際、屈折率は、−１４ｍｍ点の下から−２０ｍｍ点で最も劇的に変化している（６ｍｍにわたって１．５７〜１．５１（０．０６目盛りユニット））。 また、−１４ｍｍ点の上から遠方視力の４ｍｍ点で比較的小さく変化している（１８ｍｍにわたって１．５７〜１．６０４（０．０３４目盛りユニット））。 この意味は、いわゆる近用部が屈折力の最も大きい変化を有していることを示している。

したがって、中間部の定義により適合する。 また、４ｍｍ〜−１４ｍｍの中間部が、屈折力の比較的小さい変化を有していることを示している。 そのため近用部の定義により適合する。 完全に異なった屈折性質を有するレンズは、プログレッシブ眼科レンズのよい光学特質を提供するということが必要とされる。

Guilinoらの特許文献３には、眼科レンズが記載されている。 その眼科レンズは、フロント面と、目に直面する境界面と、変化する屈折率を有している。 そして、そのレンズは、収差の矯正に貢献する。 眼科レンズは、一定の屈折率を有する既知のレベル（level）（ｎ（ｘ，ｙ，ｚ）＝一定）を表面の少なくとも１つのシステムに有することによって区別される。 表面は、それらの表面の法線方向にすべてのポイントで同じ距離離れており（パラレル表面）、フロント面のレンズ頂点と目に直面する面のレンズ頂点とを結ぶ軸と交差する。

この特許文献３には、屈折率変化を有するレンズが記載されている。 その屈折率変化は、レンズの頂点の連結軸の方向にある座標ｚと、連結軸に対して直交する軸の座標ｘ、ｙとの両方に依存する。 そのため、収差を矯正することを許容し、通常の状態でレンズの臨界厚さを最小にすることを許容する。 詳細な説明によれば、勾配は、非点収差および／またはプログレッシブ屈折力に部分的にのみ貢献する表面設計、または貢献しない表面設計で、非点収差および／またはプログレッシブ屈折力を発生させるために利用される。

特許文献３の大部分は、収差の矯正のために、およびレンズの臨界厚さを最小化するために、軸方向の屈折率勾配または修正された軸方向の屈折率勾配の使用を記載する。 偶然にも、プログレッシブ付加メガネレンズのそのような屈折率勾配への使用の言及がある。 そのような設計は、同じ発明者によって、特許文献３の出願日の１年前よりも後に米国に出願された特許文献２に記載されているものにとても似ている。 屈折率がＺ値の増大とともに増大するか減少するかに関し、そのようなプログレッシブレンズは、上述された特許文献２と似たような問題または同一の問題を有している。

Blumらの特許文献４には、屈折率勾配レンズが記載されている。 そのレンズは、分離して利用される、少なくとも３つの異なった層の複合材料を含んでいる。 各層は、異なる屈折率を有している。 それらの層は、遠方から近方を見るとき、広い視覚で自然に視覚が変化する多焦点プログレッシブレンズを提供することを可能とする。 基層と外層との間に配置された移行ゾーンは、分離して利用される異なる移行層または複数の移行層を含んでいる。 その移行層は、基層の屈折率と外層の屈折率との間の中間である効果的な屈折率を有している。 そして、その屈折率は、基層の屈折率と外層の屈折率との幾何平均に近づけることが好ましい。 この移行層は、異なる独特（distinct）な屈折率を有する複数の移行層を含んでいる。

このレンズの発明において、基層、外層、および移行層の屈折率は、それぞれの層で一定である。 多焦点のプログレッシブゾーンを規定する可変厚さの領域は、レンズ設計内に含まれる。 中間屈折率を有する移行ゾーンに使用する技術は、できるだけ目に見えない多焦点のプログレッシブエリアを提供するために使用される。

特許文献４にほんの一例として記載されるように、プレフォーム（preform）が約１．５０の屈折率を有し、外層が約１．７０の屈折率を有するのなら、移行ゾーンの３つの移行層の屈折率は、プレフォームから外層へ進む層として、約１．５４、１．６０および１．６６である。 この発明において、勾配率は、上記において言及した特許文献で、プログレッシブ度数（power）に貢献していない。 むしろ、それらの特許文献の中で、多焦点のプログレッシブゾーンを規定する可変厚さの領域は、レンズ内にある。

Dreherの特許文献５には、２つのレンズブランク間に挟まれたエポキシのような指標変数物質の層で構成された多焦点プログレッシブレンズまたはプログレッシブレンズが記載されている。 エポキシインナーコーティング層（aberrator）は、患者の目の収差と、より高いオーダーの収差を矯正するために構成された視覚ゾーンを有している。 このレンズのインナー層を構成する指標変数コーティングは、レンズのプログレッシブ加入度数（add power）を備えていない。 むしろ、特許文献５に記載されているように、指標変数コーティングは、患者の目の収差を矯正する。 そのレンズは、非球面プログレッシブレンズで典型的な多くの制約を有している。

前述の記載に基づいて、各特許文献の問題と関連する問題を解決し、特に光学的特性を改善する屈折率勾配型プログレッシブメガネレンズを提供する必要性があることがわかった。 その利益は、屈折率勾配を有する多層型レンズから得られる。 その屈折率勾配は、遠用視覚の範囲にわたった視覚化のために必要とされる度数変化を提供する。 したがって、多層型プログレッシブレンズを提供することが、本発明の主な目的である。 その多層型プログレッシブレンズは、プログレッシブ中間視力の領域を提供する屈折率勾配を有する少なくとも１つの層を含んでいる。

本発明の別の目的は、屈折率勾配がレンズの経線に対して横方向に延在する（oriented transverse）（一般的にレンズトップからボトム）屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 その屈折率勾配は、１／２正弦波形または正弦波状の波形にしたがって、徐々に、連続して変化する。

本発明の別の目的は、屈折率勾配を有する一方の層と、患者の処方箋にしたがって得られた表面を有する他方の層との２層を含む屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。

本発明の別の目的は、レンズの遠方視力部と近方視力部との間の屈折率差と度数（power）差とを効果的に増大させるように、２層を含む屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 各層は、屈折率勾配プロファイルと、他方の層と反対の符号（プラスまたはマイナス）の度数とを有している。

本発明の別の目的は、３層を含む屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 隣接する２つの層は、屈折率勾配プロファイルと、他方の層と反対の符号の度数とを有している。 第３の層は、患者の処方箋にしたがって得られた表面を有している。

本発明の別の目的は、２層を含む屈折率勾配を有する屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 各層は、屈折率勾配プロファイルと、他方の層と反対の符号の度数とを有しており、各屈折率勾配部は位置合わせされている（aligned）か、位置合わせされていない（misaligned）かのいずれかである。

本発明の別の目的は、３層を含む屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 ２つの隣接する層は、屈折率勾配プロファイルと、他方の層と反対の符号の度数とを有している。 第３の層は、患者の処方箋にしたがって得られた表面を有している。 各屈折率勾配部は、位置合わせされているか、位置合わせされていないかのいずれかである。

本発明の別の目的は、屈折率勾配プロファイルを有する屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 レンズのすべての層は、連続した湾曲面を有している。

本発明の別の目的は、屈折率勾配プロファイルを有する屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 レンズはプログレッシブ中間視力の幅が限られた通路（width-limited corridor）がなく、プログレッシブ中間視力部と近方視力部はレンズの側面境界まで延在している。

本発明の別の目的は、プログレッシブ中間視力部の高さの範囲で作られてもよい屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 屈折率勾配型プログレッシブレンズは、非球面のプログレッシブレンズに典型的に備えられているプログレッシブ中間視力部より小さいプログレッシブ中間視力部を含んでいる。

本発明の別の目的は、屈折率勾配を有する屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 屈折率勾配型プログレッシブレンズは、屈折率勾配を有する層の表面上の湾曲球面のみを利用する。 そのレンズは、優れた光学特質を提供する。

本発明の別の目的は、屈折率勾配を有する屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 屈折率勾配型プログレッシブレンズは、高いオーダーの収差を矯正し、メガネレンズ用途のために広い範囲の光学的に矯正された型を提供するための１または２以上の回転対象非球面を利用する。

本発明の別の目的は、多数の薄層を含む屈折率勾配を有する屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 各層は、屈折率勾配プロファイルと、隣接する層と反対の符号の度数とを含んでいる。 レンズの厚さは、似たような加入度数（add power）の標準メガネレンズの厚さに匹敵する。

本発明の別の目的は、ダブレットフルネルレンズまたはトリプレットフルネルレンズの型で屈折率勾配を有する屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。

本発明の別の目的は、屈折率勾配を有する屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 フルネル表面の非光学的機能ステップ（光学的に機能しない段部）の傾斜は、患者の凝視角に相当し、それによって、周辺視野において物体からの光線を特に妨害しないようになっている。 したがって、レンズの効率性は増大している。

本発明の別の目的は、屈折率勾配を有する屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 フルネル表面の非光学的機能ステップ（段差）の傾斜は、患者の凝視角のいくつかの角度に相当し、それによって、周辺視野において物体からの光線の妨害を部分的に限定している。 したがって、レンズの効率性は増大している。

本発明の別の目的は、屈折率勾配を有する屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 レンズの形は平面ではなく、むしろ目のように湾曲している。 フルネル表面の非光学的機能ステップ（段差）の傾斜は、患者の凝視角に相当し、それによって、周辺視野において物体からの光線を特に妨害しないようになっている。 したがって、レンズの効率性は増大している。

本発明の別の目的は、屈折率勾配を有する屈折率勾配型プログレッシブレンズを提供することである。 レンズの形は平面ではなくむしろ目のように湾曲している。 フルネル表面の非光学的機能ステップ（段差）の傾斜は、患者の凝視角のいくつかの角度に相当し、それによって、周辺視野において物体からの光線の妨害を部分的に限定している。 したがって、レンズの効率性は増大している。

これらの目的と利点および他の目的と利点は、連続した湾曲（曲率）を有し、レンズの屈折率変化を経てプログレッシブ中間視力および近方視力の増大された度数を得るプログレッシブレンズによって実現される。 このような屈折率勾配の特性と重要さによって、本発明のレンズは、薄い構成で、最小限の非点収差とともに、改善された視覚と高加入度数(high add power)とを提供することができる。

本発明のレンズは、多層型レンズを含む１または２以上の屈折率勾配層を使用する。 屈折率勾配プロファイル（profile）は、レンズの度数の範囲にわたって視界を提供するレンズ領域に相当する。 屈折率勾配は、層の一方の表面から他方の表面にほぼ一定の屈折率を有するレンズの経線（一般的にレンズトップからボトム）に対して横方向に延在する（oriented transverse）。 屈折率勾配は、レンズのプログレッシブ中間部を経て、滑らかに推移する度数変化を提供するのに適した屈折率変化率によって規定される。

屈折率勾配は、一般的に、極小値から極大値（π／２〜３π／２）の１／２正弦波曲線または正弦波状の曲線に従う。 したがって、レンズの遠方視力部の上部から近方視力部の下部までの全体的に垂直方向における屈折率変化の増大と減少の割合は、度数の段階的な増大と段階的な減少とを提供する。 一方、勾配に沿って全体的に直交する方向において、屈折率の変化は実質的にない。 勾配率プロファイルに関して垂直（vertical）や直角（orthogonal）の語は、一般的な語であり、方向性の正確な角度を指定していない。

屈折率とそのレンズ度数は、勾配に沿って直交する方向に全体的に一定である。 そのため、従来の非球面のプログレッシブレンズと同様に、レンズのプログレッシブ中間視力部を介した視覚は、幅または、視覚の通路に限定されない。 むしろ、プログレッシブ中間視力部の上方の遠方視力部と、プログレッシブ中間視力部の下方の近方視力部のように、プログレッシブ中間視力部の有効性は、十分にその幅に沿って延在する。 プログレッシブ中間レンズ部を規定する屈折率勾配の範囲または長さ（距離）は、重要な光学的特性を提供するのに十分であるべきであり、たとえば、およそ１０ｍｍ〜２０ｍｍで変動する。

乱視（非点収差）度数（astigmatic power）がそのような“一方向の”屈折率勾配から生じると考えられていたかもしれないが、レンズのいずれかの点でのレンズの屈折率の均一性はそのような乱視度数の発生を排除する。 非点収差よりもむしろ、そのような乱視度数は、プログレッシブ中間視力部を介して見られる物体の視覚圧迫または視覚延長として現れる歪曲収差である。 これが生じる程度は、勾配プロファイルの険しさに依存する。 より重要なのは、本発明のレンズにおける非点収差は、劇的に減少し、レンズのすべての幅にわたって明確な画像が得られるということである。

高分子化学分野におけるここ数年の開発で、眼科用レンズに使用するために適した極めて高い屈折率物質が生み出された。 その物質のいくつかは１．７より大きい屈折率を有している（中には、１．８にほぼ近い屈折率を有している物質もある）。 相溶性の低屈折率光学物質（１．３〜１．５の屈折率を有する）とともに、前述した高屈折率光学物質または他の高屈折率光学物質のちの一つを使用することで、本発明に使用するのに適した大きい屈折率差で屈折率勾配プロファイルが得られる。 その結果、本発明によるレンズは、最小の中心厚さおよびエッジ厚さで生産される。 たとえば、本発明のある実施形態において、レンズの遠方視力部における“０”度数と、レンズの近方視力部における２．５ジオプター（diopters）の加入度数とを提供する直径４８ｍｍのレンズは、中心厚さ１．７６ｍｍおよびエッジ厚さ１．１３ｍｍであるように薄い。

様々な噴霧（スプレー）、混合、拡散または他の処理方法が、一定状態および繰り返し可能な状態で所望の屈折率特性を提供するために利用される。 たとえば、２またはそれ以上のスプレーガンを使用する噴霧技術は、共通の堆積物上に樹脂組成物の様々なブレンドを製造することができる。 そのスプレーガンは、それぞれ異なった屈折率の相互に相溶性のある樹脂を含み、直線経路または弓形の経路に沿って共に可動し、１０〜２０ｍｍの広さで、重複堆積物領域または共通堆積物領域を有する堆積物を製造する。 噴霧された各堆積物の大きさと形状によっては、その重複部または共通部は、各スプレーガンからその堆積物領域の中心近くに噴霧された堆積物の部分の物質の量が最大であり、その堆積物領域のエッジに向かって最も遠い部分の物質の量が最小であるように、物質の量が変化する。 この共通領域（部）中の２つの樹脂の徐々に連続して変化する複合混合物は、（前述された正弦波曲線にしたがって、）一方の物質の屈折率から他の物質の屈折率まで、相当する屈折率変化をもたらしている。 その複合樹脂物質は化学的に、または光で重合され、さもなければ固化される。

別の勾配率製造方法は、溶解可能な高分子膜を使用する制御された拡散プロセスを含んでいる。 その高分子膜は、所定の界面形状を規定し、異なった屈折率の２つの光学樹脂を分離する。 そして、一度、光学樹脂の一方または両方によって溶解された高分子膜は、混合、拡散のための正確な液体界面を提供する。 さらなる方法は、特別な密度の分散された粒子の使用を含んでいる。 その粒子は、重力、浮力または遠心力によって、液体複合体を介した粒子の移動による混合（mixing）、調和（blending）、拡散プロセスを促進し、加速する。

重力による移動の場合、たとえば、高密度のミクロンサイズの粒子がほとんどの樹脂組成物の上部に分散される。 そして、粒子は、自然落下を経て、液体本体の至るところで安定する。 各粒子は、ある屈折率を有する少量の上部樹脂を、異なった屈折率を有する下部樹脂に引き合わせ、元の界面の真下の範囲で、領域内の２つの隣接した液体の完全な混合および混和を提供する。 一度粒子が十分に沈降すると、液体組成物は化学的に、または光で重合され、さもなければ固化される。

本発明のレンズは、２層、３層、または多層を含んでいてもよい。 本発明のいくつかの実施形態において、全体的に一定の屈折率の層は、レンズの後面または前面のいずれかを提供する。 その後面または前面は、患者の処方箋にしたがって作られている。 本発明のいくつかの実施形態において、逆屈折率勾配プロファイルが、屈折率差を効率的に増大または倍にするために、隣接するプラス度数の層とマイナス度数の層に使用される。 それによって、低い曲率または平らな曲率で高い加入度を実現し、レンズ厚さを最小にする手段を提供している。 逆屈折率勾配部の少なくとも１組は、屈折率を増大させることが要求される。

たとえば、仮に屈折率勾配プロファイルが０．３の最大屈折率差を規定するならば、２）逆屈折率勾配層（高屈折率部は、隣接するマイナス度数層の遠方視力部の上部を含んでいる。）と組み合わせた１）屈折率勾配層（高屈折率部は、プラス度数層の近方視力部の下部を含んでいる。）を使用することで、効果的な屈折率差は０．６と二倍になる。 このとても大きい屈折率の差は、本発明にしたがって、薄いレンズ設計における高ジオプター（屈折力）のプログレッシブ加入度数を提供するために有利に使用される。

本発明の別の実施形態において、レンズは、逆プロファイルおよび逆度数値とを有する多数の屈折率勾配層を交互にした多数の薄層からなっている。 たとえば、２．５ジオプターの加入度数を提供する直径５０ｍｍの複合レンズは、０．２２ｍｍと同じくらいの臨界厚さを有する１３個の低曲率層を含んでいてもよい。 一方、レンズ全体の厚さは似たような加入度数の標準レンズの厚さに近づけてもよい。 屈折率の増大とある方向におけるプラス度数の増大（中心厚さで０．２２ｍｍ）とを有するプラス度数層は、屈折率の増大と反対方向におけるマイナス度数の増大（エッジ厚さで０．２２ｍｍ）とを有する隣接するマイナス度数層と交互になっている。 それによって、平面（度なし）(plano)度数レンズまたは平面度数ウィンドウ１．５ｍｍ厚さのレンズを生産する。

しかし、実際には十分な加入度数を有するプログレッシブレンズである。 このようなやり方で交互に重ね合された複数の屈折率勾配層を使用することで、効果的な屈折率差が前述したように得られる。 各層は、とても薄く、連続してまたは独立して加工されてもよいから、薄い部（層）が製造されるとき、良好な混合結果を提供する製造方法が有利に利用される。 たとえば、前述した噴霧方法は、屈折率勾配組成物の薄膜を提供するために望ましい。 薄い部（層）に噴霧することができることは望ましいが、これは、常に可能であるわけではない。 なぜなら、一方の樹脂またはモノマーの密度が他方の樹脂またはモノマーの密度よりも大きいかもしれないからである。 結果として、重力の影響によって、一方の樹脂を他方の樹脂の下に滑り込ませている。

この問題は、密度が実質的に異なるときに、適用された物質の量と、噴霧塗布が終了する時間とを限定することで解決することができる。 各層は、塗布後および次の層の塗付に先立って、全体にまたは部分的に硬化されまたは重合されてもよい。 もし、噴霧が適用される基体表面が所望の屈曲特性を有する物質を含むのであれば、その基体表面の形状は、そのような物質を少量用いることによって変えることができる。 その量は、ゲル化されまたは部分的に重合された層に正確な半径を与えるために要求される必要な凹凸湾曲を製造するために必要とされる量である。

塗付層の厚さを限定する他の理由があってもよい。 たとえば、いくつかの光重合プロセスまたは物質が、樹脂またはモノマーの限定された深度に対してのみ適した結果を提供する。 ポリマーの屈折率を変化させるために設計された他のプロセス（たとえば、電子ビーム照射や浸透する反応希釈剤または膨張剤による化学的処理）は、比較的薄い部（層）に対して適した結果を、または限定された浸透深さに対してのみ適した結果を提供してもよい。 したがって、上述したようなとても薄い隣接した層の独立したまたは連続した処理は、これらの手段によって実現されてもよい。

本発明の別の実施形態において、屈折率勾配型プログレッシブレンズは、１つまたは２つの屈折率勾配層を含むダブレットフルネルレンズの型をとる。 フルネルレンズの表面は、多数の不連続の同軸（同芯）環状部を含んでいる。 その同軸環状部は、それぞれ、連続したレンズ表面形状に相当する傾斜を規定し、より低プロファイルの表面を形成するために押しつぶされた状態にある（collapsed）。 隣接する各光学機能環状部(optically functional annular section)の連結部は、非光学的機能ステップ（光学的に機能しない段部／a non-optionally functional step）をなしており、各段部もまたアニュラス（環帯）の形態をなしている。 それらの段部は、多数の屈折表面とともにレンズの全体形状とレンズ厚さを決定する。

高プラス・マイナス度数フルネルレンズは、（０．２６ｍｍ未満の最大ステップ高を有する多くの）従来のレンズの厚さの比（割合）で製造される。 屈折率勾配層の厚さを短焦点フルネル表面のオープン領域を満たすのに十分な厚さとすることで（たとえば、０．３〜０．４ｍｍの厚さ）、本発明のプログレッシブレンズは、極単に薄いレンズ構成で得られる。 ここで再び、上述した噴霧技術は、屈折率勾配層（０．３〜０．４ｍｍの厚さ）の塗付の理想の方法を提供する。 本発明の２つの新しいフルネルレンズの使用は、効率と有効性の向上を提供する。

本発明のレンズは、球面または非球面湾曲のいずれかを利用する多数の典型的レンズ形状（shaps）または構造（forms）に設計されている。 形状または構造は、レンズの全体的な外形（contour）を意味する。 すなわち、その前面および後面がより平坦（低い値のベースカーブを有する）か、より大きくカーブされている（高い値のベースカーブを有する）かどうかということである。 レンズ構造（型、形状）の広い範囲で球面を使用することにより、優れた光学特質が得られる。 これらのレンズ構造のうち、特定の構造（型、形状）がその他の構造を上回る改善された特性を提供する。

一般的にいえば、レンズ形状(form)はメガネレンズ用途のために大きくカーブされると通常考えられている。 そのレンズ形状は、大きくカーブされていない形状よりも、目からの標準メガネレンズ距離でよりわずかな非点収差を作り出し、よりよい非点収差を実行する傾向にある。 患者の処方箋を満足するプラス度数またはマイナス度数を組み入れた球面レンズ設計の場合、形状に相当する事項は、最もよい特性を提供する。 代わりに、わずかな非点収差の矯正を必要とする設計を非球面化するために適切な円錐定数を使用することで、収差は最小化される。 そして、ベースカーブの広い範囲と処方箋の光学特質は最適化される。 それによって、レンズ形状の選択の幅を広くし、光学的特質の妥協（compromise）なしに使用されるより平坦なベースカーブを許容する。

高い円錐定数値で大きな収差矯正を必要とするそれらのレンズにとって、歪曲の減少、またはレンズのより大きい度数部における倍率の不均一化が、達成されてもよい。 高い円錐定数値でのわずかな非球面の過矯正または、付加非球面条件は、所望のレンズのレンズ厚さをさらに減少させるために用いられる。 または、所望のレンズの倍率特性を変化させるために用いられる。

本発明の他の特徴および利点は、添付した図面とともに、以下に続く発明の詳細な説明から明らかとなるであろう。

図１（ａ）、１（ｂ）、１（ｃ）は、屈折率勾配型プログレッシブレンズの第１のグループ(実施形態)を模式的に示す側面図である。 これらの屈折率勾配型プログレッシブレンズは、凹内面、平内面、凸内面を含むダブレットレンズ構成にプラス度数の１つの屈折率勾配層を含んでいる。

図２は、種々の屈折率勾配プロファイルのグラフである。

図３（ａ）、３（ｂ）、３（ｃ）は、樹脂部を分離する溶解可能なメンブランを含む樹脂成型（casting）チャンバーを模式的に示す図である。

図４は、図１（ａ）、１（ｂ）、１（ｃ）に模式的に示されたレンズのレンズパラメーターの表を示す図である。

図５は、加入度数（add power）と、レンズの屈折率差とのレンズ半径の関係値を示すチャートである。

図６は、屈折率勾配レンズの内面曲率に対する前面曲率および後面曲率をプロットするグラフである。

図７（ａ）、７（ｂ）、７（ｃ）、７（ｄ）は、屈折率勾配レンズ層の異なった配向角を模式的に示す図である。

図８は、屈折率勾配型プログレッシブレンズの第２のグループ（実施形態）を模式的に示す側面図である。 その屈折率勾配型プログレッシブレンズは、凹内面を含むダブレットレンズ構成にマイナス度数の１つの屈折率勾配層を含んでいる。

図９は、屈折率勾配型プログレッシブレンズの第３のグループ（実施形態）を模式的に示す側面図である。 その屈折率勾配型プログレッシブレンズは、凹内面を含むダブレットレンズ構成中の後部にプラス度数の１つの屈折率勾配層を含んでいる。

図１０（ａ）、１０（ｂ）、１０（ｃ）は、屈折率勾配型プログレッシブレンズの第４のグループ（実施形態）を模式的に示す側面図である。 これらの屈折率勾配型プログレッシブレンズは、それぞれ、凹内面、平内面、凸内面を含むダブレットレンズ構成中の後部にマイナス度数の１つの屈折率勾配層を含んでいる。

図１１（ａ）、１１（ｂ）は、屈折率勾配型プログレッシブレンズの第５のグループ（実施形態）を模式的に示す側面図である。 これらの屈折率勾配型プログレッシブレンズは、その前部と後部の両方の位置にプラス度数およびマイナス度数の層を含むダブレットレンズ構成であって、２つの屈折率勾配層を含んでいる。

図１２（ａ）、１２（ｂ）は、屈折率勾配型プログレッシブレンズの第６のグループ（実施形態）を模式的に示す側面図である。 これらの屈折率勾配型プログレッシブレンズは、トリプレットレンズ構成に２つの屈折率勾配層を含んでいる。 トリプレットレンズ構成は、プラス度数の層と、マイナス度数の層と第３の層とを含んでいる。 プラス度数の層とマイナス度数の層とはレンズの前部と後部の両方に位置し、第３の層はレンズの前部（図１２（ｂ））と後部（図１２（ａ））の両方の位置に患者の処方箋したがって得られた表面を有している。

図１３は、屈折率勾配型プログレッシブレンズを示す側面図である。 その屈折率勾配型プログレッシブレンズは、ダブレットフルネルレンズの型で屈折率勾配を含んでいる。 図１３中の矢印の○および△は、それぞれ、図１４中の矢印の○および△とつながっている。

図１４は、図１３のフルネルレンズの周辺領域を通る光路を示す拡大図である。 図１４中の矢印の○および△は、それぞれ、図１３中の矢印の○および△とつながっている。

図１５は、屈折率勾配型プログレッシブレンズを示す側面図である。 その屈折率勾配型プログレッシブレンズは、最適化されたダブレットフルネルレンズの型で屈折率勾配を含んでいる。 図１５中の矢印の○および△は、それぞれ、図１６中の矢印の○および△とつながっている。

図１６は、図１５のフルネルレンズの周辺領域を通る光路を示す拡大図である。 図１６中の矢印の○および△は、それぞれ、図１５中の矢印の○および△とつながっている。

図１７は、屈折率勾配型プログレッシブレンズを示す側面図である。 その屈折率勾配型プログレッシブレンズは、最適化されたトリプレットフルネルレンズの型で屈折率勾配を含んでいる。 レンズの形状は、患者の目のように湾曲されている。

図１８（ａ）は、屈折率勾配型プログレッシブレンズを示す側面図である。 その屈折率勾配型プログレッシブレンズは、最適化されたダブレットフルネルレンズの型で屈折率勾配を含んでいる。 フルネルレンズの形状は、患者の目のように湾曲されている。 図１８（ｂ）は、保護層を有する図１８（ａ）のレンズを示している。

図１９は、噴霧によって堆積物の共通領域を作ることによって得られる勾配率部を示す図である。

図２０は、多数の屈折率勾配層を有する１４層の屈折率勾配型プログレッシブレンズを模式的に示す側面図である。

図２１は、噴霧技術によって屈折率勾配の屈折率勾配型プログレッシブレンズ層を作るために使用される装置を示す図である。

図２２は、液体を分離している界面を介して降下する粒子によって、２つの液体の混合状態を示す図である。

以下、特許請求の範囲に記載される発明のレンズを製造し、使用し得るように説明する。 それは、出願日に発明者が知っている発明を実行できるベストモードを含んでいる。

図１（ａ）、１（ｂ）、１（ｃ）に、詳細な説明にしたがって構成される第１実施形態のレンズの３つのダブレットレンズの構成を示す。 図１（ａ）、１（ｂ）、１（ｃ）は、３つの実施可能なレンズ形状を示している。 前部レンズ部Ａは屈折率勾配（勾配屈折率）層を有しており、後部レンズ部Ｂはレンズの全体的に一定な屈折率層を有している。 前部レンズ部Ａによって、レンズのフロント位置と目から遠い位置が規定され、後部レンズ部Ｂによって、レンズのリア位置と目に近い位置が規定される。 前部レンズ部Ａはプラス度数を有し、後部レンズ部Ｂはマイナス度数を有する。 本実施形態において、屈折率は、遠方視力部から近方視力部へレンズのプログレッシブ中間視力部を介して大きくなっている。 したがって、中間視力および近方視力の度数は、除々に大きくなっている。

図１（ａ）は、内部湾曲界面Ｒ２が前部レンズ部Ａに対して凹面である実施形態を示している。 図１（ｂ）は、内部湾曲界面が平面であるレンズの実施形態を示している。 図１（ｃ）は、内部湾曲界面が前部レンズ部Ａに対して凸面であるレンズ実施形態を示している。 図１（ａ）が３つの図（図１（ａ）〜（ｃ））に示された表面と層を説明するために用いられ、図１（ｂ）と１（ｃ）が屈折率勾配（勾配屈折率）の位置と範囲を説明するために用いられる。

レンズ層Ａ（前部レンズ部Ａ）は、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ａ１はレンズの遠方視力部に相当し、Ａ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、Ａ３はレンズの近方視力部に相当している。 プログレッシブ中間視力部Ａ２は、レンズの破線２と破線３との間に位置している。 そして、破線２は屈折率がＮ１である遠方視力部Ａ１の下側面を指定し、破線３は屈折率がＮ３の近方視力部Ａ３の上側面を指定する。 プログレッシブ中間視力部Ａ２の屈折率Ｎ２は、プログレッシブ中間視力部Ａ２に隣接する遠方視力部Ａ１の屈折率Ｎ１の低屈折率値と等しい低屈折率値から、プログレッシブ中間視力部Ａ２に隣接する近方視力部Ａ３の屈折率Ｎ３の高屈折率値と等しい高屈折率値へと大きくなる。 勾配プロファイルは、規則的で連続した変化率（rate）になっている。

そして、その比率は、１／２正弦波の曲線または正弦波状の曲線のπ／２〜３π／２の位置に相当するように、その範囲（程度、広さ）にわたって全体的に特徴づけられている。 後部レンズ部Ｂは、光学的透明物質で構成されている。 その物質の屈折率Ｎ４は、全体的に一定であり、変化しない。 前部レンズ部Ａの前部表面４は、半径値Ｒ１の凸面曲率（湾曲）を有している。 内部界面Ｉは、湾曲（内部湾曲界面）Ｒ２を有している。
後部レンズ部Ｂの後部表面５は、半径値Ｒ３の凹面曲率を有している。 この実施形態、次の実施形態および実施例において、各レンズ部は、プレフォーム（preform）として製造され、光学接合剤を使用して接合される。 後に続く層は、プレフォーム部の層の表面に接合され、成型（cast）されてもよい。 そのプレフォームは、レンズ部のキャスティングまたは接合（cementing）に先立って形成され、固体または半固体形状を意味する。 プレフォームのレンズ部は、熱成形、成形、研削（粉砕）、キャスティングまたは他のプロセスによって製造される。

以下の二次方程式は、上述された正弦波形状を規定するために使用されてもよい。

式１

Ｓｉｎｆ（ｘ）＝ａｘ２＋ｂｘ＋ｃ
（ただし、ａは２．０〜−２．０の間で選択される値を表し、ｂは１−（２ａπ）を表し、ｃはａ＊３π ^∧ ２／４を表す。）

“ａ”の値は、種々のカーブを規定するために使用される。 そのカーブのｘ、ｙ座標は、勾配部の範囲に沿った連続する点の屈折率層の瞬間屈折率に相当する。

図２は、上記方程式に基づいた５つの湾曲した曲線を示すグラフを示す。 Ｙに対する屈折率をプロットしている。 Ｙは、図１（ｂ）と１（ｃ）に示されるレンズ中央線ＣＬの下に示される破線２から破線３の間のレンズのプログレッシブ中間視力部の範囲の距離（ミリメートル）である。 たとえば、“ａ”の値は、−０．３、０、０．１、０．３、０．４のように選択される。 “０”のａ値は、正弦波形を規定し、本発明のレンズの標準として考えられる。 それは、屈折率の等しい増大と減少（増減）の割合を示すからである。 これは、正弦波の上部と下部が対象であるような場合である。 いくつかの例において、非対象に変更された正弦波曲線の使用が好ましい。 ２つの極値での曲率の変化は０である。

たとえば、プログレッシブ加入（addition）が急激に変化する状態でＡ１とＡ２の接合に導入され、その一方、プログレッシブ加入が穏やかに変化する状態でＡ２とＡ３の接合に導入されるということが望まれているとき、屈折率の急激な変化率は、ａが−０．３であるカーブに示されるように必要とされる。 逆に他の状況において、プログレッシブ加入が穏やかに変化する状態でＡ１とＡ２の接合に導入され、その一方、プログレッシブ加入が急激に変化する状態でＡ２とＡ３との接合に導入されるということが望まれているとき（短いＹの距離の場合で起こりそうであるように）、Ａ１とＡ２との間の屈折率の穏やかな変化率は、ａが０．４であるカーブに示されるように必要とされる。

一般的に、“ａ”の値は、マイナス値よりもプラス値であることが好ましい。 なぜなら、プラス“ａ”値のレンズを見る患者によって経験される遠方視力からプログレッシブ中間視力への境目は、問題なくなるからである。 また、“ａ”がプラス値の場合には、“ａ”が“０”に等しいかマイナスであるレンズと比較して、少量の加入度数（add power）を提供するためにわずかに大きい（very slightly greater）（若干の）下方凝視が必要とされる。 レンズのプログレッシブ中間視力部が約１０ｍｍかそれ以下の場合には、“ａ”のプラス値を使用することは、より重要になる。 これは、そして、看者の凝視の方向がレンズの遠方視力部からレンズのプログレッシブ中間視力部に移動するにつれて、急激な屈折力（度数）変化が視覚攪乱を生じさせるからである。

さらに、Ａ３の上部に対してＡ２の下部（たとえば、１５．７５”に対して１６”）を介して見える物体間の物体焦点距離の差は小さく、Ａ１の下部に対してＡ２の上部（たとえば、無限に対して有限（１７'））を介して見える物体間の物体焦点距離の差は大きい。 したがって、Ａ１とＡ２の接合点に位置される屈折率変化の少ない割合は、レンズのプログレッシブ中間視力部に対してより穏やかな視覚変化を提供する。 達成される効果は、レンズの近方視力部における高ジオプターの加入度を提供しつつ、視覚の“快適性”という意味に関しては、低加入度のプログレッシブレンズの効果と似ている。

上述した屈折率勾配の正弦波モデルは、屈折率プロファイルを有する。 その屈折率プロファイルは、低屈折率を有する隣接部（遠方視力部）の低屈折率値と等しい低屈折率値から高屈折率を有する反対隣接部（近方視力部）の高屈折率まで大きくなる。 そのような勾配率プロファイルは、多数の異なった処理方法を使用して製造される。 液体界面で２つのモノマーの相互拡散は、高屈折率の異なる値を有する屈折率勾配を提供するための方法の１つである。

また、異なる屈折率を有する部分的に重合されたモノマーまたはゲル化されたモノマーの中の１つのモノマーの拡散も、高屈折率の異なる値を有する屈折率勾配を提供するための方法の１つである。 相互溶解性または混和性と、高粘度のゲル化された“プレポリマー”の中の低粘度のモノマーの相互拡散浸透は、拡散と屈折率勾配深度を決定する熱と期間を組み合わせた要因（ファクタ）である。

これらの方法（approach）は、前述したように、眼科用レンズに使用するに適した高屈折率値を有する最近開発された光学モノマーおよび樹脂で適切に実行することができる。 たとえば、ジスルフィド、チオール、ポリチオールまたはポリイソシアネート化合物を含む物質およびいくつかのエポキシは、１．６５と１．７８の間の屈折率を提供する。 多数のメタクリレートまたはフルオリンポリマーやフルオロポリマーを含む他の樹脂は、１．３６以下の屈折率値を有する。 そして、それらは、噴霧プロセスまたは拡散プロセスで、相溶性の高屈折率物質とともに使用されるのに適している。

拡散プロセスに使用される２つのモノマーまたは樹脂の液体界面でのわずかな攪乱または不規則性（irregularity）が最終屈折率プロファイルにおける不要な性質または変形をもたらすという事実がある（第１の問題）。 その事実のために、界面が規則的であるか、好ましい外形を有するかがとても重要である。 その界面は、容器（たとえば、拡散／成型プロセスで使用されるレンズ成型チャンバーまたは成型型）内の液体の上表面に沿って典型的に形成するメニスカスを含んでいる。 特に、液体光学樹脂の粘度が高ければ、レンズチャンバーと樹脂の境界に形成されたメニスカスは大きくカーブする。

また、レンズ成型容器の内部寸法が小さいと、メニスカスは界面にわたって連続である。 そしてもちろん、物質がゲル状態に部分的に重合されると、メニスカスはその状態のままである。 屈折率勾配を作るためにどのようなプロセスが使用されても、一般的に界面は、界面の長さに直交する平面寸法で、すなわち、レンズを介して、平面形、円筒形、楕円型非球面形（ラグビーボール形）、円錐形、および同様な形を有している。

別の似たような問題（第２の問題）は、一つの液体モノマーの隣または上にある別の液体モノマーの塗布（application）と、塗布中の界面の品位（integrity）の保存の仕方に関する。 ここでは、取り外し可能な分離器（separator）またはバリアーの使用が提案される。 しかし、界面での微攪乱が分離器の移動によって生じることがある。 特に、分離器が液体から持ち上げられたとき、変化する屈折率プロファイルに不利益をもたらす。 両方の問題（第１および第２の問題）は、成型チャンバー内で分離器として溶解可能なポリマーメンブランの使用を伴う新しい拡散方法を利用することで解決される。

両方（２つ）の樹脂は、分離メンブランと接触し、一方または両方の樹脂によってメンブランを溶解する。 そして、他方の樹脂中における一方の樹脂の相互拡散または拡散を生じ、それに続いて、樹脂複合混合物の重合または硬化が進行する。 メンブランは、チャンバー部に第２の樹脂の導入に先立って導入された第１の樹脂の重量または圧力に耐えるように、十分に厚くするべきである。 しかし、メンブランは、所望の時間内（たとえば、１時間内）に溶解するに十分な薄さであるべきである。 ０．０１２〜０．０２５ｍｍの厚さのポリメチルメタクリレートフィルムメンブランは、所望の特質を提供する。 高屈折率樹脂の屈折率と低屈折率樹脂の屈折率との間の中間（平均）値または可変値のような屈折率を有する共重合メンブランが使用されてもよい。

図３に、瞬間屈折率勾配型プログレッシブレンズ用の成型チャンバーを示す。 その成型チャンバーは、鉛直方向のレンズチャンバー部Ｓ１とＳ２の間に挟まれた溶解可能なメンブランＭ１を含んでいる。 レンズチャンバー部Ｓ１はレンズの遠方視力部Ａ１に相当し、レンズチャンバー部Ｓ２はレンズの近方視力部Ａ２に相当する。 レンズチャンバー部Ｓ１は、ポートＰ１から供給された一方の屈折率樹脂で満たされている。 一方、レンズチャンバー部Ｓ２は、ポートＰ２から供給された他方の屈折率樹脂で満たされている。

メンブランの溶解の前に、下部Ｓ２（レンズチャンバー部Ｓ２）の樹脂がゲル状に重合された場合に限り、その密度は上部Ｓ１（レンズチャンバー部Ｓ１）の樹脂の密度より小さくなっていてもよい。 さもなければ、一度メンブランが溶解すると、液体樹脂の不要な混合および再安定を避けるために、高密度の樹脂が下部Ｓ２に収容される。 いずれの樹脂も同じ密度を有している場合、どちらかは上部Ｓ１または下部Ｓ２に位置される。 さらに、上部Ｓ１および下部Ｓ２は並んで位置されていてもよい。 充填プロセス中、または充填プロセスの終了間近に、成型チャンバーは、ポートＰ１とＰ２から気泡を逃がすために傾けられてもよい。

一度レンズチャンバー部Ｓ１、Ｓ２が樹脂で満たされると、メンブランは、拡散工程が開始するときまでに、一方または両方の樹脂に溶解される。 必要な拡散が開始した後、所望の勾配率プロファイルを作り、レンズ樹脂は光重合または触媒重合のいずれかによって十分に重合される。 同様に、図３（ｂ）では、円筒形状に湾曲したメンブランが、湾曲界面を得るために使用される。 湾曲したメンブランＭ２は、屈折率樹脂部Ｎ１を製造するレンズチャンバー部Ｓ３と屈折率樹脂部Ｎ２を製造するレンズチャンバー部Ｓ４との間に挟まれる。

図示していないが、メンブランは傾斜された屈折率配向角を得るために、前方向または後方向に揺らされてもよい。 そのような場合、成型チャンバーは、所望の傾斜角を維持する界面を保証するために、拡散プロセスおよび重合プロセス中、同じ傾斜角で傾いてもよい。 樹脂は、ポートＰ１、Ｐ２から気泡を逃がすために、前述したように傾いた成型チャンバーに充填されてもよい。 さらに、図３（ｂ）のチャンバーは、残存する気泡がメンブランＭ２の凹部（図３（ｂ）の下方に向いている）の中央の領域に残らないように、図３（ｃ）に示すように、逆さまにされて使用されてもよい。 これにより、残存する気泡は、メンブランの湾曲に沿って成型チャンバーの左右の離れた側を上向きに上昇し、充填ポートＰ３およびＰ４に向かう。 これらの領域は、レンズの光学部の領域外になる。

屈折率ブレンドの製造を促進し速めるさらなる方法は、容器または成型チャンバー（たとえば、上述したメンブラン含有成型チャンバー）の中で、異なる屈折率の樹脂溶液またはモノマー溶液の制御された混合工程を含んでいる。 この目的を達成するために、鉛直方向に隣接する２またはそれ以上の層またはそれと別の隣接する層を構成する樹脂液（異なる屈折率を有する）は、その最上層溶液に分散した微粒子（たとえば、ガラスビーズ）の使用を介して、それらの層の界面でブレンドされる。

図２２は、鉛直方向に配置された成型チャンバーを用いてこのプロセスを模式的に示す図である。 図２２において、粒子Ｐ（拡大しない）は、それらがレンズチャンバー部Ｓ１の上部における上部液体から、界面Ｉ（成型チャンバーの中央で点線で示される）に向かっておよび界面Iを介して下降し始めるように示されている。 粒子Ｐは、上層溶液（レンズチャンバー部Ｓ１における液体）の上部に集中されるように示されている。 しかし、それらは、上部液体の至るところに均一に分散されている。 いずれにしても、粒子Ｐは上部液体から界面Ｉを経てゆっくりと沈降する。

粒子は、重力または遠心力で下層溶液に（複数層の場合は下層溶液を経由して）沈降する。 そして、そうすることで、最初の界面レベル（level）の下にブレンドゾーンを形成する。 粒子の直径は、たとえば、粒子の集中状態で、５０ミクロンまでであってよい。 同様に、粒子のサイズは、ブレンドの範囲を制御するために選択されてもよい。 粒子の使用がブレンドによって接合される２つの屈折率を有するレンズ形成と関連して図示されるが、粒子の使用は、図３（ｂ）、３（ｃ）と関連して示され、記載されるレンズ作成技術と関連して多数のブレンドで実行される。

溶液の層を通って粒子を移動させるために使用される力と界(field)は、重力と遠心力だけではない。 帯電粒子または磁性粒子に関しては、電界および／または磁界を使用してもよい。 しかしながら、上層溶液から落ち、沈降する粒子は、隣接する下層溶液へ、界面を通って、上層溶液の少量の粒子を引き付ける。 粒子が液体を通過するにつれて、単成分樹脂被膜はきれいにされる。 粒子は上層溶液から隣接する下層溶液に樹脂を運ぶだけでなく、粒子が通過する領域で溶液を微混合する。 上記のように、この方法は、前述したメンブランシステムを含む、またはそれを含まない成形チャンバーまたは成型チャンバーで使用されてもよい。 プロセスは、金型配置（積層された樹脂溶液が並んで配置される）で実行されてもよい。 そして、その配置の場合において、重力よりも他の界（field）が一方の隣接した溶液から他方の溶液に粒子の横への動きを提供するために必要とされる。

本発明によれば、図１（ｂ）と１（ｃ）に示される破線２と破線３の位置は、図１（ａ）に示されるＹ方向に著しく変化するかもしれない。 図１（ｂ）に示されるように、破線２は中央線ＣＬの２ｍｍ下に位置している。 そして、破線３は、破線２の１８ｍｍ下に位置している。 それによって、遠方視力部の下部と近方視力部の上部との間の長さが１８ｍｍであるプログレッシブ中間視力部を提供している。 一方、たとえば、図１（ｃ）に示されるように、破線２は中央線ＣＬの３ｍｍ下に位置している。 そして、破線３は、破線２の１０ｍｍ下に位置している。 それによって、遠方視力部の下部と近方視力部の上部との間の長さが１０ｍｍであるプログレッシブ中間視力部を提供している。

本レンズのプログレッシブ中間視力部の範囲（extent）は、非球面プログレッシブ設計の典型的な非点収差を悪化させることなく、非球面プログレッシブレンズで典型的に提供される範囲よりも小さい。 この特別な特性は、非球面プログレッシブレンズの設計にわたって、この開示によって教示される勾配率設計の大きな利点として示される。 この開示によって教示されるようないわゆる“ソフト”レンズは、プログレッシブ中間視力部のＹ範囲が大きくなると達成される（１８ｍｍの長さを有するバージョン）。

一方、いわゆる“ハード”設計は、プログレッシブ中間視力部のＹ範囲が小さくなると達成される（１０ｍｍの長さを有するバージョン）。 前述したように、勾配プロファイルは、変化の割合（変化率）に従う。 その変化率は、規則的で連続しており、１／２正弦波の曲線または正弦波状の曲線のπ／２〜３π／２の位置に相当するような範囲にわたって一般的に特徴づけられている。 したがって、遠方視力からプログレッシブ中間視力を介した近方視力で気になるような不連続性はない。

図４は、球面曲率Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３の関係する値を表す表である。 それは、図１（ａ）、１（ｂ）、１（ｃ）で模式的に描かれているレンズの例を示している。 各レンズ１〜７は、前部レンズ部Ａの０．０５ｍｍの一定なエッジ厚さと、後部レンズ部Ｂの０．２５ｍｍの一定な中心厚さとを有している。 それらのレンズは、表に示されるように、実施例（レンズ＃１〜＃７）のレンズでそれぞれわずかに異なる全レンズ中心厚さおよび前レンズエッジ厚さを有している。

図４の表の右から二列は、円錐定数値と各実施例の非球面型の付加的な情報を示している。 図４とすべての次のレンズ実施例において、円錐定数ＣＣは、半径Ｒ、中心厚さＣＴ（ｍｍ）およびエッジ厚さＥＴ（ｍｍ）とともに示されている。 そして、円錐定数値が計算されたレンズ表面を示す前部の（ａ）および後部の（ｐ）とともに示されている。 半径、中心厚さおよびエッジ厚さの値は、球面レンズにのみ関係する。

レンズ１〜７は、レンズの遠方視力部における'０'ジオプターの度数と、レンズの近方視力部における２．５ジオプターの加入度とを提供する。 このレンズの加入度数と他のすべての加入度数は、ジオプター（diopters）の単位であり、１０００／有効焦点距離として計算される。 レンズの遠方視力部における“０”度数の選択は、正眼視を担う遠方視力の標準を表す。 そして、少なくとも＋／−１ｅ＋００９の有効焦点距離と等しいように計算される。 本発明のレンズが患者の処方箋にしたがって加工されるとき、実験室作業のような修正を必要とする。

しかし、いくつかの処方箋の値が正視から離れるジオプター（diopters）の単位であるので、正視に相当する“０”度数の基礎標準はこの明細書中ですべての計算に保持される。 すべての半径と度数の計算は、ヘリウムｄ線（５８７．５６ｍｍ）で計算された屈折率ｎｄに基づいている。 患者の処方箋にしたがった表面５の修正（alteration）（加工）は、他の機能を必要とするか、他の機能を提供する。 他の機能は、遠方視力度数と近方視力度数の両方を修正するが、レンズによって提供される加入度数を変化させない。 これらのレンズは、以下の付加的な屈折率パラメーターを有している。

式２

Ｎ１＝１．４６
Ｎ２＝１．４６〜１．７勾配 Ｎ３＝１．７
Ｎ４＝１．５８

前述したように、屈折率、加入度、レンズ層厚さ、遠方視力部の“０”度数に関し、可能なレンズ形状のフルレンジにわたってＲ１、Ｒ２、Ｒ３の関係に関する付加的な定数が図４に見られる。 図４に示されるように、付加定数は、曲率関係と、性能数またはＣＲＥＮとして表される。 ＣＲＥＮは、この開示にしたがって構成されるレンズの両表面の半径間の関係を規定する数値である。 そしてそれは、上述した“０”度数標準に基づいて、ジオプター（diopters）の単位で表される。 ＣＲＥＮはまた、全湾曲凸面特質ジオプターまたはレンズの“グロス沈下（gross sag）”を表す。 そして、すべての場合において、ＣＲＥＮ値は、プラス値であり、レンズの加入度数よりも大きい。 この開示によって構成される各レンズは、ＣＲＥＮ数（値）によって規定される。 そして、すべての次のレンズ実施例のＣＲＥＮ値は、レンズパラメーターを規定する他のパラメーターとともに表される。

各レンズが、対象回転表面と関連した屈折率変化による加入度数を提供するために追加の容積（bulk）または“凸面”を必要とするということは、この開示によって作られるレンズの性質である。 さらに、レンズの遠方視力部と近方視力部との間の度数差または加入度を得るために必要とされるレンズ層Ａの増大されたプラス度数は、マイナス度数のレンズ層Ｂによるレンズの遠方視力部において、患者の処方箋値または参照“０”度数に減少されなければならない。 こうして、レンズの“グロス沈下（gross sag）”はさらに増大される。 ＣＲＥＮ数（値）は、（効率が最も低く、容積が最も大きいとき、）１〜３．５ジオプターの加入度を有するレンズで４０〜５０の間から、（効率が最も高く、容積が最も小さいとき、）同じ加入度で約３〜１１の間に、変動する。 そのような高い効率値は、最小厚さのレンズを提供する。 ＣＲＥＮ値は次のような式で計算される。

式３

１０００／Ｒ１＋２（１０００／Ｒ２）＋１０００／Ｒ３＝ＣＲＥＮ
（ただし、Ｒ１は凸面のときプラスを表し、凹面のときマイナスを表し、Ｒ３は凹面のときプラスを表し、凸面のときマイナスを表し、Ｒ２はその湾曲がレンズ部Ａに対して凸面のときプラスを表し、その湾曲がレンズ部Ａに対して凹面であるときマイナスを表す。）

レンズの遠方視力部に“０”以外の他の度数を組み込んだレンズに対しては、ＣＲＥＮ値は、加入度数または処方箋値を最初に削除（canceling）し、そして、計算をすることで決定されてもよい。 低ＣＲＥＮ値を有するレンズは、レンズの容積（bulk）や臨界厚さが最も小さくなることが最も望ましい。 レンズの上部側面と下部側面との間の屈折率差（ＲＩＤ）が最も小さくなる時（表の上部で示されるように約０．０８〜０．１６）、ＣＲＥＮ数（値）は最も高い。 そして、ＲＩＤが最も大きくなる時（表の下部で示されるように約０．６０以上）、ＣＲＥＮ数（値）は最も低い。 中間および高ＲＩＤ値は、前部レンズ部Ａの屈折率勾配プロファイルを作るために、極めて高い屈折率を有する光学樹脂成分と、極めて低い屈折率を有する光学樹脂成分との両方を一緒に使用することで得られる。

本実施形態のレンズは、０．２４（１．７−１．４６＝０．２４）のＲＩＤ値を有する。 屈折率勾配層の材料として選択される２つの物質成分は、上記レンズの例よりも比較的高い屈折率値または比較的低い屈折率値を有している。 しかし、それらは、同じＲＩＤ値を産生し、Ｒ１とＲ２の計算された値はＲ３を除いて実質的に同じである。 そのため、計算されたＣＲＥＮ値は、後部レンズ部Ｂの屈折率の変化ない屈折率と異なる。 相当する方向における後部レンズ部Ｂの屈折率を調整することで、Ｒ３とＣＲＥＮ値の同じ値が作り出される。 それにもかかわらず、低ＣＲＥＮ値および優れた光学特質を実現するために、レンズ層Ｂの屈折率は高くなるべきである。 高ＲＩＤ値は、大きい屈折率差を有する光学樹脂成分を使用して得られる。

たとえば、０．３２のＲＩＤ値は、屈折率勾配プロファイルを作成するために、１．７４の高屈折率成分とともに１．４２の低屈折率樹脂成分を使用して得られる。 レンズのＲＩＤ値は、この開示によって教示される方法に従って、２倍の値に増大される。 すなわち、第５実施形態で述べられる手段によって、２つの樹脂成分の屈折率差の最大値（たとえば、０．６４）に増大される。

図５は、屈折率勾配層のＲＩＤとレンズの加入度数にしたがって、第１実施形態のレンズのＣＲＥＮ値を示す表である。 すべての計算の屈折率値は、図４との関係で前述した値である。 表における加入度数は１〜３．５ジオプターの範囲である。 レンズの形を除いてすべて同じパラメーターを有する上記例のレンズのＣＲＥＮ数（値）は、１８．４３６〜１８．７２９の範囲で変化する。 そのＣＲＥＮ数（値）は、前述した０．２４のＲＩＤと２．５のジオプターの加入度の交点で、カテゴリーに示された１８．０７〜１９．１０の主な部分を規定する。

チャート上のカテゴリーのその範囲は、図４に含まれない付加レンズ形状を含むために１８．０７〜１９．１０の実施例のレンズの数値範囲を超えた２％まで拡大されている。 同様に、図５における他のカテゴリーの範囲は、２％まで拡大されている。 １８．０７〜１９．１０のＣＲＥＮ値の範囲は、本件出願の開示にしたがって作られる屈折率勾配レンズのうちで、（中間の効率ではあるが）特に使用に適したレンズのグループを示している。

表から見られるように、（最も効率的な設計を表している）低ＣＲＥＮ数範囲は、加入度数が最も小さく、ＲＩＤ値が最も大きい場所に位置する。 小さい曲率変化が非球面プログレッシブレンズで必要とされるように、低加入度数は小さい屈折率変化を必要とする。 図５のチャートにおける最も効率的なＣＲＥＮカテゴリー（３．０５〜３．１９）は、１ジオプターの加入度を提供するために、およそ３ジオプターの容積（bulk）または“グロス沈下（gross sag）”の総量を設計する。 高ＣＲＥＮ値を有する場合、（レンズの）容積（bulk）が大きくなると、凸の内部界面半径を有していても、曲率Ｒ１とＲ３が急勾配になる。 したがって、高ＣＲＥＮ値にとって、有用な形の限定がある。

たとえば、内部凸界面Ｒ２が急勾配な曲率半径１０５．８０９ｍｍを有していても、０．１６ＲＩＤと、４１．１８のＣＲＥＮ値とを有する３．５ジオプターの度数のレンズ（add lens）は、前部面および後部面の両面で曲率がかなり急勾配となる。 すなわち、前面部で８０．０ｍｍの凸面Ｒ１曲率となり、また後面部で−１０２．２４２ｍｍの凹面Ｒ３曲率となる。 内部凸界面Ｒ２が−４００ｍｍの曲率を有するとともに、上記例と同じ０．１６のＲＩＤ値を有する同じ３．５ジオプターのレンズ（add lens）は、４２．７３９ｍｍの凸面Ｒ１曲率と、−４６．１４４ｍｍの凹面Ｒ３曲率と、４０．０７のＣＲＥＮ値とを有する。

このような急勾配なレンズは、８０．０ｍｍの凸面Ｒ１曲率を有するレンズと比較してよりよい光学特質を有するが、装飾的な観点からは、そのような大きく湾曲されたレンズは好ましくないように思える。 それにもかかわらず、図５の各ＣＲＥＮ値の範囲は、上述したような急勾配型を含むレンズ形状の範囲から計算される。 著しく非効率な設計を表す５０以上のＣＲＥＮカテゴリーは、これらのＣＲＥＮ値を有するレンズはそれらの厚さ、重量、高曲率の点で用途が限られるので、このチャートに含まれていない。

表はまた、屈折率勾配の第１の層のほぼ最大のＲＩＤ、または、１つのレンズ層だけが屈折率勾配を含む場合には、レンズの最大ＲＩＤを示している。 ０．３２ＲＩＤレベルに位置している区分（demarcation）は、極めて高い屈折率および極めて低い屈折率の両方を有する有効な相溶性のある光学樹脂の使用に基づいている。 高い屈折率および低い屈折率の両方を有する他の物質は大きいＲＩＤを得るために使用される。 そのような場合において、潜在的なＣＲＥＮ値は低いかもしれない。 前述したように、ＲＩＤを増大させ、ＣＲＥＮ値を減少させるために、逆方向に２つの屈折率勾配プロファイルを使用することは、可能である。 そのような場合において、第１のラインを超え、“レンズのおおよその最大ＲＩＤ”までの値が適用できる。

代わりに、２つの逆方向勾配屈折率（屈折率勾配）層がより適度な屈折率を有する物質で製造され、その結果、各ＲＩＤ値が図４のレンズにおけるレンズ層ＡのＲＩＤ値よりも小さいとき、付加的なＲＩＤが、最大ＲＩＤを有する１つの屈折率勾配層のみを有するレンズのＲＩＤを超えるかもしれない。 それによって、とても有効で薄いレンズが製造される。 上述したように、屈折率、ＲＩＤ、加入度数、レンズ層Ａの一定なエッジ厚さ（０．０５ｍｍ）と、レンズ層Ｂに対する一定な中心厚さ（０．２５ｍｍ）とを含む種々の定数を有するレンズ群（family）は、ＣＲＥＮ値として計算されたＲ１、Ｒ２、Ｒ３との間の特定な関係によって規定される種々の形状を有することができる。

そのため、異なるベースカーブとレンズ形状を有する場合には、Ｒ２は、レンズの遠方視力部を介して特定された基準“０”度数と加入度数を得るための特別な値でなければならない。 図１（ａ）、１（ｂ）、１（ｃ）、および図４から、Ｒ２は、可能なレンズ形状の範囲にわたって、平坦な凸面Ｒ１曲率と凹面Ｒ３曲率とで（レンズ層Ａに対して）より大きい凸性の方向に、および、急勾配の凸面Ｒ１曲率と凹面Ｒ３曲率とで（レンズ層Ａに対して）より凹性の方向に湾曲性を発揮することによって、典型的にＲ１とＲ３に一致（相当）する。

図６は、Ｒ２のジオプター値の範囲に対して、Ｒ１とＲ３の曲率のジオプターをプロットする関係を示すグラフである。 グラフは、内部界面Ｒ２が内部凸界面、内部平界面、内部凹界面の曲率を有する図４のレンズのＣＲＥＮファミリーの例をプロットしている。 そして、グラフは、上述されたＣＲＥＮ値の方程式を満足する。 表面ジオプターに変換される方程式は、以下に示される。

式４

Ｄ１＋２・Ｄ２＋Ｄ３＝ＣＲＥＮ

さらに、この開示に従って作られたレンズのユニークで特定する性質を説明する。 屈折率値Ｎ１、Ｎ２、Ｎ３およびＮ４が実施例のレンズの屈折率と異なっているとき、当然に、示される相関的な値は変化する。

上述した優れた光学特質は、形状の広い範囲にわたった球面を使用して得られる。 この場合、大きく湾曲された表面を有するレンズは、わずかな非点収差およびよい焦点を得る傾向にある。 図４に示される円錐定数値の大きさは、矯正が必要とされる程度を示している。 また、その大きさは、どの実施例のレンズ設計がほとんどもしくは全く非球面化なしでよりよく機能するかを示している。 図４から明らかなように、イクザンプルレンズ（実施例のレンズ）＃７は、最も高いＣＲＥＮ値および最も平坦なＲ１、Ｒ３の曲率値を有しており、−１４．８７９の理論円錐定数値として計算される最も大きな矯正量を必要とする。

反対に、たとえば、最も小さいＣＲＥＮ値を有する急勾配レンズ＃１は、ほとんどまったく矯正を必要としない。 非球面曲率を有するこの開示にしたがって作られたレンズの矯正は、度数として、すべてのレンズ部に最適な視覚化を提供することができない。 そのため、矯正量はレンズ全体にわたって変化することに注意されたい。

一般的にいえば、その形状にかかわらず、少ない矯正がレンズの遠方視力部の上部に必要とされる。 そのため、平面形状のレンズに対して挙げられた円錐定数値より小さい円錐定数値は、いくつかの矯正がレンズの遠方視力部における光学特質の損失なしで達成されるように選択される。 非球面矯正をわずかに必要とするやや急勾配なレンズ形状は、平面レンズによる装飾的なアピールが第１の関心事ではないとき、替わりのレンズを提供するかもしれない。 そして、図４に挙げられたイクザンブルレンズの中では、たとえば、レンズ＃６レンズ＃７に対する優れた代替レンズとなり得る。

ＣＲＥＮ値を精度よく計算するために使用可能な非球面のたった一つ（共通）の半径値はないので、各非球面に対して最も適した球面（最良適合球面）を代わりに使用することは、ＣＲＥＮ数（値）のより精度のよい計算を提供する。 マイナスの円錐定数値を有するレンズの最良適合球面の半径は、円錐の曲率頂点半径（apical radius）より常にわずかではあるが大きく湾曲している。 そのため、計算されたＣＲＥＮ値は低くなる。 たとえば、レンズ（＃７）の非球面の曲率頂点半径（図４には掲載されていない）の代わりに１９５．１６８７ｍｍの最良適合球面半径を使用すると、再計算されたＣＲＥＮ数は１８．４１９である。 比較すると、この値はレンズ＃１のＣＲＥＮ値に近く、ほとんど矯正を必要としない。

レンズ＃１から＃７の非球面型の最良適合球面対応物を使用することで得られるすべての再計算されたＣＲＥＮ数は、図４の表に示されている。 図４の表から分かるように、すべての最良適合球面のＣＲＥＮ値は、互いに近接しており、レンズ＃１のＣＲＥＮ値に近いものになっている。 それは、非球面矯正を必要としないという観点から、実際的には最適かもしれない。 したがって、狭いＣＲＥＮ範囲は、共通の光学特質を共有するレンズ形状のファミリーを規定するということができる。 それにもかかわらず、図４に示されているようなより狭い範囲よりむしろ、前述したような広いＣＲＥＮ範囲が、非矯正球面レンズが利用される場合において、図５の表に示される。

図７（ａ）、７（ｂ）、７（ｃ）、７（ｄ）は、この開示に従った第１実施形態のレンズの４つの変形例（version）を示している。 図７（ａ）〜７（ｄ）において、屈折率勾配(refractive index gradient)の配向角Ｘは異なっている。 屈折率勾配の配向角(refractive index gradient orientation angle)は、表面（たとえば、平面）の少なくとも１部を規定する角度を意味する。 この面は、実質的に一定の屈折率である屈折率勾配と交差する。 屈折率勾配の配向角を適切に選択することで、患者の特定の凝視角でレンズの屈折率勾配を介した視覚は（図において、線ＣＯによって表されている）、最適化され、収差やぼやけがない。 その収差やぼやけは、勾配を通しての患者の視先が屈折率が一定でない角度で斜めに傾いているときに結果として生じる。 すなわち、そのような収差やぼやけは、図７（ａ）に示されるように、配向角が“０”または凝視角と異なっているときに生ずる。

レンズの屈折率勾配領域を介して見たときの患者の凝視角に近いあるいは等しい配向角を得る２つの方法がある。 第１の方法は、レンズの中心部を通って真っ直ぐ前方方向を見るとき、患者の凝視角に対してメガネフレーム内のレンズを傾ける方法である。 傾斜のプラスの角度が約８°であると、図７（ｂ）に示すように、レンズの上部の遠方視力部はレンズの他の領域に対して前方（図７（ｂ）右側）に傾いている。 小さい傾斜は、レンズのプログレッシブ中間視力部の上部に対して配向角基準を満足するだけでなく、レンズの下部を通って見られる物体のやや改善された視覚もまた提供する。 なぜなら、物体から目に通る光線の束とレンズを通る光線の束は、光の束が透過する表面位置に対してほぼ法線（直交する）角度で通るからである。

プラスの勾配率配向角(positive gradient index orientation angle)を得るための第２の方法は、図７（ｃ）に示すように、患者がレンズのプログレッシブ中間視力部の選択された領域を見るとき、凝視角により近づいて対応するように勾配率部内の勾配媒体(gradient medium)を傾けることである。 配向角Ｘは、図７（ｄ）に示すように、勾配率部全体を介して瞬間的な凝視角にさらに近づいて対応するように、レンズのプログレッシブ中間視力部を通って変化する。 すなわち、図７（ｄ）に示すように、その配向角は約８°〜１８°に変化する。 レンズに対して勾配媒体の一定なまたは可変する傾斜とレンズの前方傾斜を組み合わせることで、所望の勾配率配向角を得ることができる。

目の瞳孔はポイントでなく、むしろ昼間の視覚においては直径４ｍｍの平均領域をカバーするので、患者の凝視角に対応しない配向角から生じる視覚の乱れは、完全に避けることができない。 しかし、それでもなお、視覚の改善が勾配率配向角を調節することによって達成される。 これは、プログレッシブ中間視力領域の範囲が大きいときは（約１５〜２０ｍｍ）、それほど重要ではない。 しかし、プログレッシブ中間視力領域の範囲が小さいときは（約１０〜１５ｍｍ）、より重要である。 本実施形態で示されるように、勾配率配向角は、（本実施形態のように）勾配率部がレンズのプラス度数部のみを含むとき、比較的重要である。 この場合において、まっすぐ前を凝視する患者は勾配率部の最も厚い部を見ている。

勾配率配向角は、勾配率部がレンズのマイナス度数部のみを含むとき、比較的重要ではない。 そのような場合において、まっすぐ前を凝視する患者は勾配率部の最も薄い部分を見ている。 前述したように、マイナス度数の横断勾配率の実施形態は図８に示される。

図８は、本発明の第２実施形態のダブレットレンズの構成を示している。 前部レンズ部Ａはレンズの勾配率部(gradient index section)を含み、後部レンズ部Ｂはレンズの全体的に一定な屈折率部(refractive index section)を含む。 前部レンズ部Ａはマイナス度数を有し、後部レンズ部Ｂはプラス度数を有する。 図８に示された例において、内部湾曲界面Ｒ２は凹面である。 この実施形態において、屈折率は、遠方視力部から近方視力部へレンズのプログレッシブ中間視力部を介して減少する。 したがって、中間視力および近方視力の度数は、徐々に増加している。

図８におけるレンズ層Ａは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ａ１はレンズの遠方視力部に相当し、Ａ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、Ａ３はレンズの近方視力部に相当する。 プログレッシブ中間視力部Ａ２は、レンズの破線２と破線３との間に位置している。 そして、破線２は屈折率がＮ１である遠方視力部Ａ１の下側面を指定し、破線３は屈折率がＮ３の近方視力部Ａ３の上側面を指定する。

プログレッシブ中間視力部Ａ２の屈折率Ｎ２は、プログレッシブ中間視力部Ａ２に隣接する遠方視力部Ａ１の屈折率Ｎ１の高屈折率値と等しい高屈折率値から、プログレッシブ中間視力部Ａ２に隣接する近方視力部Ａ３の屈折率Ｎ３の低屈折率値と等しい低屈折率値に減少する。 勾配プロファイルは、規則的で連続した変化率（rate）になっている。 破線２と破線３によって示されるように、８°の屈折率配向角がレンズの本体内の屈折率媒体を傾けることによって得られる。 そして、破線２と破線３の間に位置する屈折率勾配プログレッシブ中間視力部の範囲（広さ）は１２ｍｍである。

図８における後部レンズ部Ｂは、光学的透明物質で構成されている。 その物質の屈折率Ｎ４は、全体的に一定である。 レンズ層Ａの前部表面４は半径値Ｒ１を有する曲率を有している。 内部界面Ｉは曲率Ｒ２を有している。 後部レンズ部Ｂの後部表面５は半径値Ｒ３を有する曲率を有している。

前の実施例に関するように、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３の値は、レンズの遠方視力部における０度数と、レンズの近方視力部における２．５ジオプターの加入度数とを提供するレンズに基づいている。 この実施例のレンズおよび次のすべての実施例のレンズにおいて、屈折率勾配の配向角（°）（ＯＡ）およびプログレッシブ中間視力部の範囲（ＩＥ）（ｍｍ）は、屈折率の値（Ｎ１〜Ｎ４）、ＣＲＥＮの値、半径の値（Ｒ１〜Ｒ３）（ｍｍ）および厚さの値（ＣＴ、ＥＴ）（ｍｍ）とともに示される。 本実施形態による３つの屈折率勾配型プログレッシブレンズのパラメーターの典型的な値を以下に示す。

図９は、この詳細な説明に示す第３実施形態のダブレットレンズの構成を示している。 図９における、前部レンズ部Ａはレンズの全体的に一定な屈折率部を含み、後部レンズ部Ｂはレンズの勾配率部を含む。 前部レンズ部Ａはマイナス度数を有し、後部レンズ部Ｂはプラス度数を有する。 提供された例において、内部湾曲界面Ｒ２は、前部レンズ部Ａに対して凹面である。 この実施形態において、屈折率は、遠方視力部から近方視力部へ勾配（後部）レンズ部Ｂのプログレッシブ中間視力部を介して増大する。 したがって、中間視力および近視力の度数は、徐々に増加する。

前述した図示された実施例に示すように、レンズを特定かつ規定する似たような取り決めを使用して説明するに、図９における後部レンズ層Ｂは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ｂ１はレンズの遠方視力部に相当し、Ｂ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、Ｂ３はレンズの近方視力部に相当する。 プログレッシブ中間視力部Ｂ２は、レンズの破線２と破線３との間に位置している。 そして、破線２は屈折率がＮ１である遠方視力部Ｂ１の下側面を指定し、破線３は屈折率がＮ３の近方視力部Ｂ３の上側面を指定する。 プログレッシブ中間視力部Ｂ２の屈折率Ｎ２は、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する遠方視力部Ｂ１の屈折率Ｎ１の低屈折率値と等しい低屈折率値から、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する近方視力部Ｂ３の屈折率Ｎ３の高屈折率値と等しい高屈折率値に上昇する。 勾配プロファイルは、規則的で連続した変化率になっている。

前部レンズ部Ａは、光学的透明物質で構成されている。 その物質の屈折率Ｎ４は全体的に一定であり、変化しない。 レンズ部Ａの前部表面４は、半径値Ｒ１を有する曲率を有している。 内部界面Ｉは、湾曲Ｒ２を有している。 後部レンズ部Ｂの後部面５は、半径値Ｒ３を有する曲率を有している。 破線２によって示されるように、８°の屈折率配向角（ＯＡ）が、患者の凝視角に対してレンズ傾けることによって得られる。 両方のレンズは、１０ｍｍのプログレッシブ中間視力範囲（広さ）（ＩＥ）を有している。

Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３の値は、レンズの遠方視力部における０度数と、レンズの近方視力部における２．０ジオプターの加入度数とを提供するレンズに基づいている。

図１０（ａ）、１０（ｂ）、１０（ｃ）は、この開示に従って構成される第４実施形態の３つのダブレットレンズの構成を示している。 これらのレンズにおいて、前部レンズ部Ａはレンズの全体的に一定な屈折率部を含み、後部レンズ部Ｂはレンズの勾配率部を含む。 前部レンズ部Ａはプラス度数を有し、後部レンズ部Ｂはマイナス度数を有する。 この例において、屈折率は、遠方視力部から近方視力部へ屈折率勾配（後部）レンズ部Ｂのプログレッシブ中間視力部を介して減少する。 したがって、中間視力および近方視力の度数は、徐々に増加している。

図１０（ａ）は、内部湾曲界面Ｒ２が凹面である典型的なレンズを示している。 図１０（ｂ）は、内部湾曲界面が平面であるレンズ典型的なレンズを示している。 図１０（ｃ）は、内部湾曲界面が凸面である典型的なレンズを示している。 図１０（ａ）〜１０（ｃ）において、後部レンズ層（部）Ｂは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。

Ｂ１はレンズの遠方視力部に相当し、Ｂ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、Ｂ３はレンズの近方視力部に相当する。 プログレッシブ中間視力部Ｂ２は、レンズの破線２と破線３との間に位置している。 そして、破線２は屈折率がＮ１である遠方視力部Ｂ１の下側面を指定し、破線３は屈折率がＮ３の近方視力部Ｂ３の上側面を指定する。 プログレッシブ中間視力部Ｂ２の屈折率Ｎ２は、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する遠方視力部Ｂ１の屈折率Ｎ１の高屈折率値と等しい高屈折率値から、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する近方視力部Ｂ３の屈折率Ｎ３の低屈折率値と等しい低屈折率値に減少する。 勾配プロファイルは、規則的で連続した変化率になっている。

前部レンズ部Ａは、光学的透明物質で構成されている。 その物質の屈折率Ｎ４は全体的に一定である。 レンズ部Ａの前部表面４は、半径値Ｒ１を有する曲率を有している。 内部界面Ｉは、湾曲Ｒ２を有している。 後部レンズ部Ｂの後部面５は、半径値Ｒ３を有する曲率を有している。

図１０（ｂ）において破線２と破線３によって示されるように、８°の屈折率配向角（ＯＡ）が、患者の凝視角に対してレンズを傾けることによって得られる。 図１０（ｃ）のレンズは、レンズの前方への傾斜４°と、レンズ内の屈折率媒体の傾斜４°を組み合わせた角度を有している。 それによって、８°の全配向角傾斜を提供している。 これらのレンズは、８ｍｍのプログレッシブ中間視力範囲（広さ）（ＩＥ）を有している。

図１０（ａ）、１０（ｂ）、１０（ｃ）において図視された実施例（第４実施形態）のレンズが表すＲ１、Ｒ２、Ｒ３の相関値は、屈折率値とともに、以下の表に示される。 これらのレンズは、レンズの遠方視力部における０度数と、レンズの近方視力部における２．５ジオプターの加入度数とを提供する。

図１１（ａ）、１１（ｂ）は、この開示に従って作られる第５実施形態の２つのダブレットレンズの構成を示している。 これらの実施形態において、１つの図のみが可能な形状の範囲を説明するために使用される。 凸面、平面、凹面の内部界面を有するレンズがこの開示にしたがって説明されるということが前述した実施形態および実施例から理解できる。 これらのレンズにおいて、前部レンズ部Ａと後部レンズ部Ｂの両方がレンズの屈折率勾配部を含んでいる。

隣接するプラス度数部およびマイナス度数部における逆屈折率勾配層のペアセットを使用することで、各層の屈折率差（ＲＩＤ）は付加的に結合されてもよい。 その屈折率差（ＲＩＤ）は、単屈折率勾配層によって実現されるよりはるかに優れたＲＩＤ値をもたらしている。 それによって、次の実施形態および実施例で見られるように、低曲率またはより平面な曲率を有する高加入度を得るとともにレンズ厚さを減少させる手段とを提供している。

図１１（ａ）に示す実施例では、前部レンズ部Ａはプラス度数を有し、後部レンズ部Ｂはマイナス度数を有する。 前部レンズ部Ａの屈折率は、遠方視力部から近方視力部へそのプログレッシブ中間視力部を介して増加する。 そして、後部レンズ部Ｂの屈折率は、遠方視力部から近方視力部へそのプログレッシブ中間視力部を介して減少する。 したがって、この配置（構成）では、中間視力および近方視力の度数が徐々に増加する。 レンズ層Ａは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ａ１はレンズの遠方視力部に相当し、Ａ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、Ａ３はレンズの近方視力部に相当する。

プログレッシブ中間視力部Ａ２は、レンズの破線２ａと破線３ａとの間に位置している。 そして、破線２ａは屈折率がＮ１である遠方視力部Ａ１の下側面を指定し、破線３ａは屈折率がＮ３の近方視力部Ａ３の上側面を指定する。 プログレッシブ中間視力部Ａ２の屈折率Ｎ２は、プログレッシブ中間視力部Ａ２に隣接する遠方視力部Ａ１の屈折率Ｎ１の低屈折率値と等しい低屈折率値から、プログレッシブ中間視力部Ａ２に隣接する近方視力部Ａ３の屈折率Ｎ３の高屈折率値と等しい高屈折率値に増加する。 勾配プロファイルは、規則的で連続した変化率になっている。 レンズ層Ｂは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ｂ１はレンズの遠方視力部に相当し、Ｂ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、Ｂ３はレンズの近方視力部に相当する。

プログレッシブ中間視力部Ｂ２は、レンズの破線２ｐと破線３ｐとの間に位置している。 そして、破線２ｐは屈折率がＮ４である遠方視力部Ｂ１の下側面を指定し、破線３ｐは屈折率がＮ６の近方視力部Ｂ３の上側面を指定する。 プログレッシブ中間視力部Ｂ２の屈折率Ｎ５は、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する遠方視力部Ｂ１の屈折率Ｎ４の高屈折率値と等しい高屈折率値から、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する近方視力部Ｂ３の屈折率Ｎ６の低屈折率値と等しい低屈折率値に減少する。 勾配プロファイルは、規則的で連続した変化率になっている。

図１１（ａ）において、レンズ部Ａ、Ｂの各屈折率勾配部を表す破線２ａ、３ａ、２ｐ、３ｐは、協働し、位置合わせされたレンズの視力部を提供するために位置合わせされている（調整されている）。 その位置合わせによって、屈折率勾配部が共通のレベルおよび範囲を共有するということを意味する。 また、位置合わせされているということは、２つの屈折率勾配部の上部面と下部面の配向角を規定する表面が全体的に一致するということを意味する。 本実施例のレンズの屈折率勾配配向角（ＯＡ）は、８°である。 それは、レンズの本体内の屈折率媒体を傾けることによって得られる。 また、プログレッシブ中間視力部の範囲（広さ）（ＩＥ）は１４ｍｍである。

レンズ部Ａの前部表面４は、半径値Ｒ１を有する曲率を有している。 内部界面Ｉは、曲率Ｒ２を有している。 後部レンズ部Ｂの後部面５は、半径値Ｒ３を有する曲率を有している。 凹面、平面および凸面の内部湾曲界面を有する実施例のレンズに表されるＲ１、Ｒ２、Ｒ３の相関値は、関連するＣＲＥＮ値、屈折率値（Ｎ１〜Ｎ６）、レンズ厚さ（ＣＴ、ＥＴ）、および光学的円錐定数値（ＣＣ）とともに以下の表に示される。 実施例の３つのレンズは、レンズの遠方視力部における０度数と、レンズの近方視力部における２．５ジオプターの加入度数とを提供する。

以下に示す実施例の３つのレンズは、レンズの遠方視力部における０度数と、レンズの近方視力部における３．５ジオプターの加入度数とを提供する。

図１１（ｂ）に示すように、前部レンズ部Ａはマイナス度数を有し、後部レンズ部Ｂはプラス度数を有する。 前部レンズ部Ａの屈折率は、遠方視力部から近方視力部へそのプログレッシブ中間視力部を介して減少する。 そして、後部レンズ部Ｂの屈折率は、遠方視力部から近方視力部へそのプログレッシブ中間視力部を介して増大する。 したがって、この配置（構成）は、中間視力および近方視力の度数が徐々に増加することを表している。

レンズ層Ａは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ａ１はレンズの遠方視力部に相当し、Ａ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、Ａ３はレンズの近方視力部に相当する。 プログレッシブ中間視力部Ａ２は、レンズの破線２ａと破線３ａとの間に位置している。 そして、破線２ａは屈折率がＮ１である遠方視力部Ａ１の下側面を指定し、破線３ａは屈折率がＮ３の近方視力部Ａ３の上側面を指定する。 プログレッシブ中間視力部Ａ２の屈折率Ｎ２は、プログレッシブ中間視力部Ａ２に隣接する遠方視力部Ａ１の屈折率Ｎ１の高屈折率値と等しい高屈折率値から、プログレッシブ中間視力部Ａ２に隣接する近方視力部Ａ３の屈折率Ｎ３の低屈折率値と等しい低屈折率値に減少する。 勾配プロファイルは、規則的で連続した変化率になっている。

図１１（ｂ）に示されるレンズ層Ｂは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ｂ１はレンズの遠方視力部に相当し、Ｂ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、Ｂ３はレンズの近方視力部に相当する。 プログレッシブ中間視力部Ｂ２は、レンズの破線２ｐと破線３ｐとの間に位置している。 そして、破線２ｐは屈折率がＮ４である遠方視力部Ｂ１の下側面を指定し、破線３ｐは屈折率がＮ６の近方視力部Ｂ３の上側面を指定する。 プログレッシブ中間視力部Ｂ２の屈折率Ｎ５は、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する遠方視力部Ｂ１の屈折率Ｎ４の低屈折率値と等しい低屈折率値から、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する近方視力部Ｂ３の屈折率Ｎ６の高屈折率値と等しい高屈折率値に増大する。 勾配プロファイルは、規則的で連続した変化率になっている。

図１１（ｂ）において、レンズ部Ａ、Ｂの各屈折率勾配部を表す破線２ａ、３ａ、２ｐ、３ｐは、レンズの度数の修正された変化率（modified rate）を提供するために正しく位置合わせされていない。 破線２ａ、３ａ、２ｐ、３ｐが位置合わせされていないことによって、屈折率勾配部が共通のレベルまたは共通の範囲のいずれかまたはいずれもを共有しないことを意味する。 また、この正しく位置合わせされていないということは、２つの屈折率勾配部の上部面と下部面の配向角を規定する表面が全体的に一致しないということを意味する。 互いに隣接するレンズ部の２つの屈折率勾配部は、一方の屈折率勾配部が隣接するレンズ部の他方の屈折率勾配部のレベルより上または下に配置されるように位置合わせされていなくてもよい。

図１１（ｂ）において、後部レンズ部Ｂの破線２ｐおよび３ｐによって規定される屈折率勾配部は、前部レンズ部Ａの破線２ａおよび３ａによって規定される屈折率勾配部より下３ｍｍに配置されている。 それによって、勾配率部の境界で小さい屈折率変化率を提供し、極端な場合に、プログレッシブ中間視力部のより緩やかな（漸進的な）度数変化をもたらしている。

本実施例のレンズの各屈折率勾配の配向角（ＯＡ）は、８°である。 それは、前述したように、レンズの前方への傾斜によって得られる。 また、プログレッシブ中間視力部の範囲（広さ）（ＩＥ）は１０ｍｍである。 レンズ部Ａの前部表面４は、半径値Ｒ１を有する曲率を有している。 内部界面Ｉは、曲率Ｒ２を有している。 後部レンズ部Ｂの後部面５は、半径値Ｒ３を有する曲率を有している。 凹面、平面および凸面の内部湾曲界面を有する実施例のレンズに表されるＲ１、Ｒ２、Ｒ３の相関値は、関連するＣＲＥＮ値、屈折率値（Ｎ１〜Ｎ６）、レンズ厚さ（ＣＴ、ＥＴ）、および光学的円錐定数値（ＣＣ）とともに以下の表に示される。 実施例の３つのレンズは、レンズの遠方視力部における０度数と、レンズの近方視力部における３．０ジオプターの加入度数とを提供する。

図１２（ａ）、１２（ｂ）は、この開示に従って作られる第６実施形態の２つのトリプレットレンズの構成を示している。 これらの実施形態において、１つの図のみが可能な形状の範囲を説明するために使用される。 図１２（ａ）、１２（ｂ）のレンズは、図１１（ａ）、１１（ｂ）の第５実施形態のレンズと同じ特質および同一の屈折率部Ｎ１、Ｎ２、Ｎ３、Ｎ４、Ｎ５およびＮ６を有する。 前部レンズ部Ａと後部レンズ部Ｂの両方は、レンズの屈折率勾配部を含んでいる。 加えて、図１２（ａ）、１２（ｂ）におけるレンズは、患者の処方箋にしたがって得られた第３の結合レンズ層Ｃを有している。 後部レンズ部Ｃは、屈折率Ｎ７が全体的に一定である光学透明物質で構成する。

図１２（ａ）において、レンズ部Ｃはレンズ部Ｂと隣接して位置され、そのため、レンズの最後部層となっている。 図１２（ｂ）において、レンズ部Ｃは、レンズ部Ａと隣接して位置され、そのため、レンズの最前部層となっている。 いずれの形態においても、レンズ部Ｃは、レンズ部Ａまたはレンズ部Ｂのいずれかに隣接して位置されている。 レンズブランク形状において、図１２（ａ）のレンズは、患者の処方箋にしたがって加工された十分な厚さのレンズ部Ｃを有している。 レンズ部Ｃの最終中心厚さは、０．２５ｍｍと同じくらいの厚さである。

種々の内部湾曲界面Ｒ２を有する２つの実施例のレンズのＲ１、Ｒ２、Ｒ３およびＲ４の相関値は、関連するＣＲＥＮ値、屈折率値（Ｎ１〜Ｎ７）、レンズ厚さ（ＣＴ、ＥＴ）、および光学的円錐定数値（ＣＣ）とともに以下の表に示される。 ＣＲＥＮ数（値）を決定するための方程式は、付加的なレンズ層Ｃに相当する値を含むために修正される。 そして、以下のように、表面ジオプターで表される。

式５

Ｄ１＋２・Ｄ２＋Ｄ３＋（Ｄ３−Ｄ４）＝ＣＲＥＮ
（ただし、Ｄ１、Ｄ３、Ｄ４は、それぞれ、Ｒ１、Ｒ３、Ｒ４の表面ジオプターの絶対値であり、Ｒ２の表面度数（surface diopter power）であるＤ２は、その湾曲がレンズ部Ａに対して凸面であるときはプラスであり、その湾曲がレンズ部Ａに対して凹面であるときはマイナスである。（Ｄ３−Ｄ４）は、符号のない値である。）

最小容量（minimum bulk）または“グロス沈下（gross sag）”および最大ＣＲＥＮ効率を有するレンズを提供するために、レンズ部ＡおよびＢの両方がレンズのプログレッシブ加入度数を提供するために多かれ少なかれ等しく共有することが好ましい。 レンズ部Ｃの厚さを上記した０．２５ｍｍの中心厚さよりも大きい値にすることで、レンズのＣＲＥＮ値と光学性能効率をわずかに増大させることができる。 わずかに平坦化されたレンズ曲率のいくつかをそうすることによって、レンズの全体の厚さは増大するが、性質のバランスは取れている。 改善された光学特性を提供し、ＣＲＥＮ効率を増大させ、レンズ厚さと容量を減少させるために、レンズ部Ｃの中心厚さは０．２５〜１．０ｍｍであることが好ましい。

レンズの遠方視力部におけるプラス度数を必要とする患者の処方箋に関し、レンズ部Ｃの中心厚さは１ｍｍを超えていてもよい。 反対に、レンズの遠方視力部におけるマイナス度数を必要とする患者の処方箋に関し、レンズ部Ｃと全レンズのエッジ厚さは増大する。 以下のレンズの実施例において、０．５ｍｍの中心厚さがレンズ部Ｃのために選択される。 加えて、利便性のため、薄いレンズ部Ｃを利用することを可能とする患者の処方箋を提供するために、レンズ部ＢのＲ３値に等しいレンズ部ＣのＲ４値は、レンズ部Ｃがレンズ部Ｂに隣接するとき、以下の実施例で使用される。

また、レンズ部ＡのＲ１値に等しいレンズ部ＣのＲ４値は、レンズ部Ｃがレンズ部Ａに隣接するとき、以下の実施例で使用される。 レンズ部Ａとレンズ部Ｂが、度数符号（＋または−）と、屈折率勾配プロファイルの方向性（orientation）との両方とも反対であるように、２つのレンズ部の約５０％度数を共有することによって、レンズの屈折率差またはＲＩＤ値を倍まで大きくする機会がある。

これにより、レンズ部間の百分率機能を変える（shift）ことができ、また、優れた光学特質を維持することもできる。 しかし、そうすると、レンズのグロス沈下と、ＣＲＥＮ値の両方は大きくなる。 百分率の変化（shift）は、レンズ部Ａまたはレンズ部Ｂのいずれにとっても有利である。 たとえば、レンズ部Ａの有利な変化は、レンズ部Ａの表面度数（surface diopter power）と中心厚さとの増大と、レンズ部Ｂの表面度数とエッジ厚さの減少とをもたらす。 百分率変化は、（レンズ部Ａがすべての動作をしている場合）部分的または１００％に等しく、かなりの急勾配である。 そして、レンズ部Ｂは、レンズの加入度機能に寄与しないで、実質的に平面レンズになる。 この場合において、レンズは、第１の実施形態のレンズと実質的に同じである。

レンズの屈折率勾配部を含む１つのレンズ部だけがある。 したがって、第６実施形態のレンズが、最大効率値から屈折率勾配を有する１つのレンズ部だけを有するレンズのおおよその最大効率値まで変動するＣＲＥＮ値を有しているということが理解される。 この最大効率値は、加入度が発生しているレンズ部ＡとＢの両方の最適な共有および組み合わせから生じる。

以下のレンズ１２（ａ）のパラメーターにおいて、カッコ内のＣＲＥＮ値は、レンズ部Ａが１００％の加入度数を提供し、レンズ部Ｂが何も提供していないときのＣＲＥＮ値を表す。 そして、以下のレンズ１２（ｂ）のパラメーターにおいて、カッコ内のＣＲＥＮ値は、レンズ部Ｂが１００％の加入度数を提供し、レンズ部Ａが何も提供していないときのＣＲＥＮ値を表す。 各実施例のレンズのＣＲＥＮ値は、これらの２つの値の間の範囲にある。 これらの２つの値は、各部がレンズの加入度数に寄与する百分率に基づいている。

配向角ＯＡと、プログレッシブ中間視力部範囲ＩＥは、図１１（ａ）、１１（ｂ）の実施例のレンズと同様である。 そして、それは、以下のレンズパラメーターに示されていない。 これらのレンズは、レンズの遠方視力部における０度数と、レンズの近方視力部における３．５ジオプターの加入度数とを提供する。

図１３〜１８は、この開示に従って構成されるレンズの追加的な実施形態を示している。 それらは、屈折率勾配有する多層フルネルレンズを有している。 前述したように、フルネルレンズ表面は、多数の不連続同軸（同芯状）環状部を有している。 その多数の不連続同軸環状部は、連続するレンズ表面形状に相当する傾斜を規定し、より低プロファイルの表面を形成するために押しつぶされた状態にある（collapsed）。 隣接する各光学機能環状部(optically functional annular section)の連結部は、非光学的機能ステップ（光学的に機能しない段部／a non-optionally functional step）をなしており、各段部もまたアニュラス（環帯）の形態をなしている。 それらの段部は、多数の屈折表面とともにレンズの全体形状とレンズ厚さを決定する。

フルネルレンズは、そのようなレンズの画質が一般的に悪いと考えられるため、眼科用レンズには通常使用されない。 レンズ表面を非常に高い精度で製造されていないとイメージジャンプが生じるだけでなく、レンズの効率（性能）が凝視角、傾斜角または光線角を増大させるために特に悪い。 この悪い効率は、目に入るはずであった光線が非光学的機能ステップ（光学的に機能しない段部）によって妨害されたときに生じる。 非光学的機能ステップの配向角は、光線経路に一致しない。 光損失はレンズの周辺で最も顕著である。 そして、その損失は、レンズの遠方視力部の上部、レンズの側面、およびレンズの近方視力部の下部を介して、視覚に影響を与える。 さらに、ざらつきのある表面からの回折、散乱、反射が原因で、光損失がある。 もちろん、人によっては、透明ヴィクトローラレコード（“Victrola records”／登録商標）のようなレンズを装着した際の装飾面（見栄えの点）での懸念がある。

フルネルレンズが眼科用に使用されるように、この開示によれば、３つのステップがフルネルレンズの性能と外見を大きく改善するために採られる。 まず第一のステップとして、非光学的機能ステップを含む各環状部（annulus）は、患者の視線に相当するフィールド内の複数のポイントからレンズ上の１点を通過して患者の目に向かう光線の角度と実質的同じ角度で配向される。 どのポイントが射出瞳として選択されるべきであることに関して問題が生じる。 考えらえる２つの主要な位置がある。

一つは、患者がレンズの中心を介してまっすぐ前方を見ているときの目の瞳の位置である。 もう一つは、目の回転中心である。 それは、患者がレンズの周辺部を介して見ているとき、“射出”瞳と考えられるかもしれない位置である。 患者がまっすぐ前方を見ているとき、周辺領域（周辺フィールド）に見られる物体がよいコントラストと明瞭性とを有するということは真実である。 しかし、患者がまっすぐ前方を見ているときの目の瞳の位置が、非光学的機能ステップの傾斜を決定するのに使用される場合、目がレンズの左、右または下部近用部を通って物体を凝視するとき、ステップによって光線が妨害され、周辺視覚がいくらか低下する。

反対に、レンズの左、右、下部近方視力部を通る角度で凝視するとき、患者の周辺フィールドに見られる物体がよいコントラストと明瞭性とを有するということは真実である。 しかし、目の回転中心が非光学的機能ステップの傾斜を決定するのに使用される場合、目がレンズの中心部においてまっすぐ前方を見ているとき、ステップによって光線が妨害され、それによって周辺視覚いくらか低下する。

患者がまっすぐ前を見ている時、瞳はメガネレンズの後部（back）表面の約１６ｍｍ後に位置している。 一方、目の回転中心はメガネレンズの後部表面の約２８．５ｍｍ後に位置している。 いずれかの位置あるいはそれらの間のいくつかのポイントが、ステップの傾斜角を決定するために使用される。 そして、優れた結果が得られる。 さらに、射出瞳を規定する位置として、約１５ｍｍより大きいレンズの後部のポイントを選択することによって、改善された効果が得られる。 レンズの後部表面から射出瞳の位置までの２１ｍｍの距離は、その位置に向けられた周辺光線との関係で述べた２つの極端の目の向きに対して約８°の非光学的機能ステップとほぼ等しい角度誤差をもたらす。

各ステップの傾斜は、そのステップの位置でレンズを通過し、レンズから射出瞳に進む屈折された光線の角度と等しい。 各ステップは、円環状かつ直円状の同芯状円錐状部(annular right circular concentric conical sections)の一組（series）の一つ（直円錐の底面における同芯状円環状部）として視覚化されている。 これらの円環状かつ直円状の同芯状円錐状部は、それぞれ、円錐表面とレンズ本体との共通部分（円錐表面）によって形成されている。 それは、これらの円錐表面は、レンズを通って進む屈折した光線の経路をある程度までたどっており、上述した２１ｍｍの距離またはレンズの後部表面の他の距離でそれらの頂点を形成するからである。

本発明のフルネルレンズの性能を改善するために採ることができる第２のステップは、成型（cast）層として、フルネル表面に隣接するレンズ層を結合することである。 それによって、脆弱なフルネル形状を保護しながら、ある部分（遠方視力部の上部または近方視力部の下部のいずれか）の反射とフルネル回折を全体的に除去または限定し、それ以外の他の部分で反射および回折をほぼ減少させている。 結合された部分の屈折率がフルネルプレフォームの屈折率と等しいとき、フルネルの機能だけでなく、その視認性および視覚低下もまた完全に除去される。 ダブレットフルネルレンズのそのような領域は、屈折率の光学的単窓(a single index optical window)として機能する。 それは、レンズの遠方視力部の理想（典型）である。

第３のステップとして、たとえば２０ジオプターのプラスまたはマイナス度数のいずれかの高度数フルネルプレフォームを使用することにより、プログレッシブ加入度数を提供する結合された部分（結合された加入度部分）の屈折率は、そのプレフォームの屈折率にいくらか近づけることができる。 度数が高ければ高いほど、必要とされる屈折率差は小さくなる。 結合された加入度部分の屈折率は、プレフォームの屈折率よりも大きいかまたは小さい。 そして、その結合された加入度部分の屈折率は、フルネルプレフォームがプラス度数またはマイナス度数であるかどうかによって、プラス度数またはマイナス度数となる。 結合された加入度部分を有する高度数フルネルプレフォームの使用は、回折、光散乱、反射、表面形状、および表面誤差または表面損傷（ダメージ）が目に見えて減少されるという利点を提供する。 結合された加入度部分は、フルネルプレフォームの屈折率といくぶん近い屈折率を有している。

図１３は、この開示にしたがって構成された第７実施形態のレンズを規定するダブレットフルネルレンズの構成を示している。 図１３のレンズにおいて、非光学的機能ステップ（段部をなす面）は、レンズの形状に対して法線（垂直）（normal）である。 そして、そのステップは、記載された射出瞳に一致しない。 図１３において、レンズ部Ａはレンズの全体的に一定な屈折率部を構成し、レンズ部Ｂはレンズの屈折率勾配部を構成する。 前部レンズ部Ａはマイナス度数を有し、後部レンズ部Ｂはプラス度数を有する。 この典型的なレンズにおいて、屈折率は、遠方視力部から近方視力部へ勾配レンズ部Ｂのプログレッシブ中間視力部を介して増大する。 そのため、中間視力および近方視力の度数は、徐々に増加している。

レンズ部Ｂの厚さは最小であり、そして、そのため、破線２と破線３との間に位置する屈折率勾配部の厚さも最小である（約０．４ｍｍ）ので、屈折率配向角はない。 さらに、曲率（より適切に言えばフルネル表面の“形状”）はフルネルレンズの度数と無関係なので、空気との境界表面がフルネルの屈折力湾曲形状(diopter curvature form or shape)から大きく逸脱していない限り、ＣＲＥＮ値は０または小さな値となる。 また、同一の屈折率を有する隣接層部によってフルネル表面領域の１つがキャンセルされることがなければ、その場合もＣＲＥＮ値は０または小さな値となる。 これらの場合において、空気との境界表面の一方または両方によって提供されるプラスまたはマイナス度数は、遠用標準の“０”度数にレンズを矯正するために必要とされる。 本実施例のフルネルレンズのＣＲＥＮ方程式は以下のように修正される。

式６

１０００／Ｒ１−２・１０００／Ｒ２＋１０００／Ｒ３＝ＣＲＥＮ
（ただし、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３は、表面半径の絶対値を示し、Ｒ２はフルネルの屈折力（diopter）湾曲形状（Ｒ２f）であり、その実際の表面度数とは独立した値である。）屈折率勾配部（例えば遠方視力部）のある層部分の屈折率がそれが接合されるフルネルプレフォームの屈折力と同じであるレンズにとって、曲率矯正がＲ１とＲ３に必要とされず、そのような場合には、（Ｒ２が平面であろうが湾曲していようが）Ｒ１とＲ３は、Ｒ２の形状または外形（曲面）と“平行”であってもよい。 この場合において、以下の代入された方程式に示されるように、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３が２５０ｍｍであるとき、ＣＲＥＮ値は、“０”で終わる。

式７

４−８＋４＝０

Ｒ１とＲ３がＲ２と平行でないとき、たとえば、Ｒ２が平坦で、Ｒ１が３３３ｍｍであり、Ｒ３が３３３ｍｍであるとき、ＣＲＥＮ値は６である。 これは、レンズに対していくつかの容量またはグロス沈下を示している。 本実施例のフルネルレンズのためのＣＲＥＮ値は、０〜２０の範囲であり、各実施例のフルネルレンズについて関連するレンズパラメーターとともに示されている。

図１３において、後部レンズ部Ｂは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ｂ１はレンズの遠方視力部に相当し、Ｂ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、Ｂ３はレンズの近方視力部に相当する。 プログレッシブ中間視力部Ｂ２は、レンズの破線２と破線３との間に位置している。 そして、破線２は屈折率がＮ１である遠方視力部Ｂ１の下側面を指定し、破線３は屈折率がＮ３の近方視力部Ｂ３の上側面を指定する。 プログレッシブ中間視力部Ｂ２の屈折率Ｎ２は、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する遠方視力部Ｂ１の屈折率Ｎ１の低屈折率値と等しい低屈折率値から、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する近方視力部Ｂ３の屈折率Ｎ３の高屈折率値と等しい高屈折率値に増大する。 勾配プロファイルは、規則的で連続した変化率になっている。

前部レンズ部Ａは、光学的透明物質で構成されたフルネルプレフォームレンズである。 光学的透明物質の屈折率Ｎ４は全体的に一定であり、変化しない。 レンズ部Ａの前部表面４は、平面である曲率Ｒ１を有している。 内部フルネル界面Ｉは、全体的に平面である形状Ｒ２ｆと、レンズ部Ａに対して同等のフルネル半径Ｒ２ｒと、円錐定数値ＣＣとを有している。 後部レンズ部Ｂの後部表面５は、平面である曲率Ｒ３を有している。

このレンズは、以下に示すように、レンズの遠方視力部における０度数と、レンズの近方視力部における高ジオプター（diopter）加入度数とを提供する。 前部表面４は、患者の処方箋にしたがって加工されていてもよい。 前部表面４と後部表面５の両方は、メニスカス湾曲形状を提供するために加工されていてもよい。 ４つの実施例のレンズの値を以下に示す。

上記実施例のフルネルレンズでは、レンズ後部表面５の後約２１ｍｍに位置するポイントＥが射出瞳として選択された。 そして、フルネル形状はフルネルステップ（段部）の相当する角度によって矯正されていないが、このポイントＥは矯正されていないフルネル形状の効率を決定するために有効な基準（reference）である。

図１４は、図１３の内部フルネル界面Ｉの形状Ｒ２ｒの非光学的機能ステップ（段部）８、９、１０、１１とともに、２つの光学的機能傾斜（傾斜面）６、７の拡大図である。 これは、図１４に矢印によって示されている。 光線束１２、１３は、それぞれ、所定の直径１４、１５を有するものとして示している。 光線束１２、１３はともに、レンズを通って２つのわずかに異なる角度で屈折され、射出瞳Ｅに向かって進む。 図１４から見られるように、かなりの量の光線束１２、１３がステップ８、９、１０、１１によって妨害され、または切り取られる（カットされる）。 そして、その結果、レンズはその周囲部においてかなり非効率である。

図１４におけるレンズ実施例＃１は、フルネルプレフォーム（レンズ層）Ａを構成する。 そのフルネルプレフォームＡは、マイナスの焦点長さ５０ｍｍ、１．４９１の屈折率Ｎ４、−２４．６８ｍｍのフルネル半径Ｒ２ｒ、および−０．６３１の円錐定数を有している。 このプレフォームＡは、０．４ｍｍの厚さの成型（cast）フルネル層Ｂと結合されている。 成型フルネル層Ｂは、１．４９１の屈折率Ｎ１と、１．４９１〜１．５８に増大する勾配屈折率Ｎ２と、１．５８の屈折率Ｎ３とを含んでいる。 レンズは、３．５ジオプターのプログレッシブ加入度数を提供する。 ２つの光線は、上述された射出瞳に向かって、３５°と４５°の周辺角度で選択される。 その位置で、４５°に屈折した光線束は、内部フルネル界面の１つの環状部を通過する。 表面傾斜は４４．６７°であり、０．２５４ｍｍの選択された溝幅にわたって、０．２５０９５ｍｍの計算されたステップ深さ（段差）を有する。

一方、３５°に屈折した位置で、光線束は、内部フルネル界面の１つの環状部を通過する。 表面傾斜は３２．５１°であり、０．２５４ｍｍの溝幅にわたって、０．１６２１０ｍｍの計算されたステップ深さ（段差）を有する。 ４５°の光線は２６．５９°の内部光線角度から屈折され、３５°の光線は２１．２９°の内部光線角度から屈折される。 ２６．５９°の光線は、４９．５％の光減少をもたらす０．２５０９５ｍｍの高（外）ステップ環状部の界面からの損失を示している。 そして、３５°の光線は、２５％の光減少をもたらす０．１６２１０ｍｍの高（外）ステップ環状部の界面からの損失を示している。

レンズ部Ａとレンズ部Ｂの屈折率が同じである部分を介してごくわずかな無視できる程度の光損失がある。 すなわち、この例ではレンズ部Ａとレンズ部Ｂの屈折率が１．４９１であり、その場合、フルネル界面の表面形状は、目に見えず、非効率になるからである。 ０．０８９の屈折率差がある近方視力部のステップ角度は、矯正されるべきである。 さらに、色収差を避けまたは最小化するために、似たようなアッベ（Abbe）値を有する光学物質が選択されるべきである。 またはアッベ特性を補償（相殺）する物質が色収差を矯正するために選択されてもよい。

図１５は、この開示にしたがって構成された第８実施形態のレンズのダブレットフルネルレンズの構成を示している。 このダブレットフルネルレンズは、レンズの周囲部における光線の妨害を最小限にするために、環状ステップ（段部）の傾斜が前述したように矯正されたことを除いて、図１３のフルネルレンズと同一である。 レンズの、表面半径、屈折率、レンズ部度数、厚さおよび加入度数は、図１３に関する実施例＃１のレンズに示されたものと同じである。

図１６は、図１５の内部フルネル界面Ｉの形状Ｒ２ｒの非光学的機能ステップ（段部）８、９、１０、１１とともに、２つの光学的機能傾斜（傾斜面）６、７の拡大図である。 これは、図１６に矢印によって示されている。 光線束１２、１３は、図１４のように、同じ直径１４、１５を有するものとして示している。 光線束１２、１３はともに、レンズを通って屈折され、射出瞳Ｅに向かって進む。 図から見られるように、フルネル界面で、ステップ８、９、１０、１１による光線の束の妨害、または切り取り（カット）がない。

その結果、光損失は最小であり、レンズはその周辺部において非常に効率的である。 レンズの周辺側面フィールドで、かつ、レンズの近方視力部を介して、物体の高コントラスト、高い輝き、高い明瞭性の視覚化を提供する。 上述したように、環状フルネルステップは、メガネレンズの後部表面の２１ｍｍ後の位置の射出瞳のために最適化される。 それによって、患者によるまっすぐ前方の凝視および周辺方向の凝視の両方の光線のわずかな妨害のみをもたらしている。

前記実施例のフルネルレンズでは、内部フルネル界面Iは、最も商業的に入手できるフルネルレンズであるように、全体的に平面である。 しかし、レンズの形状は、平面以外であってもよい。 たとえば、表面Ｒ１およびＲ３が標準眼科レンズに似ているメニスカス形状に湾曲されていてもよい。 この場合において、レンズの厚さは、レンズ部Ａの中心厚さの増大とレンズ部Ｂのエッジ厚さの増大の結果として増大する。 低ジオプターの曲率を使用することによって、厚さの増大は合理的な制限の範囲内となる。

図１７は、この開示にしたがって構成された第９実施形態のレンズを示している。 図１７のレンズは、結合された第３のレンズ層Ｃを含むトリプレットフルネルレンズである。 図１７において、内部フルネル界面Ｉは、全体的に平面である。 そして、上述したようなレンズの形状は、メニスカスであり、標準眼科用レンズに似ている。 レンズは、非光学的機能ステップ（段部）を有している。 その非光学的機能ステップは、レンズの面に対して法線である（直交している）か、または、図１５および１６と関連して上述したように、角度をつけられて矯正されている。

図１７において、レンズ部Ａは全体的に一定な屈折率の（第１の）フルネルプレフォームを含んでいる。 レンズ部Ｂは、レンズの屈折率勾配部を含んでいる。 レンズ部Ｃは、第２のプレフォームを含んでいる。 前部レンズ部Ａはマイナス度数を有し、後部レンズ部Ｂはプラス度数を有し、レンズ部Ｃはマイナス度数を有する。 この実施例において、屈折率は、遠方視力部から近方視力部へ勾配レンズ部Ｂのプログレッシブ中間視力部を介して増大する。 そしてそのため、中間視力および近方視力の度数は、徐々に増加している。

前述した実施例のフルネルレンズに関するように、レンズ部Ｂの厚さが最小であるので、屈折率配向角はない。 したがって、レンズの破線２と破線３との間に位置された屈折率勾配部の厚さもまた、最小である（約０．３５ｍｍ）。 屈折率勾配レンズ層Ｂは、レンズ層Ａとレンズ層Ｃとの間の光学的接合剤として機能する。 Ｂ１はレンズの遠方視力部に相当し、Ｂ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、Ｂ３はレンズの近方視力部に相当する。

プログレッシブ中間視力部Ｂ２は、レンズの破線２と破線３との間に位置している。 そして、破線２は屈折率がＮ１である遠方視力部Ｂ１の下側面を指定し、破線３は屈折率がＮ３の近方視力部Ｂ３の上側面を指定する。 プログレッシブ中間視力部Ｂ２の屈折率Ｎ２は、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する遠方視力部Ｂ１の屈折率Ｎ１の低屈折率値と等しい低屈折率値から、プログレッシブ中間視力部Ｂ２に隣接する近方視力部Ｂ３の屈折率Ｎ３の高屈折率値と等しい高屈折率値に増大する。 勾配プロファイルは、規則的で連続した変化率になっている。

前部レンズ部Ａは、光学的透明物質で構成されたフルネルプレフォームレンズである。 光学的透明物質の屈折率Ｎ４は全体的に一定である。 後部レンズ層Ｃは、屈折率Ｎ５を有するプレフォームレンズである。 レンズ部Ｃの内部表面５は、レンズ部Ｂを構成する屈折率勾配光学接合剤に対して気泡のない接合を促進するために、レンズ部Ｃに対して、平面またはわずかに凸面であってもよい曲率Ｒ３を有している。 前部表面４と後部表面６は、患者の処方箋にしたがって加工されてもよい。 ３ジオプターの前部表面４の湾曲凸面と、後部表面６の湾曲凹面とが、眼科用レンズの典型的なメニスカスレンズ形状を提供する。

以下のパラメーターを有する５０ｍｍ径レンズにおける中心厚さとエッジ厚さは、眼科用レンズの合理的な範囲内である。 それらは、以下の表に示される。 レンズは、レンズの遠方視力部における'０'度数と、レンズの近方視力部における３．２６５ジオプターの加入度数とを提供する。 高屈折率プレフォームは十分に薄いレンズをもたらす。 それによって、前部表面４と後部表面６は大きく湾曲している。

上記実施例のフルネルは、本明細書の前記実施形態のように、レンズの屈折率勾配部が１つまたは両方のレンズ部に設けられるように製造されてもよい。 しかし、フルネルレンズ型において、1つの屈折率勾配部のみが屈折勾配率を含むことが好ましい。 加えて、第５実施形態のレンズに似たレンズが、所望の度数の修正された変化率を提供するようにしてもよい。 そのレンズは、両方の屈折率勾配部が屈折率勾配を含み、プログレッシブ中間部が位置合わせされていない。 フルネルプレフォームは、プラス度数またはマイナス度数のいずれかを有していてもよい。 そして、前部レンズ層または後部レンズ層のいずれかとして位置されている。 屈折率勾配層のある部分の屈折率は、隣接する結合された層の対応する部分の屈折率と同じか異なっていてもよい。 また、内部フルネル表面は、平面か湾曲面かのいずれかであるレンズの全体形状とともに、典型的に平面であってもよい。

図１８（ａ）は、この開示にしたがって構成された第１０実施形態のレンズのダブレットフルネルレンズ構成を示している。 図１８（ａ）のレンズは、湾曲された表面Ｒ１およびＲ３と同様、湾曲された内部フルネル表面Ｒ２もまた有している。 この第１０実施形態において、フルネルレンズ形状は、湾曲した内部フルネル表面Ｒ２に加えて、前述したような非光学的機能ステップ（段部）の変形形状を含んでいる。 その湾曲表面Ｒ２によって、メニスカス形状は、レンズの増大されたＣＲＥＮ値と追加された厚さなしに使用される。 すなわち、内部フルネル表面Ｒ２の曲率は、表面Ｒ１またはＲ３の曲率と近似していてもよい。

表面Ｒ１および表面Ｒ３と関連する内部フルネル表面Ｒ２は、レンズの本体内の光線の経路がフルネル形状に対してほぼ直交し、そのため、非光学的機能ステップがフルネル形状に対して同様に直交（normal）するように、より大きく湾曲されたレンズを提供してもよい。 これが生じる場合は、後部表面５の半径が射出瞳に対する距離にほぼ等しいときである。 これは、どこから見ても、眼科用レンズの過度の急勾配である４７．６ジオプターの曲率に形を変える。 したがって、曲率Ｒ２は、標準眼科用レンズの基本的曲線（湾曲部）の典型的な値（例えば、２００ｍｍ（５ジオプター曲線）に減少され、そして、ステップ角度がそれに合わせて矯正されることが好ましい。この実施例において、射出瞳Ｅはメガネレンズの後部表面の２８．５ｍｍ後に位置する。

図１８（ａ）におけるレンズ部Ａは、レンズの屈折率勾配部を含み、レンズ部Ｂは、レンズの全体的に一定な屈折率部を含む。 前部レンズ部Ａはマイナス度数を有し、後部レンズ部Ｂはプラス度数を有する。 この実施例において、屈折率は、遠方視力部から近方視力部へ勾配レンズ部Ａのプログレッシブ中間視力部を介して減少する。 そのため、中間視力および近方視力の度数は、徐々に増加する。

レンズ層Ａは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ａ１はレンズの遠方視力部に相当し、Ａ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、Ａ３はレンズの近方視力部に相当する。 プログレッシブ中間視力部Ａ２は、レンズの破線２と破線３との間に位置している。 そして、破線２は屈折率がＮ１である遠方視力部Ａ１の下側面を指定し、破線３は屈折率がＮ３の近方視力部Ａ３の上側面を指定する。 プログレッシブ中間視力部Ａ２の屈折率Ｎ２は、プログレッシブ中間視力部Ａ２に隣接する遠方視力部Ａ１の屈折率Ｎ１の高屈折率値と等しい高屈折率値から、プログレッシブ中間視力部Ａ２に隣接する近方視力部Ａ３の屈折率Ｎ３の低屈折率値と等しい低屈折率値に減少する。 勾配プロファイルは、規則的で連続した変化率になっている。

後部レンズ部Ｂは、光学的透明物質で構成されたフルネルプレフォームレンズである。 光学的透明物質の屈折率Ｎ４は全体的に一定である。 レンズ層Ａの前部表面４は、湾曲凸面Ｒ１を有している。 内部フルネル界面Ｉは、レンズ部Ａに対して凹面で同等のフルネル半径Ｒ２ｒであり、円錐定数値ＣＣである形状Ｒ２ｆを有している。 後部レンズ部Ｂの後部表面５は、湾曲凹面Ｒ３を有している。 プログレッシブ中間部ＩＥの範囲は、１６ｍｍである。

このレンズは、レンズの遠方視力部における“０”度数と、レンズの近方視力部における２．２７８ジオプターの加入度数とを提供する。 後部表面５は、患者の処方箋にしたがって加工されていてもよい。 実施例のレンズの値を以下に示す。

図１３、１５、１７の平面形状フルネルレンズの屈折率勾配部は、前述したような噴霧（spraying）方法を使用して製造されてもよい。 その方法において、２つのスプレーガンが使用される。 そのスプレーガンは、直線経路または弓形の経路に沿ってともに可動する。 そのような状態で、２つのスプレーガンは、レンズの４〜２０ｍｍの広さまたはその範囲を超える広さの堆積物（２つのガンから噴霧された樹脂が重なっているような堆積物または共通の堆積物）を得るように、フルネルプレフォーム表面上に屈折率樹脂の一つを噴霧する。

薄い分離垂直壁が２つのスプレーガンの間で、噴霧された樹脂堆積物上に設置される。 そして、分離垂直壁は、スプレーガンの移動方向に直線状に配置される。 そして、分離垂直壁は、遠方視力部と近方視力部とに分け、隣接するそれらの部において、各ガンからの不要な噴霧が堆積することを遮る。 重複領域またはブレンド領域の範囲は、増大または減少してもよい。 また、その範囲は、第一に、ガンの噴霧方向と噴霧パターンを調節することによって簡単に制御され、第二に、分離壁の高さを調節することによって簡単に制御される。

噴霧プロセスは、スプレーガンを直線状または弓状の前後に可動し続けながら、実行され、フルネルレンズ表面にわたって堆積された樹脂物質の量と均一な分布を保証している。 噴霧プロセスは、２つの樹脂が、噴霧された堆積物の動きなどによってブレンド領域において完全に混合されることをさらに保証している。 その堆積物の動きは、スプレーガンの樹脂ミストと空気圧の両方の影響によって引き起こされる。 図２１と関連して説明される噴霧装置は、前述した噴霧方法を実行するために使用される。

図１９は、２つの噴霧された堆積領域を示している。 それらの領域は、勾配率混合を有する重複領域または共通領域を含んでいる。 この場合において、両方の噴霧パターンの堆積物は、円形である。 しかし、それらは、楕円形のように、異なった形状であってもよい。 円形堆積物Ａと円形堆積物Ｂは、共通領域Ａ＋Ｂを共有する。 各樹脂の変化量が、線ＡＢで表される共通領域の範囲にわたっての組成物（構成）に寄与する。 ＬＰ方向におけるガンの直線状または弓状の動きおよび経路と同様、Ａ＋Ｂ内の各円形堆積物（樹脂混合物）の可変弦の長さＣＬ（ＬＰに平行）が原因で、組成物の屈折率は、ＬＰに対して直交する方向において、滑らかで連続した規則的な変化率を示す。 それは、正弦波形状のπ／２〜３π／２の位置に密接にしたがっている。

噴霧された堆積物の深さが、一度、フルネル表面の充填されたボイド（ステップ）の水平面よりいくらか上になると、レンズは十分硬化または重合される。 そして、レンズは、前述したように、機械加工されて処理される。 または、図１７または図１８（ｂ）のレンズ部Ｃのような保護層または追加部が液状樹脂表面に供給され、重合されてもよい。 これによって、永久的に結合された層を形成している。 もう一つの方法として（その代わりに）、除去可能な成型（casting）部材が樹脂表面の最上面に供給されてもよい。 そしてその最上面は、図１３に示される後部表面５のような光学特質表面を製造するために、重合および次の除去に供される。

図１８（ａ）の湾曲した形状のフルネルレンズの屈折率勾配部は、屈折率勾配領域組成物を製造する２つのガンスプレーシステムを使用して、同様の方法で製造される。 この場合において、樹脂は、所望の厚さ（たとえば、０．３５ｍｍの厚さ）で屈曲性を有し、平坦面上に堆積される。 一度堆積すると、樹脂はゲル状体に部分的に重合されてもよい。 このステージに続いて、フレキシブル表面がフルネルプレフォームに相当するように湾曲に変形され、または拡張（弛緩／relax）されてもよい。

次に、その表面は、プレフォームに対して押圧され、フルネル表面にゲル化された層を永久的に結合するために重合される。 フレキシブル表面を含むレンズ層Ｃは、図１８（ｂ）に示されるように、レンズの一部として残存していてもよいし、除去されて、再利用または処分されてもよい。 前述されたようなフレキシブル表面は、所望の湾曲に拡張され、または、機械的または他の手段（たとえば、真空成形プロセス）により、拡張されてもよい。 これは、所望の湾曲に変形する原因となる。

図２０は、この開示にしたがって構成される第１１実施形態のレンズを示している。 図２０のレンズは、屈折率勾配型プログレッシブレンズである。 そのレンズは、複数の屈折率勾配と度数符号（“power sign”または−）とを有する多数の層を有している。 各度数符号は、隣接する層の度数符号と反対となっている。 すでに説明したように、１組の屈折率勾配プロファイルは、屈折率差を増大または２倍にするために、隣接するプラス度数層とマイナス度数層で効果的に使用される。 それによって、低曲率または平面曲率および減少したレンズ厚さとともに、高プログレッシブ加入度を得る手段を提供している。 本実施形態は、同じ原理で作動する。

しかし、同様の結果を得るために、低曲率で薄い多数の１対の層を利用する。 ０．３ｍｍ以下の厚さのフィルム層は、相当するプログレッシブ加入度を作り出すために様々な数で組み合わされる。 たとえば、反対の度数で、反対の勾配率プロファイルの層の１対が０．４１７ジオプターの加入度を提供すると、６つの同一の１対の層は２．５ジオプターの加入度を提供する。

図２０において、前部レンズ部Ａは全体的に一定の屈折率層で構成され、レンズ部Ｂ、レンズ部Ｃ、レンズ部Ｄおよびレンズ部Ｅはレンズの屈折率勾配層を構成する。 ６つのレンズ部Ｃと５つのレンズ部Ｄがある。 レンズ部Ｂとレンズ部Ｅは、同じ度数であり、追加レンズ部Ｄの構成とともに加えられる。 １対のレンズ部Ｃとレンズ部Ｄの度数は、互いに反対で等しい。

レンズ部Ａは、プラス度数を有し、レンズの遠方視力部の上部のマイナスの“加入度”数を相殺する。 レンズ部Ｂはプラス度数を有し、レンズ部Ｃはマイナス度数を有し、レンズ部Ｄはプラス度数を有し、レンズ部Ｅはプラス度数を有する。 この実施形態のレンズにおいて、屈折率は、遠方視力部から近方視力部へ屈折率勾配レンズ部Ｃのプログレッシブ中間視力部を介して減少する。 また、遠方視力部から近方視力部へ屈折率勾配レンズ部Ｄのプログレッシブ中間視力部を介して増大する。 したがって、中間視力および近方視力の度数は、複雑で徐々に増加している。

レンズ層Ａは、屈折率Ｎ１が全体的に一定である光学的透明物質で構成されている。 レンズ層Ｂは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ｂ１はレンズの遠方視力部に相当し、屈折率値Ｎ２を有している。 Ｂ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、勾配屈折率値Ｎ３を有している。 Ｂ３はレンズの近方視力部に相当し、屈折率値Ｎ４を有している。 レンズ層Ｃは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ｃ１はレンズの遠方視力部に相当し、屈折率値Ｎ５を有している。 Ｃ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、勾配屈折率値Ｎ６を有している。 Ｃ３はレンズの近方視力部に相当し、屈折率値Ｎ７を有している。

レンズ層Ｄは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ｄ１はレンズの遠方視力部に相当し、屈折率値Ｎ８を有している。 Ｄ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、勾配屈折率値Ｎ９を有している。 Ｄ３はレンズの近方視力部に相当し、屈折率値Ｎ１０を有している。 レンズ層Ｅは、可変屈折率値を有する光学的透明物質で構成されている。 Ｅ１はレンズの遠方視力部に相当し、屈折率値Ｎ１１を有している。 Ｅ２はレンズのプログレッシブ中間視力部に相当し、勾配屈折率値Ｎ１２を有している。 Ｅ３はレンズの近方視力部に相当し、屈折率値Ｎ１３を有している。 屈折率勾配部Ｎ３、Ｎ６、Ｎ９、Ｎ１２は、レンズのプログレッシブ中間視力部を規定する破線２と破線３との間に位置している。

レンズ層Ａの前部表面４は、半径値Ｒ１を有する凸面曲率を有する。 内部界面５は半径Ｒ２を有し、各内部界面６は半径Ｒ３を有し、各内部界面７は半径Ｒ４を有し、後部表面８は半径Ｒ５を有している。 レンズ部Ｃとレンズ部Ｄは、湾曲界面６/Ｒ３と湾曲界面７/Ｒ４を共有する。 レンズ部Ａに対して、Ｒ３は凹面であり、Ｒ４は凸面である。 隣接する内部界面の曲率は反対であるから、この実施例によるレンズのＣＲＥＮ値は、すべての表面の完全な表面度数を足すことによって、簡単に計算される。 図２０に示されるように、８°の屈折率配向角は、漸増量の連続した屈折率勾配を位置合わせしないことで得られる。 前述した実施例に関するように、すべての半径値はレンズの遠方視力部における０度数と、レンズの近方視力部における２．５ジオプターの加入度数を提供するレンズに基づいている。

この実施形態による屈折率勾配型プログレッシブレンズのパラメーター値の例を以下に示す。

上記記載されたレンズは、図１３、１５、１７、１８に記載されたレンズに対して、所望の屈曲特性を有する変形可能な基板とともに、前述した噴霧法を使用する手順で、他の層と独立に各レンズ層を処理することによって製造される。

図２１は、２つのスプレーガンＳ１、Ｓ２を含む噴霧装置を示している。 その装置は、レンズ層を処理（加工）するために使用される。 スプレーガンＳ１は１．７４の屈折率を有する物質を供給し、スプレーガンＳ２は１．４１の屈折率を有する物質を供給する。 それらのガンはともに、直線動作で経路ＬＰを移動する。 スプレーガンＳ１、Ｓ２は、それぞれ、Ｓ１．７４の物質（樹脂）、Ｓ１．４１の物質（樹脂）を基板表面Ｂ上に噴霧し、１４ｍｍの広さの結合された重複堆積物または結合された共通堆積物を製造する。 薄い垂直分離壁Ｗは、スプレーガンＳ１とスプレーガンＳ２との間で、樹脂堆積物上に配置される。 それは、スプレーガンＳ１、Ｓ２の移動方向に直線状に配置されている。 そして、垂直分離壁Ｗは、遠用部Ｄと近用部Ｎとを分けている。

また、垂直分離壁Ｗは、その下を通って混合する噴霧された各樹脂の量を制御しながら、各スプレーガンからの不要な噴霧ＵＳが隣接する部にされることを阻止している。 共通堆積物領域または共通ブレンド領域の範囲は、減少または増大されてもよい。 そして、その範囲は、第一に、ガンの噴霧の方向とパターンを調節することによって簡単にコントロールされ、第２に、分離壁Ｗの高さを調製することによって、簡単にコントロールされる。 各スプレーガンからの３０°の円錐角を保証すると、各ガンの１５°の収束傾斜、ガン先端から堆積物表面の６３ｍｍの噴霧距離、５６ｍｍのガンチップ同士の距離、堆積物表面より１２ｍｍ上の分離壁高さ、１４ｍｍの広さの勾配率部が得られる。

分離壁Ｗは、不要な噴霧ＵＳがされることを避けるためにも使用される。 しかし、それは、限定の範囲内で、勾配率部の幅を制御するために調節されてもよい。 分離壁Ｗは、その最下方に沿って、真空源に接続される開口を含んでいる。 その真空源は、堆積された樹脂を吸引する（draws）。 そして、壁から堆積物に物質の液滴が落ちることを避けるために、噴霧された領域と分離壁Ｗから離れて組み立てられている。

フレキシブルで変形可能な基板Ｂは、第１の樹脂層が噴霧され、垂直分離壁Ｗが配置される表面を有する。 変形可能な基板Ｂは、基板支持シリンダーＢＳ上に設置される。 基板支持シリンダーＢＳは、噴霧された樹脂のコンテナーとして作用し、基板Ｂより上に伸びる上部壁部Ｒを有している。 変形可能な基板Ｂは薄いプラスチック、ガラスまたはステンレス部材で構成されている。 それらの部材は、機械的手段または他の手段で、その曲率が変化する。 各噴霧中、曲率の変化は、基板Ｂ中に生じる。 その基板Ｂは、新しい層が塗布されるとき、各内部界面の曲率を順々に作り出す。

図２１において、真空ラインＶＬは、真空源から真空チャンバーＶＣに、部分的で制御可能な真空を提供する。 真空ラインＶＬは、湾曲凸面を作るために、変形可能な基板Ｂを下方に引くための吸引手段を提供する。 以下のサイクルラインＶＬは、チャンバーＶＣ内に大気圧環境を作るために加圧される。 そして、サイクルラインＶＬは、湾曲凸面を形成するために、変形可能な基板Ｂを上方に押すための圧縮手段を提供する。 Ｒ３とＲ４が、０．０９７４ｍｍ以上５０ｍｍの矢状（sagittal）深さを有するので、少量の表面変化のみが、基板Ｂに必要とされる曲率半径をとることを必要とされる。 基板Ｂの可変厚さは、基板が変形されるとき、連続し、有用な光学的湾曲表面（たとえば、湾曲球面）が得られるということを保証するために使用される。

第１の複合（合成）層Ｂ１は、基板Ｂが平面状態で維持されているとき、最初に作られる。 噴霧工程の過程中、噴霧された樹脂がたまり、層が形成され、基板表面Ｂは、次第に、その最終曲率のための凹面状に急勾配にされる。 そして、図２１に示されるように、噴霧層厚さが得られると、曲率の変化が塗布された樹脂層の形成に呼応して進む。 一度、最終曲率まで至り樹脂層厚さが得られると、分離壁Ｗは除去されてもよい。 この時点で、噴霧された樹脂層の液体表面が沈降する。 そして、一様のレベルになった後、噴霧された樹脂層はゲル状体に光重合される。 別な方法として、平面またはわずかに凸面の成型表面が、表面外形（曲線）を正確に制御するために、未重合樹脂層に適用されてもよい。

凸面成型表面は、噴霧された樹脂組成物の空気にさらされた表面に適用されるとき、気泡を避けるために使用される。 この樹脂層は、その後で、ゲル状に重合されてもよい。 そして、その後、上部成型表面が除去される。 ゲル状に硬化した堆積物の最上面は、第２の噴霧された層が塗布される基板Ｂ１になる。 そのため、必要とされる曲率を得るための微調整が、第２の層を塗布するためのフラット表面Ｂ１を得るために、基板Ｂ１になされる。 それから、第２の噴霧された樹脂層は、フラット表面に適用される。 しかしこのとき、スプレーガンまたはレンズは、反対屈折率プロファイル配向性（方向）を得るために１８０°回転される。

第２の層の噴霧工程の過程中、基板表面Ｂは、凹面急勾配に次第に減少される。 そして、基板表面Ｂは、噴霧層厚さが得られると、徐々に、その最終急勾配の凸面にされる。 こうして、再び、曲率の変化が塗布された樹脂層の形成に呼応して進み、基板Ｂの湾曲に相当する変化で、新しい湾曲した界面半径を作る。 一度、最終曲率まで至り樹脂層厚さが得られると、噴霧された液体樹脂の上面は、前述したように終了される。 スプレーガンまたはレンズは、各付加層の反対屈折率プロファイル配向性（方向）を得るために１８０°繰り返し回転される。 各付加層は、交互に生じるプラス度数またはマイナス度数を有している。 各回転は、破線２と破線３によって示される屈折率配向角を得るための漸進的な（徐々に起こる）矯正値を含んでいてもよい。

各樹脂層が噴霧堆積された後、ゲル重合に先立って、一度レンズが十分に重合されると、前の層に生じた曲率は、曲率半径を必要とする。 その曲率半径は、Ｒ３曲率とＲ４曲率で交互になる。 これは、層形成プロセスが引き続き起きるように、レンズ厚さの増大が原因で生じる微調整とゲル重合ステージで生じる代償性曲率を必要とする。 ゲル状から固体状への最終重合は、フラット表面における最上面と基材表面で開始する。 最終レンズ層Ａはプレフォームとして製造され、複合多層レンズに結合される。 またはそれは、表面ＢまたはＥ上に成型され、重合される。

第１から第６実施形態のレンズに関して前述された拡散プロセスの代替手段として、上述した噴霧技術が使用されてもよい。 これらのレンズのひとつの屈折率勾配部または複数の屈折率勾配部の厚さは、第１１実施形態のレンズの厚さより大きいので（約１ｍｍ以上）、より大きい厚さを有する噴霧された堆積物が必要とされる。 大きい厚さの単一噴霧が適用される場合、２つの噴霧された屈折率物質の密度が実質的に異なっていると、より重い物質は、重力によってより軽い物質の下に沈降する。 この問題を避けるために、塗布された薄い層の定期的なゲル重合または部分硬化が始められる。

たとえば、０．２５ｍｍの厚さの塗付された層は、最終層厚さが得られるまで、順次ゲル重合される。 この場合、後で同じ屈折率プロファイル配向性の付加スプレーコーティングが塗布されるので、上部成型表面は、完全なフラット表面にするために、その後の噴霧堆積物が塗布される必要はない。 より大きい厚さで急勾配な曲率のこれらのレンズは、噴霧製造プロセスを促進するために、かつ、必要とされる半径を提供するために、変形可能な基板を利用する。 前述したように、除去可能な成型表面は、最終重合とそれに続く除去によって得られる最上表面に適用される。 別な方法として、成型表面は、保護層として機能する別途付加された永久的に結合されたレンズ部を構成してもよい。