在运行中获得具有均匀或不均匀气体速度、组分、温度曲线、漩涡和涡流的管道中 的气溶胶和气体的实时精确测量值的问题是普通的问题。简单地将单点气体取样探针插 入具有未知特征的管道中仅对一个位置中的流体组分进行取样，所述位置并不代表管道 中的整个流动场。最大的误差一般归因于燃烧应用(例如，在大型燃煤锅炉中)中可容 易地变化五倍的速度、变化三倍的组分和变化50％的温度。在此实例中，过量氧气和一 氧化碳的测量值是控制燃烧和改进发电厂效率的关键参数。来自所有过程的微粒的排放 的测量值对于污染控制非常重要。本发明还可用于测量微粒。
申请者知道以下参考，其涉及对管道中流动的流体的取样和测量。
专利案号                    发明人
2,523,721                    Russell等人
2,614,423                    Carbone
4,115,229                    Capone
4,290,315                    Gronberg
6,164,142                    Dimeff
6,642,720                    Maylotte等人
6,843,104                    Busch
6,862,915                    Staphanos等人
2003/018,586                 Orieskie等人
Russell等人揭示一种在将气态燃料传送到加热腔室之前对其进行分析的设备。在受 控条件下收集样本并使其燃烧。分析燃烧产物。
Carbone揭示测量穿过管道的越过管道的横截面积的流体流。冲击压力与静态压力 之间的平均总差分致动一测量和记录计量机构。
Capone揭示一种用于分析爆炸性混合物的气体分析器。校正回路流动线路用于将样 本带动经过气体感测元件，并回到普通的入口-出口腔室。
Groberg揭示一种用于确定管道中的差分压力和体积流体流的设备。存在一种具备 用于感测压力的一系列端口的管回路。
Dimeff揭示一种空气流动测量装置，其给空气流提供受限的孔，并测量压力降以确 定流动速率。
Maylotte等人揭示一种用于测量气体流的选定特性的无线传感器组合件。
Busch揭示一种用于测量流动的气体混合物中的气态组成的系统。在检测个别气体 组成的传感器检测气体混合物之前，流中的混合装置使气体混合物均匀。
Staphanoes等人揭示一种用于测量排出气流中的气体组成的浓度的燃烧气体分析 器。
Orieskie等人揭示一种具有自平均孔板的过程流动装置。由差分压力过程测量流的 体积速率。
所有这些参考都没有揭示一种使用将流体样本流引导到歧管的一个或一个以上取 样喷嘴，在所述歧管中可根据特性与管道中的流体相同的较小的流体样本流来分析管道 流体的流动速率和组分的方法，也没有揭示一种彼此独立地收集样本流，并收集代表探 针中的每个喷嘴或孔处的流体组分和管道质量流动速率的乘积的样本的方法。

本发明的目的是提供一种多点自平均的质量速度和流动面积加权的取样方法，以用 于测量管道中的流体组分和管道中的质量流动速率。
根据本发明的教示，揭示一种用于测量具有均匀或不均匀的组分、速度和温度曲线 的管道中的流体及微粒组分和流动速率的取样装置。所述取样装置具有取样回路，所述 取样回路具有安装在所述管道的壁上的至少一个探针，且至少一个喷嘴安装在所述至少 一个探针上并从所述至少一个探针向外延伸。至少一个取样喷嘴在所述管道内经定向而 面向所述流中，其中所述管道中的压力迫使样本通过所述至少一个喷嘴，进入连接到所 述至少一个取样喷嘴的样本收集歧管。提供一种构件以将所述样本收集歧管内的静态压 力调节为等于所述管道内的静态压力。组分测量腔室连接到所述样本收集歧管。流体组 分分析器连接到所述组分测量腔室，其中针对每个所需组成来分析样本，进而提供代表 管道中的流的流体组分。质量流量计连接到所述组分测量腔室，其中测量所述组分测量 腔室中的流动速率。此外，所述质量流量计通过静态压力端口连接到所述管道。流动速 率乘以每个所需组成的所述流体组分的乘积提供质量速度加权的流体组分。
此外，根据本发明的教示，揭示一种用于测量具有均匀或不均匀的组分、速度和温 度曲线的管道中的流体组分和流动速率的取样装置。所述取样装置具有多个取样喷嘴， 其越过所述管道的横截面积而设置。每个取样喷嘴与样本收集歧管连通。压力调节构件 与样本收集歧管连通。组分测量腔室连接到所述样本收集歧管。气体分析器连接到所述 组分测量腔室。用于测量流动速率的构件连接到所述样本收集歧管。以此方式，来自管 道的流体在取样喷嘴中被收集，并被引导到样本收集歧管中。所述样本收集歧管中的静 态压力被调节为等于所述管道中的静态压力。分析所述组分测量腔室中的流体的组分和 流动速率。
此外，根据本发明的教示，揭示一种用于获得在管道中流动的流体的样本的方法， 所述流体具有均匀或不均匀的流体组分、速度和温度曲线。至少一个探针安装在所述管 道中。至少一个取样喷嘴安装在所述至少一个探针上，并从所述探针向外延伸。所述至 少一个取样喷嘴放置在所述管道中，在取样点处面向所述流中，进而在所述至少一个取 样喷嘴内产生具有质量速度的流体流。所述流体流与管道中在取样点处的质量速度成线 性比例。流体流被引导到样本收集歧管中，其中形成处于静态压力下的样本流，其气体 组分特性与管道中的流体相同。所述样本收集歧管中的静态压力被调节为等于所述管道 中的静态压力。从所述样本收集歧管将流体流引导到组分测量腔室中。使用气体分析器 测量所述组分测量腔室中的流体的组分。使用质量流动速率计测量所述组分测量腔室中 的流体的流动速率。来自流动速率计的流体通过静态压力点被引导回到管道中。
通过阅读结合所附图式获得的以下说明书，将明白本发明的这些和其它目的。

图1是本发明的样本回路的图。
图2是取样探针的俯视图。
图3是沿着图2的线3-3截取的横截面图。
图4是沿着图3的线4-4截取的横截面图。
图5是展示本发明的操作特征的图表。
图6是展示斜度和偏转数据的图表。

操作原理：
图1展示用于单个取样探针组合件的取样回路的优选实施例的简化图。需要若干此 类探针组合件来用于大型管道。每个探针具有位于管道10中的相等流动面积的质心处 的样本喷嘴。由速度、温度和流体组分曲线的不均匀特性的严重性来确定样本喷嘴和探 针的数目。取样探针12由一个或一个以上样本喷嘴14组成，所述一个或一个以上样本 喷嘴14连接到样本喷嘴收集歧管16，其中取样的流混合并流动通过微粒分析器38(如 果需要的话)、微粒过滤器18(如果需要的话)、流体组分测量腔室20、流体分析器32、 34、任何其它测量装置、质量流量计22和真空泵24或等效装置。样本喷嘴收集歧管16 具有与内壁齐平安装的静态压力端口26。平均管道静态压力端口28位于取样探针的外 壁的表面上。优选实施例利用交叉流动中圆形管上的压力分布，如此，管道静态压力在 圆形圆柱体上的流动停滞点的两侧上以约35°的角度发生。管道静态压力端口28用于获 得平均的管道静态压力。此方法在输送管中存在漩涡和非轴向流体速度分量的情况下提 供非常良好的平均静态压力。
在图2中展示用于两喷嘴取样系统的取样探针12的内部结构的简化图。基本概念 是使用管道中的流体的动态压力来迫使质量速度成比例的样本流入每个喷嘴中。在样本 喷嘴收集歧管16中将来自每个喷嘴的样本流收集在一起，并进行混合，且接着流入图1 中所描绘的样本回路。以下术语适用于图2。
M＝MA+MB＝探针、喷嘴A和B的总质量流
MA＝ρAVA2×A＝通过喷嘴A的质量流
MB＝ρBVB2×A＝通过喷嘴B的质量流
VA2是喷嘴A处的样本喷嘴速度
VB2是喷嘴B处的样本喷嘴速度
AN＝每个流的喷嘴的面积＝πd2/4
d＝样本喷嘴内部直径
D＝样本收集歧管的I.D.D>>d
θ＝圆形圆柱体上的来自停滞点的静态压力端口角度
ρA＝喷嘴A处的流体密度
ρB＝喷嘴B处的流体密度
CA，CB＝喷嘴A、B处的流体浓度
TA，TB＝喷嘴A、B处的流体温度
PSA1＝喷嘴A处的管道烟囱压力
PSB1＝喷嘴B处的管道烟囱压力
Psa2＝喷嘴A入口处的压力
PSB2＝喷嘴B入口处的压力
PSM＝样本喷嘴收集歧管的静态压力
gc＝32.15ft/sec2
图3是两喷嘴样本探针的图式(包含所有变量的定义)。应用伯努利方程，流体流 线在喷嘴A处的总压力为：
方程1：$P_{\mathrm{SA}1}+\frac{1}{2}\frac{{\rho }_A{V}_{A1}^2}{g_c}=P_{\mathrm{SA}2}+\frac{1}{2}\frac{{\rho }_A{V}_{A2}^2}{g_c}$
驱动样本流进入样本喷嘴和样本歧管的有效压力差为：
方程2：$P_{\mathrm{SA}2}-P_{\mathrm{SA}1}=\frac{1}{2}\frac{{\rho }_A{V}_{A1}^2}{g_c}-\frac{1}{2}\frac{{\rho }_A{V}_{A2}^2}{g_c}$
如果VA2＝0，那么不可发生流动，且装置充当全压管(Pitot Tube)，并响应于样本 喷嘴收集歧管16中的平均压力。
为了进行取样，需要喷嘴速度VA2与局部管道质量速度VA1成比例。穿过喷嘴并进 入样本喷嘴收集歧管16的样本流取决于样本喷嘴收集歧管静态压力(PSM)的压力。因 此，应用以下方程：
方程3：$P_{\mathrm{SA}2}-P_{\mathrm{SM}}=\frac{1}{2}\frac{\rho V_{A1}^2}{g_c}-\frac{1}{2}\frac{\rho V_{A2}^2}{g_c}$
当样本回路“短路”时，出现最大的样本流动速率。如果迫使PSA2-PSM等于0， 那么显然VA1＝VA2且系统是自驱动成线性比例的取样器；然而，存在由样本喷嘴引起 的压力降。方程中展示此压力降ΔPn：
方程4：${\mathrm{\Delta P}}_n=C_D\left(\frac{1}{2}\frac{P_A{V}_{A2}^2}{g_c}\right)$其中CD是喷嘴压力降系数。
必须通过从方程3的右手侧减去此压力降，来说明此压力降，如下所示：
方程5：
$P_{\mathrm{SA}2}-P_{\mathrm{SM}}=\frac{1}{2}\frac{{\rho }_A{V}_{A1}^2}{g_c}-\frac{{\rho }_A{V}_{A2}^2}{g_c}-C_D\frac{1}{2}\frac{{\rho }_A{V}_{A2}^2}{g_c}=\frac{1}{2}\frac{{\rho }_A{V}_{A1}^2}{g_c}-(1+C_D)\left(\frac{1}{2}\frac{{\rho }_A{V}_{A2}^2}{g_c}\right)$
如果我们设定PSA2-PSM＝0
那么$\frac{1}{2}\frac{{\rho }_a{V}_{A1}^2}{g_c}=(1+C_D)\frac{1}{2}\frac{{\rho }_A{V}_{A2}^2}{g_c}$
方程6：$V_{A2}=\frac{V_{A1}}{\sqrt{1+C_D}}$
方程6证实所述方法可提供与局部管道速度直接成比例的样本喷嘴速度。因此，如 果将样本喷嘴收集歧管中的静态压力维持为等于管道静态压力，那么样本喷嘴速度VA2 将与局部管道速度(VA1)成比例。实际上，例如，对于气体，VA2是VA1的约90％。
由摩擦、弯曲、接头、阀、微粒过滤器、气体组分分析器、质量流量计引起额外的 样本回路压力降，且将很大程度上影响本发明的性能，因为样本喷嘴歧管静态压力将上 升高于管道静态压力，且促使样本速率降低；且喷嘴速度将不与局部管道速度成比例， 因此，不符合所需的平均流体浓度或总的输送管质量流动速率。对此问题的解决方案以 及本发明的本质是使用真空泵24或其它合适的装置来抵消任何样本回路压力降，以便 获得方程6中给出的相同结果。所述其它装置可以是喷射器、风扇、吹风机或所属领域 的技术人员已知的其它装置。通过符合标准，每个喷嘴的算子将独立于其它喷嘴，这是 对于质量速度加权的组分测量的必需条件。
此情形通过使用主动控制系统30来实现，其中差分压力变送器42测量样本喷嘴收 集歧管静态压力端口26与管道静态压力端口28之间的差值，并控制真空泵24(或其它 装置)来增加或降低样本喷嘴收集歧管静态压力，借此抵消样本回路中的任何压力降。
通过使用方程5且并入任何额外的样本回路压力降ΔP，可展示本发明解决了压力 降干扰问题：
方程7：$P_{\mathrm{SA}2}-P_{\mathrm{SM}}=\frac{1}{2}\frac{\rho V_{A1}^2}{g_c}-\frac{1}{2}\frac{\rho V_{A2}^2}{g_c}(1+C_D)-\mathrm{\Delta P}$
ΔP＝PSM-PSA1＝样本喷嘴收集静态压力歧管与管道静态压力之间的差值，如先前所定 义。
接着：$P_{\mathrm{SA}2}-P_{\mathrm{SM}}=\frac{1}{2}\frac{\rho V_{A1}^2}{g_c}-\frac{1}{2}\frac{\rho V_{A2}^2}{g_c}(1+C_D)-P_{\mathrm{SM}}+P_{\mathrm{SA}1}$
使得：
方程8：$P_{\mathrm{SA}2}-P_{\mathrm{SM}}=\frac{1}{2}\frac{\rho V_{A1}^2}{g_c}-\frac{1}{2}\frac{\rho V_{A2}^2(1+C_D)}{g_c}$
这给出与方程5相同的结果，其核实主动静态压力控制器特征对于获得真实质量速 度加权的流体组分和质量流动速率测量值来说是必要的，且是本发明的优选实施例。
操作特征：
图5展示本发明的操作特征。纵坐标PSA2-PSM是喷嘴A的入口处的压力与样本收 集歧管静态压力(PSM)之间的差值。横坐标(VA2)是样本喷嘴中的速度。图5是先前 描述的方程8的图。
本发明有四个操作模式：
1)质量速度成比例的取样模式
2)欠取样模式
3)过取样模式
4)全压管速度模式
A)质量速度成比例的取样模式：此模式使用主动控制系统，借助真空泵24或其它 装置将样本歧管静态压力维持为等于管道静态压力。此模式的操作点在图5上标记为A。 这确保在样本喷嘴14之间没有流循环，且各个样本流彼此独立。流体组分在每个样本 喷嘴处经质量速度加权，且样本喷嘴收集歧管16中收集的所有样本输入的混合物代表 所有流体组成的真实质量速度和管道流面积加权的样本。对于气体来说，样本喷嘴中的 速度是局部管道速度的约90％，且总的样本流是理想的样本流的约90％。可以实验方 式确定速度比，使得知道此比值、管道的流面积、样本流速率和总的样本喷嘴面积，可 在整个操作范围上精确获得管道的总的质量流动速率。
由于喷嘴设计的缘故(图6)，优选实施例中的样本喷嘴对漩涡和非轴向输送管速度 分量并不敏感。
表1
  参考速度   (SFPM)   样本   (SCFM)   斜度(°)   经标准化的   样本   余弦响应   3854   2.766   -20   0.932   0.940   3812   2.8613   -15   0.964   0.966   3825   2.9403   -10   0.991   0.985   3826   2.978   -5   1.003   0.996   3823   2.9683   0   1.000   1.000   3812   2.954   5   0.995   0.996   3810   2.932   10   0.988   0.985   3804   2.854   15   0.961   0.966   3813   2.701   20   0.910   0.940   1576   1.0777   -20   0.951   0.940   1570   1.0967   -15   0.968   0.966   1575   1.1307   -10   0.998   0.985   1580   1.137   -5   1.003   0.996   1570.5   1.13343   0   1.000   1.000   1570   1.131   5   0.998   0.996   1577   1.1142   10   0.983   0.985   1570   1.08233   15   0.955   0.966   1570   1.02046   20   0.900   0.940
此优选实施例的本质特征在于，假设样本歧管静态压力和管道静态压力彼此相等， 那么由流体组分分析器32、34、微粒过滤器18、样本质量流量计22和样本回路10中 的任何其它压力降引起装置产生的压力降可得以消除。这是针对干净或较脏流体的所有 情形的优选实施例。
B)欠取样模式：在图5上标记为B的操作范围位于图5上标记为D的全压管速度 模式与图5上标记为A的质量速度成比例取样模式之间。样本喷嘴收集歧管静态压力高 于管道静态压力，使得样本速率与质量速度成比例模式相比是较低且不正确的。将不会 正确地对管道的较低速度区域进行取样，且在喷嘴之间将出现流循环，使得来自每个喷 嘴的样本流不再彼此独立，而其彼此独立是本发明的必需条件。样本回路中的压力降影 响此模式。此模式仅可用于其中样本回路压力降非常小且随时间恒定的特定应用。
C)过取样模式：在此模式中，样本歧管静态压力远小于管道静态压力，使得由于 真空泵24或其它装置的缘故而实现较大的样本流动速率。存在特殊的条件，其中主动 控制系统可在图5上标记为C的平均等动力的条件下(喷嘴速度等于局部管道速度)操 作样本系统，但不是所有的样本喷嘴都是等动力的，而且也不彼此独立。样本未经质量 加权。
D)全压管速度模式：此模式在图5上被标记为D。样本喷嘴收集歧管16被关闭， 所以样本流动速率为零。此模式操作如同平均差分压力减去管道静态压力的多点全压 管。由于样本喷嘴之间的内部循环，这些装置不给出精确的平均速度读数，除非速度曲 线非常均匀。此模式不是取样模式，且包含在本揭示案中仅用以展示本发明方法和装置 的完整操作特征。
质量流测量方法：
可根据适当地位于管道中并使用优选实施例的一个或一个以上取样组合件的质量 流动速率来确定管道的总的质量流动速率。样本喷嘴速度与管道速度的比值是样本喷嘴 压力降系数(CD)的函数，如方程6中所示。针对图3的两喷嘴取样实例所描绘的一个 取样组合件的管道的总的质量流是：
方程9：$M_T=\left(\sqrt{1+C_D}\right)(M_A+M_B)x\frac{A_c}{2A_N}$
其中：
MT＝总的样本质量流动速率
CD＝是以实验方式确定的喷嘴压力降系数
MA＝通过喷嘴A的质量流动速率
MB＝通过喷嘴B的质量流动速率
Ac＝管道的流面积
AN＝每个喷嘴的面积
非轴向管道速度的影响：
已测试若干喷嘴设计以找出用以产生最大样本流动速率以获得最低的喷嘴压力降 并具有良好的斜度和偏转特性的最佳形状。理想的响应是喷嘴对于速度向量的斜度角和 偏转角具有“余弦”响应。已测试许多喷嘴形状，包含圆形入口、尖边缘喷嘴入口、内 侧和/或外侧呈锥形的喷嘴入口，以及在探针中而不是在喷嘴中的孔。优选实施例是在突 出进入流动流中的喷嘴尖端处具有圆形入口的恒定直径喷嘴。优选实施例是具有较高的 样本喷嘴速度和斜度及偏转特征与污垢积聚之间的良好折衷。当使用突出的喷嘴时，已 发现通过使喷嘴尖端从探针表面延伸一个或两个直径，可获得更佳的斜度和偏转性能。 这归因于以下事实：圆管探针结构周围的压力分布随着角度非常快速地变化，且当使用 具有延伸尖端的喷嘴时，其受探针结构影响较少。
图6展示与理想余弦响应相比的优选实施例的斜度和偏转响应数据。这个响应比本 发明者所知的大多数其它流体取样装置好得多。
唯一精确的取样模式是上文所述的质量速度成比例的取样模式，但本发明包含其它 操作模式。其在每个喷嘴处产生独立的样本速率，补偿样本回路中的所有压力降，具有 良好的离轴速度响应特征，且在较广范围的流体速度、流体组分、温度、压力和较脏流 体中针对平均的流体组分和管道质量流动速率以气动方式执行和提供数学上正确的流 体组分方程。
优选实施例的描述
图1展示展示本发明的系统的图。本发明是质量速度加权的取样探针，且用于获得 用于分析器的真实代表性的样本。根据正确定义真实浓度平均值的以下方程，本发明以 气动方式执行质量速度和面积平均。
$\overline{C_1}=\frac{\int \int \rho (x,y)V(x,y)C{(x,y)}_i\mathrm{dxdy}}{\int \int \rho (x,y)V(x,y)\mathrm{dxdy}}$
其中：
是流体成分i的管道中的质量速度和面积平均浓度，ρ(x，y)是流体密度，V(x， y)是流体速度，且C(x，y)i是成分i的浓度。
如图1中所示，安装探针12，其垂直延伸进入其中将进行测量的管道、通风孔、输 送管或烟囱10。优选的是，多个探针12用于对导管面积有效地取样。每个探针12位于 管道内的相等流动面积位置的质心处。至少一个，且优选为多个取样喷嘴14安装在每 个探针12上。所述喷嘴从探针向外延伸。取样喷嘴14经定向以使得流体在管道内的流 动被引导到喷嘴中的开口中。此开口与样本喷嘴收集歧管16连通。由管道中的速度、 温度和流体浓度曲线的不均匀特性的程度确定探针12和取样喷嘴14的数目。优选的是， 多个探针和喷嘴布置在管道的横截面积上。
因此，在管道内面向流的相等面积处放置至少一个取样喷嘴14，每个面积具有与管 道中的流体的局部质量速度成线性比例的质量速度，使得来自所有喷嘴的所得的流动速 率代表管道中的气溶胶和气体的真实代表性样本。此样本流过微粒分析器38(如果使用 的话)、微粒过滤器18(如果使用的话)、流体组分测量腔室20、管线内质量流量计22， 通过真空泵24(或其它合适的装置)，且排回到管道10，因此完成样本回路。
样本回路的质量速率与正被测量的管道的面积的质量流动速率成比例。可使用一个 或一个以上此类多点取样探针组合件，以获得整个管道的平均流体浓度和质量流动速 率。每个取样探针的质量流动速率和浓度流体组成的乘积的和除以取样探针组合件的数 目，提供了正被测量的每个组成的质量速度加权的平均浓度。所有系统的平均质量流动 速率乘以管道的总面积乘以与局部管道速度相比的喷嘴速度，提供了管道中的精确且可 重复的质量流动速率，如先前在本揭示案的操作原理部分中所描述。
众所周知，管道中的弯管、障碍物和面积变化引起漩涡、涡流和非轴向流体速度向 量。优选实施例的取样喷嘴14的形状提供对管道中的速度的斜度角和偏转角的良好响 应(与图6中的理想余弦响应相比)。
本发明的重要应用是用于测量并控制矿物燃料发电厂中的燃烧过程。需要对过量氧 气和一氧化碳的精确测量以优化效率。众所周知，飞尘在燃煤发电厂中是一个主要问题。 对于此类较脏的应用，优选实施例包含样本回路中的微粒过滤器18。所述过滤器在样本 流体进入流体组分测量腔室20和质量流量计22之前清洁所述样本流体。通过主动静态 压力控制30实施例消除所有样本回路压力降。
通过与样本喷嘴收集歧管16串联放置并位于微粒过滤器18上游的微粒分析器38 测量管道10中的微粒的浓度。在需要时，可通过在微粒过滤器18的上游或下游放置与 样本喷嘴收集歧管16串联的适当分析器来实现对任何其它流体特性的检测。
主动静态压力控制系统30使用差分压力变送器42来测量样本喷嘴收集歧管压力端 口26与管道静态压力端口28之间的差值，并控制真空泵24(或其它合适的装置)以使 此差值等于零。主动静态压力控制系统30构成本发明的实质部分。图4展示取样探针 和管道静态压力端口的横截面。
质量流量计22位于图1中所示的样本回路处。优选实施例是具有低压力降和高流 动减弱性能的管线内热质量流量计。
图1中所示的本发明的另一优选实施例是用于较脏流体应用的空气净化清洁控制器 36。其使用压缩空气“吹出”罐，所述压缩空气流过加热器(如果需要的话)，以清洁 微粒过滤器18、样本喷嘴收集歧管16、样本喷嘴14、样本喷嘴歧管静态压力端口26和 管道静态压力端口28。具有收集的污垢的清洁空气被排到管道。在探针12的末端上安 装有阀40，其在启动清洁循环时打开，且允许积聚的污垢离开进入管道10。控制阀44 用于将净化空气引导到适当的组件中，并将经净化的空气排放到管道。
优选实施例利用流体分析器测量腔室20，其实质上是一个管子，其中样本气体在一 端流进，且在另一端流出，进入质量流量计22。流体组分分析器32、34是原位仪器， 其通常被插入管道中。还可以使用提取性气体分析，其类似于通过直接从样本回路中提 取样本而进行的用于US EPA CEM烟囱监控器的气体分析。
显然，在不脱离本发明的基本精神的情况下可作出许多修改。因此，所属领域的技 术人员将了解，在所附权利要求书的范围内，可以不同于本文明确描述的方式实施本发 明。