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气体流量简捷补偿方法
申请号	CN201610556286.0	申请日	2016-07-14	公开(公告)号	CN106225862A	公开(公告)日	2016-12-14
申请人	神华集团有限责任公司; 中国神华煤制油化工有限公司; 陕西咸阳化学工业有限公司;			发明人	王进国;
摘要	本发明提供一种气体流量简捷补偿方法，基于气体测量仪器的设计工况参数和实际工况参数，利用可变补偿系数计算公式，确定可变补偿系数，可变补偿系数计算公式中，可变补偿系数是设计工况参数和实际工况参数的函数；基于气体测量仪器的设计工况流量值和可变补偿系数进行补偿计算，得到实际工况流量值。本发明的技术方案简化了因为工况环境的变化导致需要进行气体流量补偿计算的方法，此方法容易理解和掌握，操作起来也简单便捷。
权利要求	1.一种气体流量简捷补偿方法，其特征在于，基于气体测量仪器的设计工况参数和实际工况参数，利用可变补偿系数计算公式，确定可变补偿系数，所述可变补偿系数计算公式中，可变补偿系数是设计工况参数和实际工况参数的函数；基于所述气体测量仪器的设计工况流量值和所述可变补偿系数进行补偿计算，得到实际工况流量值。 2.根据权利要求1所述的气体流量简捷补偿方法，其特征在于，包括差压式流量补偿方法，此时，所述可变补偿系数为θ，且θ＝sqr(P1T2/(P2T1))，其中， T1为实际工况温度； P1为实际工况压力； T2为设计工况温度； P2为设计工况压力。 3.根据权利要求1所述的气体流量简捷补偿方法，其特征在于，所述气体测量仪器为节流孔板，所述设计工况流量值为QW，且QW＝CεΑsqr(2ΔPρ2/(1-β＾4))；其中，C为所述节流孔板的流出系数； ε为所述节流孔板的膨胀系数； Α为所述节流孔板的开孔截面积； ΔP为实际测出工况差压的瞬时值； β为所述节流孔板的直径比； ρ2为被测流体在设计工况下的固定密度。 4.根据权利要求3所述的气体流量简捷补偿方法，其特征在于，所述实际工况流量值为Qm，且Qm＝CεΑsqr(2ΔPρ2/(1-β＾4))sqr(P1T2/(P2T1))，即Qm＝QWsqr(P1T2/(P2T1)；其中， C为所述节流孔板的流出系数； ε为所述节流孔板的膨胀系数； Α为所述节流孔板的开孔截面积； ΔP为所述实际测出工况差压的瞬时值； β为所述节流孔板的直径比； ρ2为被测流体在设计工况下的固定密度； T1为实际工况温度； P1为实际工况压力； T2为设计工况温度； P2为设计工况压力。 5.根据权利要求1所述的气体流量简捷补偿方法，其特征在于，还包括涡街式流量补偿方法，此时所述可变补偿系数为η，且η＝PvT设/(P设Tv)，其中， Pv为实际工况压力； T设为设计工况温度； P设为设计工况压力； Tv为实际工况温度。 6.根据权利要求1所述的气体流量简捷补偿方法，其特征在于，所述气体测量仪器为涡街流量计，所述设计工况流量值为QY，且QY＝πD2Mdf/4Srρ设；其中， D为表体通径； d为旋涡发生体迎面宽度； M为旋涡发生体两侧弓形面积与管道横截面面积之比； f为旋涡的发生频率； Sr为斯特劳哈尔数； ρ设为被测流体在设计工况下的密度。 7.根据权利要求1所述的气体流量简捷补偿方法，其特征在于，所述气体测量仪器为涡街流量计，所述实际工况流量值为Qm’，且Qm’＝ρ设πD2Mdf/4SrPvT设/(P设Tv)，实际就是Qm’＝QYPvT设/(P设*Tv)；其中， D为表体通径； d为旋涡发生体迎面宽度； M为旋涡发生体两侧弓形面积与管道横截面面积之比； f为旋涡的发生频率； Sr为斯特劳哈尔数； ρ设为设计工况密度； Pv为实际工况压力； T设为设计工况温度； P设为设计工况压力； Tv为实际工况温度。 8.根据权利要求1所述的气体流量简捷补偿方法，其特征在于，首先根据所述气体测量仪器的设计工况参数和实际测出的工况差压信号，通过集散控制系统进行信号转换处理；其次，通过所述集散控制系统分别对质量流量的输入量和输出量的上限量程值和下限量程值进行控制设定，设定所述质量流量的输入量为设计工况流量值；最后，通过所述集散控制系统将所述设计工况流量值乘上可变补偿系数得到实际工况流量值。
说明书全文	气体流量简捷补偿方法技术领域 [0001] 本发明涉及仪表测量技术领域，具体而言，涉及一种气体流量简捷补偿方法。背景技术 [0002] 现有技术中，对不同种类型的流量测量一般采用统一固定的压力和温度补偿方式，这样给工艺参数数据的客观测量带来很大的不确定性，在许多场合会得到与真实值相去甚远的测量结果。 [0003] 在实际工况和设计工况相差较少或者大体相当的情况下，直接使用瞬时测量量来直接显示、控制、累计、报警、联锁，可以在一个允许的误差范围内使用。而在大多数情况下，工况是变化的，而且设计工况和实际工况毕竟一个是经验理论量和一个是客观实际量，实际上温度压力等各项参数有一定的差异，这就使得要针对各种不同流量测量形式和不同工况进行不同形式的补偿，以获得客观真实的测量数据。 [0004] 在气体流量测量中，设计工况的温压和实际工况温压总是有差异，所以对按照设计工况测量得出的流量必须进行补偿，才能得出实时准确的测量结果。但是无论是差压式气体测量仪表还是涡街式气体测量仪表，都需要对直接测量得出的差压或者涡街测出的频率所代表的量按照设计工况比照随时变化的实际工况折算成实际瞬时流量进行补偿。 [0005] 然而通常的补偿是按照公式，按部就班地依据传统公式计算出实际工况和设计工况两个单位流量，然后作除法，用它们的商乘以要补偿的瞬时量，特别繁琐。这使得一般应用人员不易理解，以及组态(应用软件中提供的工具、方法完成工程中某一项具体任务的过程)也十分困难。发明内容 [0006] 本发明的主要目的在于提供一种气体流量简捷补偿方法，以解决现有技术中气体流量补偿计算复杂、组态困难的技术问题，重要的是简化了补偿方法和组态方法。 [0007] 为了实现上述目的，本发明提供一种气体流量简捷补偿方法，基于气体测量仪器的设计工况参数和实际工况参数，利用可变补偿系数计算公式，确定可变补偿系数，可变补偿系数计算公式中，可变补偿系数是设计工况参数和实际工况参数的函数；基于气体测量仪器的设计工况流量值和可变补偿系数进行补偿计算，得到实际工况流量值。 [0008] 进一步地，包括差压式流量补偿方法，此时，可变补偿系数为θ，且θ＝sqr(P1T2/(P2T1))，其中，T1为实际工况温度；P1为实际工况压力；T2为设计工况温度；P2为设计工况压力。 [0009] 进一步地，气体测量仪器为节流孔板，设计工况流量值为QW，且QW＝CεΑsqr(2ΔPρ2/(1-β＾4))；其中，C为节流孔板的流出系数；ε为节流孔板的膨胀系数；Α为节流孔板的开孔截面积；ΔP为实际测出工况差压的瞬时值；β为节流孔板的直径比；ρ2为被测流体在设计工况下的固定密度。 [0010] 进一步地，实际工况流量值为Qm，且Qm＝CεΑsqr(2ΔPρ2/(1-β＾4))sqr(P1T2/(P2T1))，即Qm＝QWsqr(P1T2/(P2T1)；其中，C为节流孔板的流出系数；ε为节流孔板的膨胀系数；Α为节流孔板的开孔截面积；ΔP为实际测出工况差压的瞬时值；β为节流孔板的直径比；ρ2为被测流体在设计工况下的固定密度；T1为实际工况温度；P1为实际工况压力；T2为设计工况温度；P2为设计工况压力。 [0011] 进一步地，还包括涡街式流量补偿方法，此时可变补偿系数为η，且η＝PvT设/(P设Tv)，其中，Pv为实际工况压力；T设为设计工况温度；P设为设计工况压力；Tv为实际工况温度。 [0012] 进一步地，气体测量仪器为涡街流量计，设计工况流量值为QY， [0013] 且QY＝πD2Mdf/4Srρ设；其中，D为表体通径；d为旋涡发生体迎面宽度；M为旋涡发生体两侧弓形面积与管道横截面面积之比；f为旋涡的发生频率；Sr为斯特劳哈尔数；ρ设为被测流体在设计工况下的密度。 [0014] 进一步地，气体测量仪器为涡街流量计，实际工况流量值为Qm’，且Qm’＝ρ设πD2Mdf/4SrPvT设/(P设Tv)，实际就是Qm’＝QYPvT设/(P设Tv)；其中，D为表体通径；d为旋涡发生体迎面宽度；M为旋涡发生体两侧弓形面积与管道横截面面积之比；f为旋涡的发生频率；Sr为斯特劳哈尔数；ρ设为设计工况密度；Pv为实际工况压力；T设为设计工况温度；P设为设计工况压力；Tv为实际工况温度。 [0015] 进一步地，首先根据气体测量仪器的设计工况参数和实际测出的工况差压信号，通过集散控制系统进行信号转换处理；其次，通过集散控制系统分别对质量流量的输入量和输出量的上限量程值和下限量程值进行控制设定，设定质量流量的输入量为设计工况流量值；最后，通过集散控制系统将设计工况流量值乘上可变补偿系数得到实际工况流量值。 [0016] 本发明的技术方案是先根据气体测量仪的实际工况参数，计算出设计没有补偿的工况流量值，再根据通过可变补偿系数公式计算得出的可变补偿系数计算出实际工况质量质量流量值。本发明的技术方案简化了因为工况环境的变化导致需要进行气体流量补偿计算的方法，此方法容易理解和掌握，操作起来也简单便捷。附图说明 [0017] 构成本发明的一部分的说明书附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中： [0018] 图1示出了根据本发明的气体流量简捷补偿方法的差压式补偿实施例的流程框图； [0019] 图2示出了图1中的差压式可变系数的计算流程框图； [0020] 图3示出了根据本发明的气体流量简捷补偿方法的第一个实施例的计算原理图； [0021] 图4示出了根据本发明的气体流量简捷补偿方法的第一个实施例的计算原理图； [0022] 图5示出了根据本发明的气体流量简捷补偿方法的第二个实施例的计算原理图；以及 [0023] 图6示出了根据本发明的气体流量简捷补偿方法的第二个实施例的计算原理图。具体实施方式 [0024] 需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将结合实施例来详细说明本发明。 [0025] 为了使本技术领域的人员更好地理解本发明方案，下面将结合本发明实施例对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分的实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本发明保护的范围。 [0026] 对于差压形式流量测量，一般先测量出差压，再根据计算书和设计工况计算出满量程的差压值。由于ρ1(实际工况密度)是随气体的工况变化而变化的，所以需要对实际工况的质量流量进行补偿。 [0027] 本发明提供了一种气体流量偿测量方法，包括基于气体测量仪器的设计工况参数和实际工况参数，利用可变补偿系数计算公式，确定可变补偿系数，可变补偿系数计算公式中，可变补偿系数是设计工况参数和实际工况参数的函数；基于气体测量仪器的设计工况流量值和可变补偿系数进行补偿计算，得到实际工况流量值 [0028] 本发明的技术方案是先根据气体测量仪的设计工况参数和实际工况参数，计算出设计工况流量值，再根据通过可变补偿系数公式计算得出的可变补偿系数计算出实际工况质量质量流量值。本发明的技术方案简化了因为工况环境的变化导致需要进行气体流量补偿计算的方法，此方法容易理解和掌握，操作起来也简单便捷。 [0029] 在本发明中，设计工况指的是设备运行时各项参数与状态均符合设计要求的状况，实际工况指的是设备在实际工作中各项参数的工作状况，一般为瞬时值。 [0030] 在本发明的第一个实施例中，可变补偿系数为θ，且θ＝sqr(P1T2/(P2T1))；其中，T1为实际工况温度，单位为摄氏度；P1为实际工况压力，单位为Pa；T2为设计工况温度，单位为摄氏度；P2为设计工况压力，单位为Pa。θ是实际工况流量值Qm和设计工况流量测量值QW的系数；Qm＝θQW。 [0031] 在本实施例中，气体测量仪器为节流孔板，设计工况流量值为QW，且QW＝CεΑsqr(2ΔPρ2/(1-β＾4))；其中，C为节流孔板的流出系数；ε为节流孔板的膨胀系数；Α为节流孔板的开孔截面积，单位为M＾2；ΔP为实际测出工况差压的瞬时值，单位为Pa；β为节流孔板的直径比(节流孔板的开孔直径与管道内径的比值)；ρ2为被测流体在设计工况下的密度，单位为kg/m＾3。 [0032] 在本实施例中，实际工况流量值为Qm，且Qm＝CεΑsqr(2ΔPρ2/(1-β＾4))sqr(P1T2/(P2T1))；其中，C为节流孔板的流出系数；ε为节流孔板的膨胀系数；Α为节流孔板的开孔截面积，单位为M＾2；ΔP为实际测出工况差压的瞬时值，单位为Pa；β为节流孔板的直径比；ρ2为被测流体在设计工况下的密度，单位为kg/m＾3；T1为实际工况温度，单位为摄氏度；P1为实际工况压力，单位为Pa；T2为设计工况温度，单位为摄氏度；P2为设计工况压力，单位为Pa。 [0033] 实际工况并不是设计工况的完全复制，实际工况是变动的。在本实施例中，节流孔板的实际工况计算公式是： [0034] Q v＝CεΑsqr(2ΔP/(1-β＾4)/ρ1) (1) [0035] Q m＝＝CεΑsqr(2ΔP/(1-β＾4)/ρ1)ρ1(1”)Q m是实际质量 [0036] Q W＝CεΑsqr(2ΔPρ2/(1-β＾4)) (2) [0037] 其中，Qv在实际工况的体积流量，m3/h,QW是按照设计工况计算出的质量流量，即为没有得到补偿时的质量流量，根据理想气体状态方程有：P1V1/T1＝(P2V2/T2),即V1/V2＝P2T1/(P1T2)，由于1和2是同质量的气体不同状态，所以有公式： [0038] ρ1/ρ2＝P1T2/(P2T1) (3) [0039] 而公式(2)中的密度是实际工况密度时，才是测量的质量流量；由公式(3)得到： [0040] ρ1＝ρ2P1T2/(P2T1) (4) [0041] 其中，ρ2为设计工况的密度，ρ1为实际工况的密度。 [0042] 所以公式变成Q m＝CεΑsqr(2ΔPρ2P1T2/(P2T1)/(1-β＾4))，即：Q m＝CεΑsqr(2ΔPρ2/(1-β＾4))sqr(P1T2/(P2T1))，最终得出： [0043] Q m＝Q Wsqr(P1T2/(P2T1)) (5) [0044] 其中，T1、P1为实际工况温度压力T2、P2为设计工况压力，所以只要给测量结果(无补偿时的质量流量)Q W乘以sqr(P1T2/(P2T1))就使得气体流量得到补偿，提高了测量的正确性和准确度，而sqr(P1T2/(P2T1))就是上述所述的可变补偿系数。 [0045] 至于均速管(阿里巴)或文丘里的测量流量都是Q m＝Q Wsqr(P1T2/(P2T1))，只是Q W的计算常量参数不同，但都是质量流量与差压实际工况密度乘积的平方根成正比，所以可以得出差压式气体质量的补偿实际上就是依据差压按照设计工况计算的质量流量乘以实际工况密度比上设计工况密度的平方根，得出最简便明了的补偿算法Qm＝Q Wsqr(P1T2/(P2T1))。 [0046] 在本实施中，差压式测量气体的补偿方法，是依据设计工况计算质量流量乘以实际工况的密度比上设计工况的密度的比值的平方根。这个平方根是实际工况压力和设计温度之积除以实际工况温度乘以设计压力之积的平方根，不选用实际工况的原因是实际工况是随时变化的，在随时变化的工况中测出来的测量量称为差压式二次表测量量。 [0047] 如图1和图2所示，本实施例中的差压式测量气体的补偿方法可以根据图1中的流程框图计算得出，即在集散控制系统中，将实际工况未补偿流量进行信号转换步骤处理，即将现场差压变送器测得差压未经开方未经补偿输出的4-20ma信号，输入到集散控制系统中的模量输入模块，再将其线性输出，即通过A/D转换将4-20ma转换成2进制数(以16进表示)。其次进入质量流量设定步骤，即将线性输出的4-20ma信号输入量程转换模块并输出流量，再将此时的输出流量值除以满量程值后开平方根，继而再乘以满量程值。最后进入补偿值计算步骤，将开平方根后再乘以满量程值的流量值乘上可变系数，此时输出的流量值即为气体流量补偿值。其中，可变系数为实际工况温度和实际工况压力的函数值。即实际工况温度经过模量输入模块后线性输出，继而进入量程转换模块后输出温度，再将设计开氏温度除以输出开氏温度，得到设计工况温度和实际工况温度的一个比值。同样地，实际工况压力经过模量输入模块后线性输出，进入量程转换模块后输出压力，再将此值除以设计压力得到实际工况压力和设计压力的一个比值，两个比值相乘后进行开平方，得到可变系数。其中，图中的实际工况未补偿流量指的是变送器测量后按照设计工况未经开方计算的量所对应的毫安数。 [0048] 在本实施例中，测量表是FT-20021，801副产蒸汽流量计量，采用的是差压式阿里巴流量计，阿里巴计算书的参数是刻度流量135000kg/h，差压上限是4.302KPa，设计工况压力3.88MPa，设计工况温度是250℃，现场表采用横河的差压变送器量程设定成了4.302KPa，现场变送器没有平方功能。 [0049] 在本实施例中，将变送器送来的4～20毫安的电信号经过DCS系统输入模块中的A/D变成了二进制的电信号(也可以用16进来表示)，再通过DCS中的量程转换模块中给定量程上限为135，量程下限为0，继而将工况压力值(实际工况压力值)和设计工况压力值都加上0.01013MPa(由于补偿简便方法是由气态方程推导出的，气态方程的压力要求绝对压力，测量出的表压时，所以要加一个大气压即0.01013MPa)的压力值化成绝对压力，然后将化成绝对压力后的工况压力值除以设计工况压力值。在测量过程中的温度则是将设计工况温度值和实际工况温度值都加上273.15化成开氏温度，然后将化成开氏温度后的设计工况温度值除以实际工况温度值，再把这两个商做乘法然后进行开平方，得到一个开方数，由于实际工况的参数是时时在变化的，所以这个开方数称为可变补偿系数。再根据设计工况参数求出未作任何补偿的流量计结果，将可变补偿系数乘上未作任何补偿的流量计的结果，即得到了流量的准确补偿值。其中，设计工况已经设定到了一次表中，也就已经含在4-20ma信号。 [0050] 本实施例的计算原理参见图3和图4(仅用于示例说明)。 [0051] 在本发明的第二个实施例中，可变补偿系数为η，且η＝PvT设/(P设Tv)；其中，Pv为实际工况压力，单位为Pa；T设为设计工况温度，单位为摄氏度；P设为设计工况压力，单位为Pa；Tv为实际工况温度，单位为摄氏度。η是工况流量值Qm’和设计工况流量值QY之间的系数，即Qm’＝ηQY。 [0052] 在本实施例中，气体测量仪器为涡街流量计，设计工况流量值为QY，且QY＝πD2Mdf/4Srρ设；其中，D为表体通径，单位为m；d为旋涡发生体迎面宽度，单位为m；M为旋涡发生体两侧弓形面积与管道横截面面积之比；f为旋涡的发生频率；Sr为斯特劳哈尔数；ρ设为被测流体在设计工况下的密度，单位为kg/m＾3。 [0053] 在本实施例中，实际工况流量值为Qm’，且Qm’＝ρ设πD2Mdf/4SrPvT设/(P设Tv)；其中，D为表体通径，单位为m，d为旋涡发生体迎面宽度，单位为m，M为旋涡发生体两侧弓形面积与管道横截面面积之比；f为旋涡的发生频率；Sr为斯特劳哈尔数；ρ设为设计工况密度，单位为kg/m＾3；Pv为实际工况压力，单位为Pa；T设为设计工况温度，单位为摄氏度；P设为设计工况压力，单位为Pa；Tv为实际工况温度，单位为摄氏度。 [0054] 涡街流量计测量气体的工作原理及计算公式在流体中设置旋涡发生体(阻流体)，从旋涡发生体两侧交替地产生有规则的旋涡，这种旋涡称为卡曼涡街。旋涡列在旋涡发生体下游非对称地排列。 [0055] 设旋涡的发生频率为f，被测介质来流的平均速度为U，旋涡发生体迎面宽度为d，表体通径为D，根据卡曼涡街原理，有关系式：f＝SrU1/d＝SrU/md，式中U1为旋涡发生体两侧平均流速，单位为m/s，Sr为斯特劳哈尔数，m为旋涡发生体两侧弓形面积与管道横截面面积之比。管道内体积流量工况Qv为，Qv＝πD2U/4＝πD2mdf/4Sr，即为截面积乘以平均流速，又， [0056] Qv＝f/K (6) [0057] 其中，K＝f/Qv＝[πD2md/4Sr]-1，K是常数，Qm＝Qvρv，式中Qm为没有得到补偿时的质量流量，ρv为实际工况的密度，K为流量计的仪表系数，脉冲数/m3(P/m3)。 [0058] 同样在涡街流量计在现场中传回的质量流量是以设计工况来计算得出了一个没有得到补偿的Qv，所以必须纠正过来就是Qm＝Qvρv，利用气态方程，即对采用设计工况计算得出的气体质量流量值进行补偿：Qm’＝ρ设QvPvT设/(P设Tv)，即将涡街显示的质量流量(ρ设Qv)乘以PvT设/(P设*Tv)即可。 [0059] 其次通过集散控制系统分别对质量流量的输入量和输出量的上限量程值和下限量程值进行控制设定，设定质量流量的输入量为设计工况质量流量值。 [0060] 最后将设计工况质量流量值乘上可变补偿系数得到实际工况流量值。 [0061] 第二个具体实施例的实际数据运行情况如下： [0062] 在本发明的第二个实施例中，测量表是FT-17011,708的氧气流量，采用的是横河一体化涡街的流量计，横河一体化涡街流量计算书的参数是刻度流量800kg/h,4～20毫安的电信号,设计工况压力为0.343MPa的绝对压力,设计工况温度是40℃，现场表采用的是横河4～20毫安电信号的测量表。 [0063] 在本实施例中，将变送器送来的4～20毫安的电信号经过DCS系统输入模块中的A/D变成了二进制的电信号(也可以用16进来表示)，再通过DCS中的量程转换模块中进行了质量量程设定0～800kg/h，得出一个未开方的线性量；继而将工况压力值(实际工况压力值)加上0.1013MPa的压力值再除以设计工况压力0.343MPa，再者是将设计工况温度值和实际工况温度值都加上273.15化成开氏温度，然后将化成开氏温度后的设计工况温度值除以实际工况温度的值，再把这两个商做乘法，得到一个数。由于实际工况的参数是时时在变化的，所以这个数也是随时变化的，所以将其称为可变补偿系数。再根据设计工况参数求出未作任何补偿的流量计结果，将可变补偿系数乘上未作任何补偿的流量计的结果，即得到了流量的准确补偿值。可以看出涡街式的补偿方法是没有对可变补偿系数进行开平方的流量补偿方法。 [0064] 本实施例的计算原理参见如图5和图6(仅用于示例说明)。 [0065] 本发明通过对气态方程的研究应用和推导，并结合差压式和涡街式气体测量的显示实际特性，提供一套流量补偿方法和在集散控制系统中补偿的简便明了的组态方法，使得对气体流量的补偿方法变得易懂和容易实现，且利用该种气体流量补偿方法在集散控制系统组态中也容易实现。 [0066] 从以上的描述中，可以看出，本发明上述的实施例实现了如下技术效果： [0067] 本发明的技术方案是先根据气体测量仪的实际工况参数，计算出设计没有补偿的工况流量值，再根据通过可变补偿系数公式计算得出的可变补偿系数计算出实际工况质量质量流量值。本发明的技术方案简化了因为工况环境的变化导致需要进行气体流量补偿计算的方法，此方法容易理解和掌握，操作起来也简单便捷。 [0068] 以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

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