[0018]被导入到室外热交换器2的高温.高压制冷剂气体，与由室 外风扇3导入到室外热交换器2的室外空气进行热交换。作为制冷剂 的二氧化碳在温度下降的同时对室外的空气进行加热。此时，室外热 交换器2中的制冷剂的变化在图2所示的压力-比焓线图中由B—C表 示，制冷剂被散热到室外热交换器2的出口温度Td。另外，中温.高压的制冷剂气体在液体配管5中流动，由电子式膨 胀阀4减压，成为低温.低压的气液二相状态的制冷剂。电子式膨胀阀 4中的制冷剂的变化在图2所示的压力-比焓线图中由C—D表示，制 冷剂^皮减压到〗氐压压力PL。
[00191低温.低压的气液二相状态的制冷剂在液体配管5中流通， 被导入到室内热交换器6。被导入到室内热交换器6的低温.低压的气 液二相状态的制冷剂，与由室内风扇7导入到室内热交换器6的室内 的空气进行热交换， 一边冷却室内的空气， 一边变化成低温.低压的制 冷剂蒸气。此时，室内热交换器6中的制冷剂的变化在图2所示的压 力-比焓线图中由D—A表示，制冷剂吸走室内空气的热，形成过热度 SH。
然后，低温'低压的制冷剂蒸气流过气体配管8以及流入管22，返 回到储液器10。返回到了储液器10的制冷剂被进行气液分离，低温.低 压的制冷剂气体经由压缩机吸入侧配管21被吸入压缩机1。
[0020】这样，制冷剂如图1中用实线的箭头所示那样，按压缩机1—压缩机排出侧配管20—四通换向阀9—配管23—室外热交换器2— 液体配管5—电子式膨胀阀4—室内热交换器6—气体配管8—四通换 向阀9—流入管22—储液器10—压缩机吸入侧配管21—压缩机1的顺 序在制冷剂回路内循环，进行制冷运转。
[0021】下面，说明采暖运转时的动作。四通换向阀9如图1中用 虚线表示那样进行连接，将连接在压缩机1的排出侧出口的压缩机排 出侧配管20、与连接在室内热交换器6的一端的气体配管8连通，将 流入管22与连接在室外热交换器2的一端的配管23连通。此时，室 外热交换器2作为蒸发器起作用，室内热交换器6作为散热器起作用。 室外热交换器2相当于低压侧热交换器，室内热交换器6相当于高压 侧热交换器。另外，室外空气相当于被冷却介质，室外风扇3相当于 被冷却介质输送装置。另一方面，室内空气相当于被加热介质，室内 风扇7相当于被加热介质输送装置。
[0022】首先，储液器10内的低温.低压的制冷剂气体通过压缩机 吸入侧配管21被吸入到压缩机1，由压缩机l压缩，成为高温.高压的 制冷剂气体并被排出。此时，压缩机1中的制冷剂的变化在图2所示 的压力-比焓线图中由A—B表示。即，制冷剂由压缩机l压缩到高压 压力PH。
[0023】通过气体配管8被导入到室内热交换器6的高温.高压制冷 剂气体，与由室内风扇7导入到室内热交换器6的室内空气进行热交 换，在对室内空气进行加热的同时，温度下降。此时，室内热交换器 6中的制冷剂的变化在图2所示的压力-比焓线图中由B—C表示，制 冷剂被散热到室内热交换器6的出口温度Td。
然后，中温.高压的制冷剂气体在液体配管5中流通，由电子式膨 胀阀4减压、成为低温'低压的气液二相状态的制冷剂。电子式膨胀阀 4中的制冷剂的变化在图2所示的压力-比焓线图中由C—D表示，制 冷剂被减压到低压压力P。
[0024】低温.低压的气液二相状态的制冷剂在液体配管5中流通， 被导入到室外热交换器2。被导入到室外热交换器2的低温.低压的气液二相状态的制冷剂，与由室外风扇3导入到室外热交换器2的室外 的空气进行热交换， 一边冷却室外的空气， 一边变化成低温.低压的制 冷剂蒸气。此时，室外热交换器2中的制冷剂的变化在图2所示的压 力-比焓线图中由D—A表示，制冷剂吸走室外空气的热。然后，低温.低 压的制冷剂蒸气流过配管23以及流入管22，返回到储液器10。返回 到了储液器10的制冷剂被进行气液分离，低温.低压的制冷剂气体通 过压缩才几吸入侧配管21 ;故吸入到压缩4几1。而且，在高压压力Pa处 于临界压力以下的场合，图2中的点C的温度比该压力的制冷剂的冷 凝温度Te低（Td < Te),形成过冷却度SC ( =Te-Td )。
[0025】这样，制冷剂如图1中用虚线的箭头所示那样，按压缩机 1—压缩机排出侧配管20—四通换向阀9—气体配管8—室内热交换器 6—液体配管5—电子式膨胀阀4—室外热交换器2—配管23—四通换 向阀9—流入管22—储液器10—压缩机吸入侧配管21—压缩机l的顺 序在制冷剂回路内循环，进行采暖运转。
[0026】图3~图7表示成为制冷运转时以及采暖运转时用于在高 COP状态下运转的目标的循环。在这里，图3及图4表示成为制冷运 转时的制冷负荷Q/和外气温度T。变动了的场合的目标的循环，图5 ~ 图7表示成为采暖运转时的采暖负荷Qj和外气温度T。变动了的场合 的目标的循环。而且，通常，由于室内温度的设定温度不产生大的改 变，所以室内温度Tj为一定。
[0027】如图3和图4可以看出的那样，在制冷运转时，作为室外 热交换器2侧的压力的高压压力PH随着制冷负荷Q/和外气温度T。 的变动而产生大的变化。另一方面，作为室内热交换器6侧的压力的 低压压力Pt仅因制冷负荷Q/而变化。
如从图5~图7可以看出的那样，在采暖运转时，作为室外热交 换器2側的压力的低压压力PL随着采暖负荷Q^和外气温度T。的变动 而产生大的变化。另一方面，作为室内热交换器6侧的压力的高压压 力PH,在采暖负荷Qj小、不超过临界压力的场合仅因采暖负荷QhA 而变化，在采暖负荷Qh'大、超过临界压力的场合，因采暖负荷QhA
15和外气温度T。而变化。
[0028】例如，在使用以二氧化碳为制冷剂的一般的空气热交换器 控制冷冻循环的场合，当在制冷运转中室内温度Tj为27。C时，在外气 温度为10。C^T。舀35。C，制冷负荷为0.25^QcVQ/(额定）舀l的条件下， 以满足式（1) ~ (3)的方式设定高压压力目标值PH*、低压压力目 标值P^以及过热度目标值SH、P可。
[0029】
[式11
, 八* 、 广 w 、
r0 + 0.1277; + 5.734[M尸a] ( 1 )
尸w =1.806
【00301 [式2]
尸；=—1.958
卩 "、
+ 0.078
,、
cf额定J 乂
额定^
+ 6.021[MPa]
(2)
[0031】 [式3】
SH*=1°C (3)
[0032】另外，在采暖运转中室内温度Tj为20。C的场合，在外气 温度为-8。C^T。舀17。C、采暖负荷为0.25^Qh?Q丫（额定）的条件下， 在高压压力PH处于临界压力以上的场合，以满足式（4)、 （5)的方式 设定高压压力目标值Pj/、液温目标值T/即可。
[0033】
[式4]formula see original document page 16(5)
[0035】在该条件下，在高压压力PH不到临界压力的场合，以满足式（6) ~ (8)的方式设定高压压力目标值PH\低压压力目标值 P^以及过冷却度目标值SC'即可。
[0036】
[式6]
尸„ =2.815
+ 6.251[似圳
(6)
w额定j 乂
[0037】 [式7】
SC*=7。C
[0038】 [式8】
尸,* =—0.431
_0.017 込
r„ +0.0977; +3.300[MPa]
(8)
【0039】由于热交换器的性能、大小对各目标值影响很大，所以， 需要根据组合的系统改变上述各设定式的系数。另外，改变高压压力 目标值的设定方法的运转控制方法并不限于C02制冷剂的场合，在其 它制冷剂的场合也有效，在与高压侧热交换器的制冷剂进行热交换的 流体的流入温度处于临界温度附近的场合，按临界压力改变控制目标 值的设定方法即可。
[0040】下面，说明当热负荷（制冷负荷Q/、采暖负荷Qj)和温 度条件变动了时，在压力目标值的设定方法中设置阈值、改变设定方 法的理由。
制冷时的室外热交换器2以及采暖时的室内热交换器6，对应于 图2的压力-比焓线图中的B—C,采暖时的室外热交换器2以及制冷 时的室内热交换器6对应于图2的压力-比焓线图中的D—A。热交换 能力Q[kWI由式（9)、 (10)表示。
[0041】
[式9】
Q=GrxAh ( 9 )
[0042】[式io】 _
formula see original document page 18(10)
[0043】其中，Gr:制冷剂质量流量[kg/s】，Ah:热交换器出入口 的比焓差[kJ/kg】，a:制冷剂-室内空气间的总传热系数[kW/(m、K)】， A:传热面积[m2】，AT:制冷剂-室内空气间的温差[KJ。
因此，从式（9)、（10)，根据制冷剂质量流量Gr、制冷剂温度（制 冷剂压力）、空气流量以及室内空气温度决定热交换能力Q。为了在某 一温度条件（室内温度Tj、外气温度T。）下发挥必要的热交换能力Q， 需要使制冷剂质量流量Gr变化，或由节流装置等循环控制装置使热 交换器中的制冷剂压力、制冷剂温度变化，改变AT、 Ah。
[0044】下面，根据图2~图4说明在制冷负荷Q/和外气温度T。
变动了的场合，在进行制冷运转时低压压力目标值Pr;仅随制冷负荷
Q/变化的原因。
如图2的D—A那样，制冷运转时的室内热交换器6中的制冷剂 按气液二相流流入。另外，制冷剂由于为气液二相流，所以，制冷剂 侧的热传递率比空气侧的热传递率大。即，在室内热交换器6中，空 气侧的热阻处于支配地位。在这里，若外气温度T。变高，则不能使图 2中的点C的比焓下降，如图3及图4那样，流入到室内热交换器6 的比焓上升。为此，室内热交换器6的出入口的比焓的差Ah变小。 为了确保必要的热交换能力Q,需要增加制冷剂质量流量Gr，或使低 压压力Pt下降、提高传热特性，增大Ah。然而，若降低低压压力Pt， 增大Ah，则制冷剂的过热度SH变大，在热交换器的配管内过热气体 所占区域变宽，从而使制冷剂侧的传热特性大幅度减少，效率变差。 因此，在增加了制冷剂质量流量Gr的场合效率更高。另外，由于热 交换器的空气侧的热阻比制冷剂侧的热阻大，所以，即使改变制冷剂 质量流量Gr、使制冷剂侧的热传递率上升，也不对总的制冷剂-室内 空气间的热传递率a产生大的影响。因此，制冷运转时的室内热交换 器6的热交换能力Q大体与室内空气和制冷剂温度的温差AT成比例。 即，即使外气温度T。变动，低压压力目标值Pr;也不受到影响。【00451下面，根据图2和图5说明在采暖负荷Qj和外气温度T。 变动了的场合，在进行采暖运转时的采暖负荷Q,小、高压压力PH不 超过临界压力的情形下高压压力目标值P^仅随采暖负荷Q^而变化 的原因。
在进行采暖运转时釆暖负荷Qj小的场合，在减少制冷剂质量流 量Gr的同时，空气与制冷剂的温差不大也可以，所以，能够减少循 环的高低压差，高压压力目标值Pj/处于临界压力以下。在这样的场 合，制冷剂质量流量Gr小，所以，特别是在气体单相区域以及液体 单相区域中，制冷剂侧的热传递率成为与空气侧的热传递率相同的程 度。
在这里，若外气温度T。变动，则为了在室外热交换器2中从室外 空气吸收规定的热，低压压力目标值Pj也变化，与外气温度T。高、 低压压力Pi高的场合相比，外气温度T。低、低压压力Pt低的场合的 流入室内热交换器6的制冷剂的温度更高，比焓增大。即，在外气温 度T。高的场合，为了确保采暖能力，需要提高高压压力PH、提高AT、 增大Ah，或者增大制冷剂质量流量Gr。然而，在该场合，若使制冷 剂质量流量Gr增大，则流入到室内热交换器6的制冷剂的温度、比 焓减少，整体的制冷剂与空气的温差AT减少，但制冷剂侧的热传递 率为与空气侧的热传递率相同的程度，制冷剂质量流量G r的增大使a 也改善，所以，如图5所示那样，能够不改变高压压力目标值P^地 以更高的效率发挥能力。即，高压压力目标值Pj/不需随外气温度T。 而改变。
[00461另外，根据图2和图7说明在采暖负荷Q^和外气温度T。 变动了的场合，在采暖运转时的采暖负荷Qj大、高压压力PH超过临 界压力的情形下，高压压力目标值P^随采暖负荷Q/以及外气温度 T。而变化的原因。
与采暖负荷Qj小的场合同样，若外气温度T。变高，则流入的制 冷剂的温度变低，比焓变小。然而，与采暖负荷Qj小的场合不同， 制冷剂质量流量Gr大，所以，制冷剂侧的热阻小，热交换器的空气
19侧的热阻比制冷剂侧大。因此，若外气温度T。变高，则流入到高压侧 热交换器的制冷剂温度下降，所以，AT减少，另一方面，即使流量增 加，a也不太变化。结果，通过增大AT，即如图7那样提高高压压力 Ph,能够确保能力，同时，能够进行高效率的运转。

[0047]这样，按照上述运转控制方法，即使制冷负荷Q/、采暖 负荷Q厶外气温度T。变化，也能够在COP高的状态下运转。

[0048]下面，说明利用控制装置19的冷冻循环的运转控制方法。 图8为制冷运转时的运转控制方法的流程图，图9为采暖运转时的运 转控制方法的流程图。在图8中，设步骤1~步骤13为S1~S13，在 图9中，设步骤21 ~步骤33为S21 ~ S33。[0049】首先，参照图8所示的流程图说明制冷运转时的冷冻循环 的运转控制方法。在该运转控制方法中，设定与热负荷以及温度条件 相符的低压压力PL、高压压力PH、室内热交换器6的出口处的制冷 剂的过热度SH的各控制指标的目标值Pj、 Ph\ SHa，使压缩机1 的转速、电子式膨胀阀4的开度、室外风扇3的转速以及室内风扇7 的转速变化，进行使控制指标接近控制目标值的控制，在COP高的 状态下进行运转。
[0050】在步骤1中，输出控制设备的初始值，转移到步骤2，输 入排出压力检测器11、吸入压力检测器12、制冷剂温度检测器13 ~ 16、室内温度检测器17以及外气温度检测器18的检测信号。然后， 转移到步骤3，计算低压压力Pt、高压压力PH、室内热交换器6的出 口处的制冷剂的过热度SH，而且，根据从室内热交换器6的出入口 的制冷剂的比焓差和压缩机1的转速求出的制冷剂质量流量Gr，计算 出现在的制冷能力Qc。
然后，转移到步骤4，根据能够从循环内的制冷剂状态量推算出 的制冷能力Qc的时间系列数据，以及基于设置在室内热交换器6的气 流吸入口的室内温度检测器17的测定数据的室内温度Tj的时间系列 数据，获得制冷能力Qc与室内温度Tj的相关性，推算制冷负荷Q二
[0051】然后，转移到步骤5，控制装置19判断高压压力Ph是否
20超过临界压力。如果判断为高压压力PH超过临界压力，则转移到步骤
6，另外，如果判断为高压压力PH未超过临界压力，则转移到步骤7， 根据决定保持在现在的存储器19a中的热负荷、温度条件以及各控制 设备的控制值的函数，进行下述所示控制目标值的改变。
[0052】（1)在高压压力PH不到临界压力的场合（步骤7) P *=f (T , Q *)
formula see original document page 21
[0053】（2)在高压压力PH在临界压力以上的场合（步骤6)
formula see original document page 21
[0054】然后，转移到步骤8，如以下所示那样根据各控制指标的 目标值与现在值的偏差利用比例控制计算出控制设备的控制值的改变 量（压缩机l的转速的改变量Af、室外风扇3的转速的改变量AF。、 电子式膨胀阀4的开度的改变量ACv以及室内风扇7的转速的改变量
formula see original document page 21
[0056】上述控制设备的控制值的改变量与控制指标的关系为代 表性的一例，也可以改变控制指标与控制设备的组合，例如可由电子 式膨胀阀4的开度ACy控制低压压力Pl等。
[0057】然后，转移到步骤9，控制装置19根据计算出的改变量输 出新的控制值，在步骤10~步骤12中，与步骤2〜步骤4同样地由冷 冻循环装置内的计测仪器测定各温度、压力数据，计算出低压压力P。高压压力PH、室内热交换器6的出口处的制冷剂的过热度SH、现在 的制冷能力Qc、制冷负荷的推定值Q二
[0058】然后，转移到步骤13，确认各控制指标相对于目标值的误 差是否进入到设定了的误差范围（s,， e2， s3， s4)内。
[0059】
I PL—PL* I < f,
I P —P * I < £
'h h ' 2
I SH —SH* I < e
3
I qc—q/ I < e4
[0060】在各控制指标的相对于目标值的误差未进入到设定了的 误差范围内的场合，返回到步骤5。在到这些所有的控制指标进入到 误差范围内为止，继续进行步骤5〜步骤13的控制。
在步骤6中，根据制冷负荷Q/、外气温度（被加热介质）T。、 室内温度（被冷却介质）Ti计算高压压力目标值PH\然而，制冷剂 向室外热交换器（高压侧热交换器）2的流入温度或制冷剂在室外热 交换器2的入口处的比焓，由室内温度Ti和室内风扇7的转速Fi唯一 地决定，所以，也可使用制冷剂向室外热交换器2的流入温度或制冷 剂在室外热交换器2的入口处的比焓代替室内温度Tj。

[0061]下面，参照图9所示的流程图说明采暖运转时的冷冻循环 的运转控制方法。在该运转控制方法中，设定与热负荷以及温度条件 相符的低压压力P。高压压力PH、室内热交换器6的出口处的制冷 剂的液温Td、过冷却度SC各控制指标的目标值P!;、 Ph\ iV、 SCf, 改变压缩机l的转速、电子式膨胀阀4的开度、室外风扇3的转速以 及室内风扇7的转速等，进行使控制指标接近控制目标值的控制，在 COP高的状态下进行运转。[0062】在步骤21中，输出控制设备的初始值，转移到步骤22， 输入作为冷冻循环装置内的计测仪器的排出压力检测器11、吸入压力 检测器12、制冷剂温度检测器13~ 16、室内温度检测器17以及外气 温度检测器18的检测信号。然后，转移到步骤23，计算低压压力Pt、
22高压压力PH、室内热交换器6的出口处的制冷剂的液温Td或过冷却 度SC，而且根据由室内热交换器6的出入口的制冷剂的比焓差和压缩 机l的转速求出的制冷剂质量流量Gr,计算现在的采暖能力Qh。
然后，转移到步骤24，根据能够从循环内的制冷剂的状态量推算 的釆暖能力Qh的时间系列数据，以及基于设置在室内热交换器6的气 流吸入口的室内温度检测器17的测定数据的室内温度Ti的时间系列 数据，获得采暖能力Qh与室内温度Tj的相关性，推算采暖负荷Q二
[0063】然后，转移到步骤25，控制装置19判断高压压力Ph是否 超过临界压力。如果判断为高压压力PH超过了临界压力，则转移到步 骤26，如果判断为高压压力PH未超过临界压力，则转移到步骤27， 根据决定保持在现在的存储器19a中的热负荷、温度条件以及各控制 设备的控制值的函数，进行下述所示的控制目标值的改变。
[00641 ( 1 )在高压压力PH不到临界压力的场合（步骤27) P *=f (T, Q"
H 1 1 h
P *=f (T , Q *)
L 2 o h
SC*=f (T,T， Q*)
3 i o h

[0065] (2)在高压压力PH为临界压力以上的场合（步骤26) P *=f (T, T ， Q *)H 1 i o h
P *=f (T , Q *)
L 2 o h
T*=f (T, T , Q*)
d 3 i o h

[0066]然后，转移到步骤28，如以下所示那样根据各控制指标的 目标值与现在值的偏差，由比例控制计算出控制设备的控制值的改变 量（压缩机l的转速改变量Af、室外风扇3的转速的改变量AF。、电 子式膨胀阀4的开度的改变量ACv以及室内风扇7的转速的改变量[0067】厶f-f (P —P *)
(不到临界压力的场合） (临界压力以上的场合）
厶F-f (Q —Q,)
[0068】然后，转移到步骤29，控制装置19根据计算出的改变量， 输出新的控制值，在步骤30〜步骤32中，与步骤22~步骤24同样， 由冷冻循环装置内的计测仪器测定各温度、压力数据，计算低压压力 PL、高压压力PH、室内热交换器6的出口的状态（液温Td、过冷却 度SC)、现在的采暖能力Qh、采暖负荷的推定值Q二
【0069】然后，转移到步骤33,确认各控制指标相对于目标值的误 差是否进入到设定的误差范围（Sl， s2， s3， £4)内。
[0070】
I P「Pj I < s i
I p —p * I < f
H H 2
I sc—sc*| < E (不到临界压力的场合）

[0071]在各控制指标相对于目标值的误差未进入到设定的误差 范围内的场合，返回到步骤25。到这些所有的控制指标进入到误差范 围内为止，继续进行步骤25〜步骤33的控制。在步骤26中，根据热负荷Q二外气温度（被冷却介质）T。、室 内温度（被加热介质）Tj计算出高压压力目标值PHA。然而，制冷剂 向室内热交换器（高压侧热交换器）6的流入温度或制冷剂在室内热 交换器6的入口处的比焓，由外气温度T。和室外风扇3的转速F。唯 一地决定，所以，也可使用制冷剂向室内热交换器6的流入温度或制 冷剂在室内热交换器6的入口的比焓代替外气温度T。。
T —T* i < £
(临界压力以上的场合）
Q —Q* I < £
24[0072】在图8以及图9所示的流程图中，决定控制目标值，控制 压缩机l的转速、电子式膨胀阀4的开度、室外风扇3的转速以及室 内风扇7的转速等，使控制指标接近控制目标值，但也可控制压缩机 1的转速、电子式膨胀阀4的开度、室外风扇3的转速以及室内风扇7 的转速的至少1个。
【0073】另外，在图8以及图9所示的流程图中，推算热负荷，决 定控制目标值，以下表示也可不考虑热负荷的简易的控制目标值的设 定方法。
[0074】在临界压力以上的场合，如果以成为基于采暖负荷的目标 值的方式控制与室内温度Tj的温差（iV-Tj)，代替室内热交换器6的 出口处的制冷剂的液温目标值T/作为控制指标，则在室内温度Ti变 动了的场合也能够适当地获得制冷剂与室内空气的温差，能够在COP 高的状态下运转。另外，如从基于图3~图7的控制目标值的设定结 果可以看出那样，可以将SlT、 SC*、 Td*、 （Td*-Ti)设为一定值。
[0075】另外，如图10所示那样，作为临界压力以上的冷凝温度 的定义，将在该压力下比热最大的温度（伪临界温度）、从临界压力的 比焓和该压力求出的温度等假定为伪冷凝温度IV,即使在以成为一定 值的方式控制伪过冷却度SC' (=TC'-Td)的场合，也能够在室内温度 Tj变动了时适当地获得制冷剂与室内空气的温差，能够在COP高的 状态下运转。
[0076】另外，关于压力目标值，在制冷运转时，根据室内温度 Ti与室内的设定温度Tr的差（TrT卩），若TrTf〉0，则判断为进一步 需要制冷能力，进行增大循环的高低压差的控制，若TrT,〈0，则判 断为制冷能力过剩，进行减小循环的高低压差的控制。即，根据室内 温度Ti与室内的设定温度T,的差（Ti-T,)，计算高压压力目标值P^ 以及低压压力目标值P!/的改变量APH、 APl,设定新的控制目标。
【0077】formula see original document page 26
[0078】而且，对于该场合的室内机的风扇的风量Fj，事先生成与 压力目标值（Pj、 PHA)的关系式，进行对应于Pj、 P^的转速的控 制即可。另外，通常，室内机的风扇的电输入量比其它单元设备小， 所以，也可简易地全速旋转。

[0079]这样，按照该实施方式l，能够获得下述的效果。在高压压力PH不到临界压力（阈值）的场合，根据热负荷（Q/ 或Q,)和被加热介质的流入温度计算高压压力目标值P^，在高压压 力PH为临界压力以上的场合，根据热负荷、被加热介质的流入温度和 被冷却介质的流入温度计算高压压力目标值PHA。
[0080】因此，在因为热负荷小等原因而导致在设定控制目标值时 高压压力变得比临界压力低的场合，在冷冻循环内流动的制冷剂质量 流量也变少，高压侧热交换器内的热阻在制冷剂侧和被加热介质侧为 相同程度。因此，即使被冷却介质的温度、流量变动，流入到高压侧 热交换器的制冷剂的状态量变化，通过不改变高压压力目标值地增大 制冷剂质量流量，减少制冷剂侧的热阻，使总热传递率上升，也能够 获得规定的热交换能力，能够在COP高的状态下运转。
另一方面，在由于热负荷大等原因而导致在设定控制目标值时高 压压力为临界压力以上的场合，在冷冻循环内流动的制冷剂质量流量 多，在高压侧热交换器内的热阻中，被加热介质的热阻处于支配地位。 因此，即使流入到高压侧热交换器的制冷剂的状态量变动，通过使高 压压力变化，控制制冷剂与被加热介质的温差，也能够获得规定的热 交换能力，能够在COP高的状态下运转。
[0081】另外，根据热负荷和被冷却介质的流入温度计算低压压力 目标值Pj。因此，由于低压侧热交换器内的制冷剂的流动状态为气 液二相流，所以，制冷剂侧的热传递特性比空气侧好。因此，即使被 加热介质向高压侧热交换器的流入温度变动，朝高压侧热交换器流入 的制冷剂的比焓变化，通过固定低压压力目标值，仅使制冷剂质量流量变化，也能够获得规定的热交换能力，能够在COP高的状态下运转。
[0082】另外，在高压压力不到临界压力的场合，设定高压侧热交 换器出口的制冷剂的过冷却度目标值，以使高压侧热交换器中的冷凝 温度和高压侧热交换器出口的制冷剂温度的温差与过冷却度目标值一 致的方式控制。另一方面，在高压压力为临界压力以上的场合，设定 高压侧热交换器出口的制冷剂温度目标值，以使高压侧热交换器出口 的制冷剂温度与制冷剂温度目标值一致的方式控制。因此，固定高压 侧热交换器的出口的制冷剂状态，使冷冻循环稳定化，同时，在高压 侧热交换器的制冷剂与被加热介质之间，能够设定与热负荷、热交换 器的特性对应的温差，能够进行COP高的状态下的运转。
[0083】另外，若设定高压侧热交换器出口的制冷剂温度与被加热 介质的流入温度的温差目标值来代替将制冷剂温度作为控制目标，并 且以使高压侧热交换器的出口的制冷剂温度与被加热介质的流入温度 的温差与温差目标值一致的方式进行控制，则能够对应于被加热介质 的流入温度的变动，同时，能够进行与热负荷对应的冷冻循环调整， 能够进行COP高的状态下的运转。
[0084】另外，设定低压侧热交换器出口的制冷剂的过热度目标 值，以使低压侧热交换器出口的制冷剂的过热度与过热度目标值一致 的方式进行控制。因此，能够适当地控制低压侧热交换器的过热度， 能够进行COP高的状态下的运转。
[0085】实施方式2
图11为表示本发明实施方式2的空调机的制冷剂回路图，图12 为在本发明实施方式2的空调机的制冷运转时外气温度变动了的场合 的压力-比焓线图。
[0086】在图11中，作为冷冻循环装置的空调机，具有连通液体 配管5的电子式膨胀阀4的室外热交换器2侧与流入管22的旁通配管 24、设于旁通配管24的电子式膨胀阀25、设于旁通配管24的电子式 膨胀阀25的流入管22侧与液体配管5之间的内部热交换器26。其它
27构成与上述实施方式1同样地构成。
[0087】在这样构成的空调机中，在采暖运转时，使电子式膨胀阀 25全闭，与上述实施方式1同样地动作。另外，在制冷运转时，调整 电子式膨胀阀25的开度，从室外热交换器2流过液体配管5的中温-高 压的制冷剂气体的一部分流到旁通配管24，在内部热交换器26中与 流过液体配管5的中温.高压的制冷剂气体进行热交换，然后，返回到 储液器IO，除了这一点外，其它与上述实施方式1同样地动作。
[0088】该实施方式2的空调机由与上述实施方式1同样的运转控 制方法控制，但在制冷运转时，以与室内热交换器6的过热度SH相 等的方式控制内部热交换器26的出口处的制冷剂的过热度，从而能够 减少流过液体配管5、室内热交换器6、气体配管8的制冷剂质量流量 Gr，所以，能够减少压力损失，能够在COP高的状态下运转。
另外，如图12所示，在外气温度T。高的场合，具有更大幅度地 减少比焓的效果，即使外气温度T。变动，也能够将流入到室内热交换 器6的比焓、制冷剂质量流量Gr调整为大体一定。

[0089]在上述实施方式l、 2中，使用二氧化碳单体作为制冷剂， 但即使使用以二氧化碳为主成分的制冷剂、氟里昂系制冷剂、碳氢化 合物系制冷剂代替二氧化碳单体，即使高压侧热交换器的风扇风量为 最大，通过将制冷剂侧的热传导变得比空气侧的热传导大的点设为阈 值，也能够获得同样的效果。[0090】实施方式3
图13为表示本发明实施方式3的空调机的制冷剂回路图。 在图13中，作为冷冻循环装置的二管式的多室型空调机，使用二 氧化碳单体那样的超临界制冷剂作为制冷剂，该二氧化碳单体的高压
侧根据热负荷的条件等而成为气液二相或临界压力以上的状态。该多 室形空调机具有室外单元A、室内单元B以及分流控制器C,该室内 单元B具有3台室内机，该分流控制器C将制冷剂分配到室内单元B 内的室内才几。
[0091】室外单元A具有压缩机1、室外热交换器2、室外风扇3、
28储液器10以及流路切换部30，它们以对第1以及第2连接端部27a、27b之间实施流体连通的方式进行配置。压缩机排出侧配管20的一端连接在压缩机1的制冷剂排出口 ，另一端连接在四通换向阀9。压缩机吸入侧配管21的一端连接在压缩机1的制冷剂吸入口 ，另一端连接在储液器10的上部。流入管22的一端连接在四通换向阀9，另一端连接在储液器10的上部。室外热交换器2的一端通过配管23连接在四通换向阀9，室外热交换器2的另一端通过配管28连接在第l连接端部27a。四通换向阀9与第2连接端部27b由配管29连接。四通换向阀9相应于运转模式切换流到室外热交换器2的制冷剂的方向。
[0092】流路切换部30与运转模式无关地使制冷剂从室外单元A的第1连接端部27a经由作为液体配管的高压配管31流到分流控制器C，从分流控制器C经由作为气体配管的低压配管32流到室外单元A的第2连接端部27b。止回阀35以仅容许制冷剂从室外热交换器2向第1连接端部27a流动的方式设于配管28。另外，止回阀36以仅容许制冷剂从第2连接端部27b向四通换向阀9流动的方式设于配管29。另外，流路切换部30具有旁通配管33,该旁通配管33的一端连接于配管28的止回阀35的室外热交换器2侧的部位，另一端连接于配管29的止回阀36的第2连接端部27b侧的部位。在该旁通配管33的中途，设置仅容许制冷剂从第2连接端部27b向室外热交换器2侧流动的止回阀37。另外，流路切换部30具有旁通配管34,该旁通配管34的一端连接于配管28的止回阀35的第1连接端部27a侧的部位，另一端连接于配管29的止回阀36的四通换向阀9侧的部位。在该旁通配管34的中途设置仅容许制冷剂从四通换向阀9向第1连接端部27a侧流动的止回阀38。
[0093】检测制冷剂的排出压力的排出压力检测器11设在压缩机排出侧配管20上，检测制冷剂的吸入压力的吸入压力检测器12设在压缩机吸入侧配管21上。制冷剂温度检测器13、 14设在配管23、 28的室外热交换器2的出入口附近。检测制冷剂的高压压力的高压压力检测器49设在高压配管31上，检测制冷剂的中间压力的中间压力检
29测器50 i殳在中压汇流部41 。
[0094】室内单元B具有3台室内机，即室内热交换器6P、 6Q、6R，以及将室内空气分别导入到室内热交换器6P、 6Q、 6R的室内风扇7P、 7Q、 7R。
[0095】分流控制器C设置有与室内机相同数量的、分别具有3个连通口的三通换向阀40P、 40Q、 40R。高压配管31的一端连接于第l连接端部27a,另一端连接于中压汇流部41。低压配管32的一端连接于第2连接端部27b，另一端通过热交换部43、 44连接于中压汇流部41，该热交换部43、 44使在低压配管32中流动的制冷剂与在高压配管31中流动的制冷剂进行热交换。另外，高压配管31的另一端分支，分别连接在三通换向阀40P、 40Q、 40R的连通口 40a。低压配管32的另一端分支，分别连接在三通换向阀40P、 40Q、 40R的连通口40b。各三通换向阀40P、 40Q、 40R的连通口 40c通过气体支管45P、45Q、 45R连接在室内热交换器6P、 6Q、 6R的一端。另外，室内热交换器6P、 6Q、 6R的另一端分别通过液体支管46P、 46Q、 46R连接在中压汇流部41。另外，电子式膨胀阀47设在高压配管31的热交换部43、 44之间的部位，电子式膨胀阀48设在低压配管32的中压汇流部41与热交换部43、 44之间的部位。
[0096】作为节流装置的电子式膨胀阀4P、 4Q、 4R配置在液体支管46P、 46Q、 46R的各室内热交换器6P、 6Q、 6R的另一端侧。制冷剂温度检测器15P、 15Q、 15R以及制冷剂温度检测器16P、 16Q、16R，配置在气体支管45P、 45Q、 45R以及液体支管46P、 46Q、 46R的各室内热交换器6P、 6Q、 6R的出入口附近。另外，室内温度检测器17P、 17Q、 17R设在室内热交换器6P、 6Q、 6R的各个的空气侧。
其它构成与上述实施方式1同样地构成。另外，在实施方式3中，表示了在室内单元B上连接三台室内机的场合，但通过配置二台以上的室内机，也能够同时进行制冷和采暖运转。
[0097】下面，说明这样构成的空调机的动作。
首先，说明室内机仅存在制冷负荷Q/的场合。在该场合，四通换向阀9如图13中用实线表示的那样连接，压缩机l与室外热交换器2连通，室外热交换器2作为散热器起作用。

[0098]储液器10内的低温.低压的制冷剂气体通过压缩机吸入侧配管21吸入到压缩机1内，由压缩机l压缩，成为高温.高压的制冷剂气体，然后被排出。被导入到室外热交换器2的高温.高压的制冷剂气体，与由室外风扇3导入到室外热交换器2中的室外空气进行热交换。作为制冷剂的二氧化碳在温度下降的同时对室外空气进行加热。然后，成为中温.高压的制冷剂气体经过止回阀35,在配管28以及高压配管31中流动，被导入到分流控制器C。[0099】然后，流过高压配管31的中温.高压的制冷剂气体在电子式膨胀阀47中成为中压的气体，从中压汇流部41分支到液体支管46P、 46Q、 46R，由电子式膨胀阀4P、 4Q、 4R减压，成为低温.低压的气液二相状态、被导入到室内热交换器6P、 6Q、 6R。被导入到室内热交换器6P、 6Q、 6R的低温.低压的气液二相状态的制冷剂，与由室内风扇7P、 7Q、 7R导入到室内热交换器6P、 6Q、 6R的室内空气进行热交换， 一边冷却室内空气， 一边变化为低温.低压的制冷剂蒸气。然后，低温.低压的制冷剂蒸气在气体支管45P、 45Q、 45R、低压配管32、配管29、止回阀36、四通换向阀9以及流入管22中流过，返回到储液器10。返回到了储液器10的制冷剂被进行气液分离，低温.低压的制冷剂气体通过压缩机吸入侧配管21被吸入到压缩机1。
[0100】下面，说明存在制冷负荷Q/和采暖负荷QhA、但制冷负荷Q/较大的场合。在这里，仅室内热交换器6P进行采暖运转，室内热交换器6Q、 6R进行制冷运转。
【0101】首先，储液器10内的低温.低压的制冷剂气体通过压缩机吸入侧配管21 ;故吸入到压缩才几1，由压缩才几l压缩，成为高温.高压的制冷剂气体，然后排出。然后，被导入到室外热交换器2的高温.高压的制冷剂气体，与由室外风扇3导入到室外热交换器2的室外空气进行热交换。作为制冷剂的二氧化碳不冷凝，在温度下降的同时对室外空气进行加热。然后，成为中温.高压的制冷剂气体，通过止回阀35在配管28、高压配管31中流过，被导入到分流控制器C。
[0102】在此，进行采暖运转的室内热交换器6P控制三通换向阀 40P，连通在高压配管31上。进行制冷运转的室内热交换器6Q、 6R 控制三通换向阀40Q、 40R,连通在低压配管32上。另外，电子式膨 胀阀47全闭，电子式膨胀阀48成为规定的开度。电子式膨胀阀48 在中间压力设定规定的目标值，在中间压力检测器50的检测值比目标 值低的场合，减小电子式膨胀阀48的开度，在中间压力检测器50的 检测值比目标值高的场合，增大电子式膨胀阀48的开度，通过进行这 样的控制，能够使中间压力为一定，循环的控制稳定性增大。
[0103】因此，流过高压配管31的中温.高压的制冷剂气体全部通 过气体支管45P被导入到室内热交换器6P，在与室内空气进行热交换 后，在电子式膨胀阀4P中成为中压的气体，通过液体支管46P到达 中压汇流部41。然后，中压的制冷剂气体流过液体支管46Q、 46R, 由电子式膨胀阀4Q、 4R减压，成为低温.低压的气液二相状态，被导 入到室内热交换器6Q、 6R。被导入到了室内热交换器6Q、 6R的低 温.低压的气液二相状态的制冷剂，与由室内风扇7Q、 7R导入到室内 热交换器6Q、 6R的室内空气进行热交换， 一边冷却室内空气， 一边 变化为低温.低压的制冷剂蒸气。然后，低温.低压的制冷剂蒸气通过气 体支管45Q、 45R流到低压配管32。
【01041低温.低压的制冷剂蒸气在低压配管32、配管29、止回阀 36、四通换向阀9以及流入管22中流过，返回到储液器10。返回到 了储液器10的制冷剂被进行气液分离，低温.低压的制冷剂气体通过 压缩机吸入侧配管21被吸入压缩机1。
[105]这样，从室外热交换器2通过配管28导入到高压配管31 的中温.高压气体成为超临界状态，所以，与成为气液二相流的场合相 比，伴随着流量增大的压力损失的增大量小。因此，与使中温.中压的 气体通过电子式膨胀阀47流到中压汇流部41的情形相比，将全部制 冷剂导入到进行采暖运转的室内热交换器6P的情形更能在抑制压力 损失的影响的同时，提高室内热交换器的热交换性能，能够在高COP状态下运转。
另外，若随着进行采暖的室内热交换器6P的制冷剂质量流量Gr 的增大而产生噪声、配管振动，则也可在流量限制、压力损失的上限 设置限制，使导入到高压配管31的中温.高压气体的一部分通过电子 式膨胀阀47，与从室内热交换器6P流入的制冷剂汇合，流入到室内 热交换器6Q、 6R。这样，能够将COP保持为尽可能高的状态，同时 提高空调机的可靠性。
[0106】下面，说明室内机仅存在采暖负荷Qj的场合。在该场合， 四通换向阀9如图13中用虚线表示那样连接，压缩机1与高压配管 31连通，室外热交换器2与储液器IO连通，室外热交换器2作为蒸 发器起作用。
[01071首先，储液器10内的低温.低压的制冷剂气体通过压缩机 吸入侧配管21吸入到压缩机1,由压缩才几l压缩，成为高温.高压的制 冷剂气体，然后被排出。然后，高温.高压的制冷剂气体经过旁通配管 34的止回阀38，通过配管28流入到高压配管31，；故导入到分流控制 器C。

[0108]被导入到分流控制器C的高温.高压的制冷剂气体，从三 通换向阀40P、 40Q、 40R流经气体支管45P、 45Q、 45R,被导入到 室内热交换器6P、 6Q、 6R，与室内空气进行热交换，然后，在电子 式膨胀阀4P、 4Q、 4R中成为中压的气体，通过液体支管46P、 46Q、 46R到达中压汇流部41。然后，中压的制冷剂气体流过电子式膨胀阀 48以及低压配管32,从第2连接端部27b流入到配管29，经过旁通 配管33的止回阀37，通过配管28导入到室外热交换器2。制冷剂在 与室外空气进行热交换后，流过配管23、四通换向阀9以及流入管22, 返回到储液器10。返回到了储液器10的制冷剂被进行气液分离，低 温-低压的制冷剂气体通过压缩机吸入侧配管21 ;故吸入压缩机1。[0109】下面，说明存在制冷负荷Q/和采暖负荷Qh*、但采暖负荷 Qj较大的场合。在这里，仅室内热交换器6P进行制冷运转，室内热 交换器6Q、 6R进行采暖运转。
33[0110]首先，储液器10内的低温.低压的制冷剂气体通过压缩机 吸入侧配管21被吸入压缩机1，由压缩机l压缩，成为高温.高压的制 冷剂气体，然后被排出。然后，高温.高压的制冷剂气体经过旁通管34 的止回阀38,通过配管28流入到高压配管31，被导入到分流控制器 C。
[0111】在这里，进行制冷运转的室内热交换器6P控制三通换向 阀40P，连通在低压配管32上。进行采暖运转的室内热交换器6Q、 6R控制三通换向阀40Q、 40R,连通在高压配管31上。另外，电子 式膨胀阀47全闭，电子式膨胀阀48成为规定的开度。电子式膨胀阀 48在中间压力上设定规定的目标值，在中间压力检测器50的检测值 比目标值低的场合，减小电子式膨胀阀48的开度，在中间压力检测器 50的检测值比目标值高的场合，增大电子式膨胀阀48的开度，通过 进行这样的控制，能够使中间压力为一定，循环的控制稳定性增大。
[0112】被导入到分流控制器C的高温.高压的制冷剂气体，从三 通换向阀40Q、 40R流经气体支管45Q、 45R，被导入到室内热交换 器6Q、 6R，与室内空气进行热交换，然后，在电子式膨胀阀4Q、 4R 中成为中压的气体，通过液体支管46Q、 46R到达中压汇流部41。中 压的制冷剂气体的一部分流过液体支管46P，由电子式膨胀阀4P减 压，成为低温.低压的气液二相状态，被导入到室内热交换器6P。被 导入到室内热交换器6P的低温.低压的气液二相状态的制冷剂，与由 室内风扇7P导入到室内热交换器6P的室内空气进行热交换， 一边冷 却室内空气， 一边变化为低温.低压的制冷剂蒸气。然后，低温.低压的 制冷剂蒸气通过气体支管45P流到低压配管32。
[0113】然后，通过液体支管46Q、 46R流入到中压汇流部41的 中压的制冷剂气体的余下部分通过电子式膨胀阀48流入到低压配管 32,与通过气体支管45P流到低压配管32的制冷剂汇合。然后，制 冷剂从第2连接端部27b流入到配管29，经过旁通配管33的止回阀 37，通过配管28导入到室外热交换器2，与室外空气进行热交换，然 后，流过配管23、四通换向阀9以及流入管22,返回到储液器10。返回到了储液器10的制冷剂被进行气液分离，低温.低压的制冷剂气 体通过压缩机吸入侧配管21吸入到压缩机1。
[0114】在这里，在进行制冷运转的室内热交换器6P中，制冷剂 成为气液二相流，所以，制冷剂质量流量Gr的增大使压力损失变大。 因此，为了在抑制室内热交换器6P中的压力损失的同时保持热交换 性能，以在室内热交换器6P的出口具有一定的过热度SH的方式、对 导入到室内热交换器6P的中压的制冷剂气体的流量进行控制，使中 压的制冷剂气体的余下部分通过电子式膨胀阀48流入到低压配管32。
[01151该实施方式3的空调机的运转控制方法，与在上述实施方 式l中说明了的与制冷、采暖相关的运转控制方法同样地进行压力、 温度的目标值的设定，从而即使制冷负荷Q二采暖负荷Q厶外气温 度T。变化，也能够实现COP高的状态下的运转。
[01161另外，热交换部43、 44使流过高压配管31的制冷剂，与 流过电子式膨胀阀48而减压、温度降低了的制冷剂进行热交换，从而 具有使流入到中压汇流部41的制冷剂温度下降的效果，具有与实施方 式2的内部热交换器26同样的效果。
【0117】另外，在进行制冷运转的室内热交换器，与进行采暖运转 的室内热交换器混合存在的场合，能够将从需要冷温度的部位吸走的 废热用于需要温热的部位，使COP增加。
另外，在制冷负荷比采暖负荷多的场合，高压侧成为超临界状态 的单相流，另外，二氧化碳制冷剂的单位质量流量的压力损失与氟里 昂系制冷剂相比减少，所以，通过使回路中的全部制冷剂流入到进行 采暖运转的室内热交换器，能够在抑制压力损失增大的同时获得热交 换性的上升，能够在COP高的状态下运转。但是，为了应对因全部 制冷剂的流量多、使全部制冷剂流入而产生配管振动、制冷剂噪音那 样的场合，通过在采暖运转的室内热交换器的前后的制冷剂压力差、 例如高压压力检测器49的测量值与中间压力检测器50的测量值的差 上设置上限值，并且在压力差超过了上限值的场合以成为上限值以下 的方式控制电子式膨胀阀47,使制冷剂旁通，能够抑制因流过进行采暖运转的热交换器的制冷剂流量的增大而引起的配管振动、制冷剂噪 音。
[0118】另外，在采暖负荷比制冷负荷多的场合，低压侧成为气液 二相流，随着流量的增加，压力损失大幅度增加。因此，通过使回路 中的全部制冷剂流入到进行采暖运转的室内热交换器，并且通过控制 出口的过热度、对应于热负荷进行从采暖运转的室内热交换器流出并 流入到进行制冷运转的室内热交换器的制冷剂的流入量控制，使余下 的制冷剂流过电子式膨胀阀48而旁通，由此能够抑制压力损失的增大 所导致的COP的减少。
[01191在上述实施方式3中，使用二氧化碳单体作为制冷剂，但 也可使用以二氧化碳为主成分的制冷剂等的在运转时高压侧成为超临 界状态的制冷剂。
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