用于利用液体燃料操作的移动式加热单元的蒸发式燃烧器 |
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| 申请号 | CN201580015005.4 | 申请日 | 2015-03-11 | 公开(公告)号 | CN106133444A | 公开(公告)日 | 2016-11-16 |
| 申请人 | 韦巴斯托股份公司; | 发明人 | V·戴尔; K·默斯尔; S·佐梅雷尔; T·克舍尔; | ||||
| 摘要 | 一种用于利用 液体 燃料 操作的移动式加热单元的 蒸发 式 燃烧器 (100)被提供，所述蒸发式燃烧器具有：混合物制备区域(2)，用于使燃料与燃烧空气混合而形成燃料‑空气混合物；燃料供应源(1)，用于向混合物制备区域(2)供应 液体燃料 ；燃烧空气供应源(B)，用于向混合物制备区域(2)供应燃烧空气；至少一个蒸发表面(8)，液体燃料被供应至所述蒸发表面用于液体燃料的蒸发；转换区域(3)，其相对于液流来说布置在混合物制备区域(2)的下游，用于使燃料‑空气混合物转换成燃烧排气(A)，同时释放热量；和排气再循环结构(10；210)，用于使燃烧排气(A)再循环到混合物制备区域(2)内。 | ||||||
| 权利要求 | 1.一种用于以液体燃料操作的移动式加热装置的蒸发式燃烧器(100；200；300)，具有混合物制备区域(2)，用于使燃料与燃烧空气混合而形成燃料-空气混合物，燃料供应源(1)，用于向混合物制备区域(2)供应液体燃料， |
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| 说明书全文 | 用于利用液体燃料操作的移动式加热单元的蒸发式燃烧器[0002] 在以液体燃料操作的移动式加热装置中，通常使用蒸发式燃烧器，液体燃料在蒸发式燃烧器中蒸发，蒸发后的燃料与被供应的燃烧空气混合而形成燃料-空气混合物，并且随后发生反应释放热量。 [0003] 本文中，“移动式加热装置”应理解为是指被设计并且相应地适于在移动式应用中使用的加热装置。特别地这意味着所述加热装置是可运输的(可能是固定安装在车辆中或仅仅被容置于其中进行运输)并且不排外地被设计为用于永久静态使用，比如在建筑的加热系统实例中。这里，移动式加热装置也可被固定安装在车辆(陆地车辆，轮船等)中，尤其是在陆地车辆中。所述移动式加热装置可特别地被设计用于车辆内舱、例如陆地车辆内舱，船只或飞机的加热，以及用于部分敞开的空间的加热，这样的空间比如可以在轮船上、特别是快艇上见到。移动式加热装置也可以以静态方式临时性使用，例如在大帐篷、容器(例如建筑容器)等中。特别地，移动式加热装置可被设计为独立于发动机的加热器或辅助加热器，用于陆地车辆，例如用于大篷车，旅宿车，公共汽车，乘用车辆等。 [0004] 根据许多国家的环境方面以及相应法规规定，最小化移动式加热装置的废气排放越来越重要。特别是在用于移动式加热装置的蒸发式燃烧器的情况下，试图在各种各样的外部边界环境下以及利用不同的加热功率水平、在每种情况下以可能的最高效方式以及以低废气排放实现操作是很困难的。 [0005] 本发明的目的是提供一种用于以液体燃料操作的移动式加热装置的改进的蒸发式燃烧器，并且提供具有所述类型的蒸发式燃烧器的改进的车辆加热装置，特别是在各种各样的外部边界环境下，这允许以非常低的排放操作。 [0007] 一种蒸发式燃烧器具有下述：混合物制备区域，用于使燃料与燃烧空气混合而形成燃料-空气混合物；燃料供应源，用于向混合物制备区域供应液体燃料；燃烧空气供应源，用于向混合物制备区域供应燃烧空气；至少一个蒸发表面，液体燃料被供应至所述蒸发表面用于液体燃料的蒸发；反应区域，其相对于液流来说布置在混合物制备区域的下游，并且用于燃料-空气混合物的反应以形成燃烧排气，同时释放热量；和排气再循环结构，用于使燃烧排气再循环到混合物制备区域内。 [0008] 这里，混合物制备区域应理解为是指蒸发式燃烧器的下述区域，在此区域中在蒸发式燃烧器的正常加热操作过程中，蒸发的燃料与燃烧空气发生混合，但不会形成火焰。燃料-空气混合物的具有优势的制备可发生在混合物制备区域中，在所述燃料-空气混合物在反应区域内反应之前。在反应区域中，反应可以特别借助于包含火焰的燃烧而发生，但例如反应借助于部分或完全催化反应也是可能的。通过用于使燃烧排气再循环到混合物制备区域内的排气再循环结构，氮氧化物(NOx)的排放能够以特别可靠的方式降低。在这里燃烧排气的热量被用于协助蒸发过程以及用于加热空气-燃料混合物。通过增大燃料的饱和汽压-也就是说气相中的燃料达到饱和时燃料的压力，被供应的燃烧空气的吸收燃料的能力增大，特别是在外部温度较低的情况下以及因此被供应的燃烧空气的温度水平较低的情况下，这具有有益的效果。这样，实现了蒸发式燃烧器的增大的总效率。再循环到混合物制备区域内的燃烧排气用作燃料蒸发过程和燃料-空气混合物燃烧过程的惰性压载物(inert ballast)。所述惰性压舱物通过增大潜伏热而起作用，加速燃料蒸发过程并且导致点火延迟时间的增加，因此实现了改进的燃料-空气混合物的混合。 [0009] 排气再循环结构优选地具有敞开到混合物制备区域内的至少一个排气出口，燃烧排气可经由排气出口以定向的方式再循环到混合物制备区域内。 [0010] 在一个改进中，混合物制备区域具有横截面在反应区域的方向上变窄的变窄区域，和在反应区域的方向上与变窄区域相连的过渡段。借助于该变窄区域，燃料-空气混合物在其进入反应区域之前的流速能够可靠地增大至防止发生不希望的火焰逆火到混合物制备区域内的程度。这里，借助于过渡段，流动特定可以定向的方式预设。 [0011] 优选地，排气再循环结构被设计为敞开到过渡段内，从而由于支配这里的静态压力较低，所以可以可靠地引入燃烧排气。 [0012] 在一个改进中，流动腔的突然横截面加宽被形成在从过渡段至反应区域的过渡处。在本实例中，特别是在燃烧空气被以强烈旋涡供应到混合物制备区域的情况下，可以特别地稳定反应区域中的火焰，并且，能够在大范围的不同水平的加热功率、也就是说不同燃料和燃烧空气质量流上确保以低污染排放进行稳定的燃烧。 [0013] 在一个改进中，过渡段具有与变窄区域相连并且具有第一横截面的第一子部分，和与反应区域相连并且具有更大的第二横截面的第二子部分，并且所述排气出口是第一子部分和第二子部分之间的环形开口的形式。在本实例中，实现了在结构方面特别有利的配置并且允许燃烧排气可靠的引入，以及同时燃料-空气混合物的稳定流引导。 [0014] 在一个改进中，轴向本体被提供，所述轴向本体在混合物制备区域中沿着蒸发式燃烧器的纵向轴线延伸以从侧壁间隔开。这里，例如轴向本体可以是实心形式或可具有内腔。优选地轴向本体可以具有大致圆柱形形状。借助于该轴向本体可以实现在混合物制备区域中的特别有利的流动引导。此外，轴向本体优选地可由高导热率的材料制造，使得来自反应区域中的燃烧过程的热能被以定向的方式再循环，通过热传导经由轴向本体，再循环到混合物制备区域内以协助液体燃料的蒸发以及帮助燃料-空气混合物的制备。 [0015] 如果轴向本体从混合物制备区域的面对侧延伸、至少延伸到过渡段内到达反应区域，来自反应区域的热量可经由轴向本体以特别定向的方式再循环到混合物制备区域内。 [0016] 在一个改进中，蒸发表面被形成在轴向本体的外周表面上。在本实例中，被供应的燃烧空气可以特别有效的方式沿着蒸发表面引导从而实现蒸发的燃料与被供应的燃烧空气良好地混合。此外，在本实例中，来自反应区域中的燃烧过程的热量可以特别定向的方式经由轴向本体供应到混合物制备区域中的蒸发过程。 [0017] 在一个改进中，蒸发表面通过蒸发元件提供，盖设置在蒸发器元件的面朝反应区域的端部上。在本实例中，燃料在蒸发器元件的面对侧端部处不受控的逃逸可以可靠的方式得到防止。优选地盖可在径向方向上突伸超出蒸发器元件的外周。 [0018] 在一个改进中，轴向本体具有朝向反应区域敞开的内腔，排气出口从所述内腔延伸到混合物制备区域使得燃烧排气能够通过轴向本体再循环到混合物制备区域。在本实例中，提供了在结构方面特别简单的配置，其中轴向本体也被用于使燃烧排气再循环到混合物制备区域内。在本实例中蒸发式燃烧器可以特别紧凑的设计实现。优选地，在本实例中排气出口可以设置在混合物制备区域(相对于主流动方向)的第一半中，特别更优选地在混合物制备区域的三分之一中，更优选地在混合物制备区域的四分之一或甚至五分之一中。 [0019] 本目的还通过具有如上面描述的蒸发式燃烧器的车辆加热装置实现。 [0021] 图1是根据第一实施例的蒸发式燃烧器的示意图。 [0022] 图2是根据第二实施例的蒸发式燃烧器的示意图。 [0023] 图3是在第二实施例中的轴向本体的放大示意图。 [0024] 图4是根据第三实施例的蒸发式燃烧器的示意图。 [0025] 图5是第三实施例中的过渡段的细节示意图。 [0027] 图7是第二实施例的第二修改的示意图。 [0028] 图8是在图3中示出的轴向本体的另一修改的示意图。 [0029] 图9a)至i)是对图8中示出的该另一修改的改进的示意图。 [0030] 第一实施例 [0031] 下面参考图1描述蒸发式燃烧器的第一实施例。 [0033] 蒸发式燃烧器100沿着纵向轴线L延伸。蒸发式燃烧器100具有混合物制备区域2，混合物制备区域2具有主腔21，连接主腔21的变窄区域22，和连接变窄区域22的过渡段23。在变窄区域22，混合物制备区域2的截面在大致平行于纵向轴线L延伸的主流动方向H上变窄。在示意性示出的示例性实施例中，锥形形式的变窄区域22通过例子示意出，但其它结构也是可能的。过渡段23形成到反应区域3的过渡，反应区域3与混合物制备区域2相连。在本实施例中，过渡段23具有横截面恒定的大致圆柱形形状。 [0034] 突然的横截面变宽形成在从混合物制备区域2的过渡段23至反应区域3的过渡处。因此，对于流入蒸发式燃烧器100的气体来说可用的流动横截面在从混合物制备域2至反应区域3的过渡处突然变宽。 [0035] 在特殊的示例性实施例中，在蒸发式燃烧器100的操作中，燃料-空气混合物在燃烧过程中的反应包括在反应区域3中产生火焰，释放热。在所述反应过程中产生的燃烧排气A通过燃烧管4流入换热器5内，燃烧管4与反应区域3相连，在换热器5中被释放的热量中的至少一部分被传递到待加热介质M。在示意性示出的实施例中，换热器5具有罐状形式，并且热的燃烧排气A在燃烧管4的、位于换热器5的基部上的端部处被转向。转向之后，燃烧排气A在形成于燃烧管4的外面与换热器5的内壳体之间的流动腔中流动至排气出口6。 [0036] 待加热介质M在形成于换热器5的内壳体和换热器5的外壳体之间的流动腔中流动，如在图1中通过箭头所示的。这里，在本实施例中，待加热介质M在换热器5中与燃烧排气A的流动方向相反地流动，以实现最佳可能的热传递。在本实例中，待加热介质M可特别地通过例如待加热空气或待加热液体、特别是车辆的冷却液体回路中的冷却液体形成。换热器5的内壳体由具有高导热率的材料制成以确保从热的燃烧排气A至待加热介质M的良好热传递。 [0037] 下面，将更加详细地描述在第一示例性实施例中混合物制备区域2的设计。 [0038] 蒸发式燃烧器100具有用于供应液体燃料的燃料供应源1。在本实例中液体燃料可特别地通过还用于车辆内燃机操作的燃料形成，特别地通过汽油、柴油、乙醇等形成。在图1中，燃料供应源1仅通过燃料供应源线和箭头示意。然而，以一种已知的方式，燃料供应源1可还具有可以特别地通过例如燃料计量泵形成的燃料输送装置。燃料供应源1被设计用于以已知的方式输送和计量燃料。 [0039] 燃料供应源1敞开到混合物制备区域2内。在图示实施例中，在本实例中燃料供应源1在混合物制备区域2的面对侧敞开，该面对侧在后侧封闭混合物制备区域2。混合物制备区域2通过限定主腔21的轮廓的侧壁、限定变窄区域22的轮廓的侧壁以及限定过渡段23的轮廓的侧壁在侧向上限定边界。 [0040] 还提供了燃烧空气源B，其在图1中仅通过箭头示意。燃烧空气源B具有燃烧空气风机(未示出)，用于将燃烧空气输送至混合物制备区域2。混合物制备区域2具有多个燃烧空气进口24，燃烧空气可通过燃烧空气进口24进入混合物制备区域2。在示例性实施例中，燃烧空气被以强烈的旋涡引入混合物制备区域2内，也就是说具有大切向流动分量。这里，燃烧空气的旋涡可例如通过相应定向的引导叶片等产生。即使图1示意性示出了燃烧空气进口24被径向地布置在混合物制备区域2的面对侧上的外侧的结构，但其它结构也是可能的。例如，燃烧空气进口也可侧向地布置在混合物制备区域2的侧壁上。 [0041] 在第一实施例中，在混合物制备区域2中布置了轴向本体7，其从混合物制备区域2的面对侧开始沿着纵向轴线L延伸并且与混合物制备区域2的侧壁间隔开。在第一实施例中，轴向本体7具有杆状或塔状的形式。轴向本体7具有大致圆柱形形式，并且在第一实施例中延伸穿过主腔21，变窄区域22和过渡段23。轴向本体7，关于其径向定向，被大致居中地布置在混合物制备区域2中。轴向本体7具有外周表面，用于被供应的液体燃料的蒸发的蒸发表面8形成于其上。在第一实例中，蒸发表面8通过布置于轴向本体7的外周表面上的多孔性、吸附性蒸发器元件9提供。在本实例中，蒸发器元件9可特别地具有金属非织物(metal nonwoven)、金属面料(metal fabric)、金属或陶瓷烧结体等。优选地对于蒸发器元件9来可以围绕着轴向本体7在其整个外周上延伸。 [0042] 即使图1示意性示出了蒸发器元件9大致在轴向本体7的整个轴向长度上延伸的实施例，但还可能的是例如对于蒸发器元件9来说仅在轴向本体7的一子区域上延伸。尽管仅仅参考图1描述了蒸发表面8通过所述类型的蒸发器元件9提供的实施例，但轴向本体7的外周表面自身形成为蒸发表面8也是可能的。 [0043] 在混合物制备区域2的面对侧，被供应的液体燃料被输送到蒸发器元件9，在蒸发器元件9中发生液体燃料的分配。由于蒸发器元件9的多孔性、吸附性结构，在这里液体燃料被在轴向本体7的周向方向上以及在轴向本体7的轴向方向上分配。从蒸发表面8上，被供应的液体燃料蒸发并且在混合物制备区域2中与沿着蒸发表面8引导的被供应燃烧空气混合。由于燃烧空气被以强烈旋涡的形式供应，所以蒸发的燃料与燃烧空气良好地混合以形成燃料-空气混合物。 [0044] 在混合物制备区域2的变窄区域22，由于横截面的减小，燃料-空气混合物的轴向流速分量增大，并且，根据柏努利原理，过渡段23中静态压力减小。在从混合物制备区域2到反应区域3的过渡处，由于横截面突然变宽所以燃料-空气混合物的旋涡液流变宽，由此轴向流速分量减小，并且在反应区域3靠近纵向轴线L的中心区域中，轴向回流区域形成，在此区域中气体逆着主流动方向H流动，使得，在蒸发式燃烧器100的操作过程中，火焰良好地停固(anchor)在反应区域3中。 [0045] 变窄区域22的尺寸，过渡区域23的尺寸和至反应区域3的过渡部的尺寸都被调节至燃料-空气混合物的旋涡液流，使得火焰从反应区域3逆火到混合物制备区域2内被可靠地防止。特别地，燃烧空气被以足够强烈的旋涡供应到混合物制备区域2内并且流速足够高，使得所述条件得到满足。 [0046] 轴向本体7呈现高导热率，使得在蒸发式燃烧器100的操作过程中，来自在反应区域3中发生的燃烧过程的热量被传导回至混合物处理区域2，以实现液体燃料在蒸发表面8上的有利蒸发过程。 [0047] 在根据第一实施例的蒸发式燃烧器100中，还形成有用于使燃烧排气A再循环到混合物制备区域2中的排气再循环结构10。在图1示意性示出的示例性实施例中，排气再循环结构10具有敞开到混合物制备区域2内的多个排气出口11，流出的燃烧排气A可通过排气出口11进入混合物制备区域2。在图示的实施例中，在本实例中排气出口11相对于液流来说被连接到形成于换热器5中的流动腔，燃烧排气A自该流动腔流出。 [0048] 排气再循环结构10的排气出口11在混合物制备区域2的过渡段23中敞开。由于过渡段23中的静态压力低，在本实例中燃烧排气A的一部分被可靠地吸入混合物制备区域2内并且在这里与燃料-空气混合物混合。在本实例中，在过渡段23中流动的燃料-空气混合物的强烈旋涡导致与燃烧排气A均匀地混合。燃烧排气A与燃料-空气混合物的所述混合允许蒸发燃烧器100以特别低的污染排放操作，在这种情况下，尤其还可以保持氮氧化物的排放比较低。 [0049] 第二实施例 [0050] 下面参考图2和图3更详细描述蒸发式燃烧器200的第二实施例。 [0051] 根据第二实施例的蒸发式燃烧器200不同于在上面描述的第一实施例实质上仅在于轴向本体和排气再循环结构的配置，为了避免重复在下面仅描述相对于第一实施例的区别，相同的参考标记被用于对应的部件。 [0052] 在根据第二实施例的蒸发式燃烧器200中，修改的轴向本体207被提供，不是杆状实心的轴向本体7。根据第二实施例的轴向本体207至少在其面朝反应区域3的一侧具有被形成为朝向反应区域3敞开的内腔271。特别地，内腔271在轴向方向上从轴向本体207的面朝反应区域3的面对侧延伸，至少延伸到过渡段23区域内。 [0053] 在蒸发式燃烧器200中，用于使燃烧排气再循环到混合物制备区域2内的排气再循环结构210被设计为使得燃烧排气A被从反应区域3经由轴向本体207中的内腔271再循环到混合物制备区域2内。排气再循环结构210具有多个排气出口211，它们在混合物制备区域2的过渡段23中敞开并且被形成为轴向本体207的壁上的孔。即使已经参考实施例描述了多个排气出口，但是，例如，还可以仅仅提供一个排气出口。排气出口211被设计用于形成内腔271至混合物制备区域2的过渡段23的连接。 [0054] 在图2和图3示意性示出的实施例中，蒸发器元件9同样在排气出口的区域中被断开，使得燃烧排气A可自由地流出而进入过渡段23。 [0055] 已经参考第一实施例描述了，由于混合物制备区域2的几何设计以及至反应区域3的过渡处的几何设计与在进口处进入反应区域3的燃料-空气混合物的强烈涡流相结合，在反应区域3中靠近纵向轴线L形成轴向再循环区域，在该再循环区域中反应区域3中的气体逆着主流动方向H流动。因为轴向本体207的内腔271在靠近该轴线的区域中朝向反应区域3敞开，所以燃烧排气A可以从再循环区域进入内腔271并且经由内腔271和排气出口211流入混合物制备区域2的过渡段23。由于过渡段23的区域中静态压力低，所以在这种情况下燃烧排气A被引入并且与在过渡段23中流动的燃料-空气混合物混合。在这里，首先，由于热量从回流的燃烧排气A传导性传递到轴向本体207，所以发生了热量到混合物制备区域2的传输，从而燃料蒸发得到改进，其次，排气混合到燃料-空气混合物，燃烧温度降低，因为其它的惰性压载物(ballast)参与了燃烧。 [0056] 即使在本实例中图2和图3中的示意图示出内腔271在轴向本体207内部延伸得远至混合物制备区域2的面对侧，但内腔271在轴向方向上没有向后延伸得那么远的其他结构也是可能的。 [0057] 在图8示意性示出的、关于参考图3描述的轴向本体207的修改中，轴向本体207被进一步改进为，使得液体燃料以及过剩的燃料蒸气不能在轴向本体207的面对侧上在轴向方向上出现，而是被迫在径向方向上从蒸发器元件9出现。如图8中示意性示出的，在轴向本体207的自由面对侧上设置了从轴向本体7剩余部分的外周开始在径向方向上突伸并且遮盖蒸发器元件9的自由面对侧的盖280。盖280由至少一种实质上不可渗透的材料形成，从而液体燃料和燃料蒸气不能经过盖280，优选地由金属形成，特别地由耐高温高级钢形成。盖280可以是例如单独的遮盖盘的形式，其被不可拆卸地或可拆卸地紧固到轴向本体207的面对侧端部。在另一结构中，例如盖280还可以与轴向本体207由同一材料制成一个零件。 [0058] 盖280用于在更大程度上防止燃料或燃料蒸气在轴向本体207的自由端处从蒸发器元件9出现(emerge)。这样，实现了被供应的燃料至少基本上全部用于在混合物制备区域2中形成燃料-空气混合物，从而在混合物制备区域2中的混合物制备得到进一步改进。此外，以这种方式，火焰停固在反应区域3中的不利影响得到防止。此外，这防止发生未燃烧的燃料或燃料蒸气被诱到内腔271内的情况，从而避免了由此造成的功率损失以及可能出现的使用寿命的缩短。 [0059] 图9a)至i)示意性示出了盖280的多种其它修改。在每种情况下对盖280的所述改进可被提供在实质上实心轴向本体7的实例中，比如已经参考图1所描述的，以及在带有内腔的轴向本体207的实例两种实例中，比如参考第二实施例及其修改所描述的。 [0060] 在图9a)至i)中示出的盖280的改进中，盖280在径向方向上突伸，在每种情况下突伸超过蒸发器元件9的外周，并且为沿着轴向本体7或207的外周和蒸发器元件9的外周经过的液流提供至少基本上尖锐的分离边缘。如图9a)中示意性示出的，盖280的在径向方向上突伸的区域相对于垂直于纵向轴线L延伸的平面以角度α延伸。这里，取决于期望的液流引导，角度α可具有0°和90°之间的数值。 [0061] 在图9a)中示意性示出的修改中，盖280的在径向方向上突伸的区域例如以35°和45°之间的范围中的角度α延伸，使得沿着蒸发器元件9外周流动的气体在该处被以相对强烈的方式径向向外转向。此外，在本修改实例中，该突伸区域是在径向方向上渐缩的唇缘的形式，该唇缘在径向方向上以及在轴向方向上突伸。在本实例中，该突伸区域相对于盖280的剩余部分在主流动方向H的方向上被稍稍倾斜。 [0062] 在图9b)中示意性示出的修改中，盖280的在径向方向上突伸的区域以大得多的角度α延伸，该角度在160°和170°之间，使得沿着蒸发器元件9外周流动的气体承受非常不显著的径向偏转。 [0063] 在图9c)中示意性示出的修改中，盖的在径向方向上突伸的区域例如以大约40°和50°之间的角度延伸。此外，在本修改的实例中，盖280的突伸区域还在远离或避开(averted)蒸发器元件9的那一侧上被倾斜或成斜切，以便以定向的方式影响液流分离。 [0064] 在图9d)和9e)中示意性示出的修改中，在每种情况下盖280具有总而言之更加类似楔状的横截面，使得盖280的突伸区域与图9a)和图9b)的修改相比较、相对于盖280的剩余部分不是倾斜的形式。从按照图9a)和b)的修改与按照图9d)，9e)和9i)的修改的比较中很显然，盖280的径向突伸区域的楔角可以这种方式以定向方式设置。 [0065] 在图9f)中示意性示出的修改中，盖280在轴向本体7/207的端部上是大致环形盘的形式，使得盖的突伸区域以近似0°的角度α侧向突伸。 [0066] 即便仅仅在图9g)中示意性示出的修改中，轴向本体7/207被提供有内腔，所述内腔被形成为在反应区域3的方向上敞开，这也可以优选地设置在其它修改中。在本实例中，来自反应区域3的气体可以流到轴向本体7/207的内部并且经由轴向本体7/207再循环到混合物制备区域2内。 [0067] 图9h)通过例子示出了轴向本体7/207的外周的表面构造。此表面构造可优选同样提供在按照图9a)至g)和i)的其它示意图中。在图9h)的修改实例中，盖280在径向内侧区域中还以面对侧而直接靠在蒸发器元件9上，并且以大约0°的角度α延伸。相比之下，盖280更加靠近外面的区域以相对大角度α延伸，从而形成径向突伸的锥形唇缘。此外，在蒸发器元件9的位于径向外面的区域中，在本实例中盖280不直接承靠在蒸发器元件9上。图9h)的修改的这些补充特征此外也可以实现在其它修改中。 [0068] 在图9i)中示意性示出的修改中，盖280是插件的形式，插件以其中心突出的柱被插入轴向本体7/207的面对侧凹槽内。优选地，用于使排气再循环到轴向本体内部的孔也可以设置在所述柱上。这些附加特征在每种情况下也可以实现在其它修改中。 [0069] 带有在这里描述的分离边缘的盖280结构具有在进口处流到反应区域3内的液流被更加有效地稳定的额外优势。其它方面，可以防止悸动(pulsation)的产生。此外，火焰逆火到混合物制备区域2内能够更加可靠地得到防止。总而言之，通过将盖280修改为带有在这里描述的、用于燃料-空气混合物的流动的分离边缘，还可以额外地进一步稳定反应区域3中回流区域的形成。 [0070] 修改 [0071] 图6和图7示出了上述第二实施例的修改，这些修改不同于上述第二实施例仅在于排气出口211的位置。虽然在图6和7中未示出，但如上面描述的附加盖280也可以提供在这些修改中。 [0072] 在图6示意性示出的第二实施例的第一修改中，排气出口211没有敞开在混合物制备区域2的过渡段23中，而是在相对于主流动方向H的更上游处敞开，特别是混合物制备区域2的三分之一处。在图6示出的修改中，排气出口211例如在从混合物制备区域2的主腔21至变窄区域22的过渡区域中敞开。然而，还可能的是排气出口211在变窄区域22中和/或在主腔21的区域中敞开到混合物制备区域2内。 [0073] 在图7示意性示出的第二实施例的第二修改中，排气出口211在相对于主流动方向的更上游处敞开，在混合物制备区域2的上游面对侧附近，特别是在混合物制备区域2的五分之一处。 [0074] 将排气出口211重新定位到更靠近混合物制备区域2的上游面对侧的位置具有下述优势：被再循环的燃烧排气更加可靠地参与混合物制备区域2中的燃料-空气混合物的整个制备过程。 [0075] 第三实施例 [0076] 下面参考图4和图5更详细描述蒸发式燃烧器300的第三实施例。 [0077] 因为第三实施例不同于第一实施例实质上仅在于混合物制备区域2的配置，所以下面基本上仅仅更详细地描述相对于第一实施例的区别，与第一实施例相同的参考标记被用于对应的部件。 [0078] 在根据第三实施例的蒸发式燃烧器300中，在混合物制备区域2中没有设置提供蒸发表面的轴向本体，而是在混合物制备区域2的面对侧的区域中形成了大致罐状蒸发器容座，其中布置着大致区域性(areal)蒸发器元件309。在本实例中蒸发器元件309可特别地由与在第一实施例中关于蒸发器元件9描述的相同材料制造。而且在第三实施例中，燃料供应源1在混合物制备区域2的面对侧上敞开，使得液体燃料可被传递到蒸发器元件309。因此，在第三实施例中，蒸发表面8被形成在混合物制备区域2的后区域中。 [0079] 与其中燃烧空气进口24径向地布置在混合物制备区域2的面对侧上的外面的第一实施例相比，在第三实施例中，燃烧空气进口24布置在混合物制备区域2的侧壁上，使得燃烧空气在径向方向上从外面进入混合物制备区域2。特别地，在第三实施例中，燃烧空气可优选具有被施加于其上的强烈旋涡，其可以通过燃烧空气源B中的对应空气引导元件实现。 [0080] 在根据第三实施例的蒸发式燃烧器300中，排气再循环结构10具有相对于第一实施例稍稍修改的设计，具体从图5中可以看出。在第三实施例中变窄区域22和过渡段23以阶梯状管口的形式形成，如在图5中的放大图中看到的。即使图5示意性示出关于纵向轴线L旋转对称的结构，但偏离此特征的结构也是可能的。过渡段23具有第一子部分23a和第二子部分23b。在特别示出的结构中，第一子部分23a被形成为直接连接变窄区域22并且具有第一横截面。过渡段23的第二子部分23b被形成有相对较大的第二横截面并且围绕着第一子部分23a在周向方向上在轴向延伸范围的一部分上接合。在本实例中，第一子部分23a和第二子部分23b设计尺寸为使得环状开口被形成在第一子部分23a和第二子部分23b之间，在本第三实施例中所述开口用作排气出口311。 [0081] 在第三实施例中，排气再循环结构10通过过渡段23的第一子部分23a和第二子部分23b之间的、用作排气出口311的环形开口形成。 [0082] 即使，在第三实施例中，蒸发式燃烧器300已经被描述为在混合物制备区域2中没有布置轴向本体，但在第三实施例的修改中，所述类型的轴向本体也可以布置在混合物制备区域2中，如第一实施例或第二实施例那样。 [0083] 此外，在不同实施例详细列出的变化在每种情况下也可用于其它实施例。特别地，例如在按照第一实施例的实施方式中的排气再循环结构通过阶梯状的管口实现，如关于第三实施例所述的那样。 |
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