控制发电设备中水化学的方法和系统 |
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| 申请号 | CN201080011504.3 | 申请日 | 2010-03-09 | 公开(公告)号 | CN102348834A | 公开(公告)日 | 2012-02-08 |
| 申请人 | 株式会社东芝; | 发明人 | 宫崎豊明; 冈村雅人; 柴崎理; 平泽肇; | ||||
| 摘要 | 本 发明 公开一种控制发电设备中 水 化学的方法和系统。所述发电设备包括低压给水加热器(18)、脱气器(19)和高压给水加热器(20)，这些装置沿着从 冷凝器 (15)到 蒸汽 发生器 或 锅炉 (11)的给水管道(16)顺次配置，从而控制被引导至所述 蒸汽发生器 或所述锅炉的水的化学性能，所述方法包括以下步骤：通过 氧 化剂注入管线(31)将 氧化剂 注入流经设置在所述冷凝器下游侧的给水管道的给水中，使得在给水保持在中性的同时给水中溶解的氧浓度为3～100ppb，从而在与给水 接触 的所述给水管道、所述低压给水加热器、所述脱气器、所述高压给水加热器和其他构件的表面上形成氧化膜；和通过 脱氧剂 注入管线(35)将脱氧剂注入流经设置在所述脱气器下游侧的给水管道的给水中，使得在流入所述蒸汽发生器或所述锅炉的给水中溶解的氧浓度降低至5ppb以下。 | ||||||
| 权利要求 | 1.一种控制发电设备中水化学的方法，所述发电设备包括低压给水加热器、脱气器和高压给水加热器，这些装置沿着从冷凝器到蒸汽发生器或锅炉的管道顺次配置，从而控制被引导至所述蒸汽发生器或所述锅炉的水的化学性能，所述方法包括： |
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| 说明书全文 | 控制发电设备中水化学的方法和系统技术领域背景技术[0002] 在压水反应堆(PWR)发电设备的二次系统、热发电设备和快速增殖反应堆(FBR)发电设备的二次系统以及任何其他发电设备(下面称作发电设备)中水化学(质量)控制的目的是抑制管道和设备的腐蚀，特别是抑制蒸汽发生器(SG)或锅炉的传热管的腐蚀，并防止会导致蒸汽发生器或锅炉的传热管碱腐蚀的杂质被引入其中。作为针对上述腐蚀的措施，通过将化学品注入系统中以防止由于金属(如铁)构件的离子溶出(elution)产生的沉淀和对构件的腐蚀，从而控制水化学。 [0003]例如，在压水反应堆发电设备的二次系统中，氨被注入以保持二次水呈碱性，从而防止铁流入蒸汽发生器或锅炉，并且在碳钢管道表面上形成磁铁矿(Fe3O4)薄膜，以抑制铁和其他物质的溶出，因此管路系统中的铁浓度降低。此外，通过注入肼减少二次水的含氧量，来抑制蒸汽发生器的传热管的腐蚀(参见专利文献1)。上述措施类似于热发电设备和FBR发电设备的二次系统中采用的措施。此外，在设置于蒸汽发生器或锅炉下游侧的主蒸汽管道中以及在排出物或由蒸汽和水构成的任何其他两相流体流经的管道中，通过使注入的氨转化成气态氨，管道中的pH值因而保持在较高的值，从而降低了腐蚀量。 [0004] 此外，在上述发电设备中，作为减少碳钢腐蚀量的其他措施，进行高AVT(全挥发性处理)方法，其中通过注入氨使pH值保持在9.5以上，这高于目前值，也进行注入乙醇胺、吗啉或任何其他合适的替代胺来代替氨的方法，并且已经证实了降低杂质浓度的效果。现有技术文献 专利文献 [0005] 专利文献1：日本专利未审查公开No.HEI 11-304992 发明内容发明要解决的问题 [0006] 然而，在需要大量化学品的高AVT方法中，在冷凝水脱盐装置(condensate demineralizer，CD)上造成了沉重负担，不利地增大了使冷凝水脱盐装置中使用的离子交换树脂再生或以其他方式处理的成本。另一方面，乙醇胺不利的是比氨的废弃处理费用昂贵。此外，由于抑制蒸汽发生器或锅炉的传热管的腐蚀必需肼，造成高排放处理成本，因而需要减少肼的使用量或开发替代的化学品。 [0007] 本发明有鉴于上述情形作出，并且本发明的目的是提供控制发电设备中水化学的方法和系统，不仅降低了废液处理成本，而且抑制了蒸汽发生器、锅炉和蒸汽发生器之外的构件的腐蚀。解决问题的手段 [0008] 根据本发明的控制发电设备中水化学的方法是一种控制发电设备中水化学的方法，所述发电设备包括从冷凝器到蒸汽发生器或锅炉沿着管道顺次配置的低压给水加热器、脱气器和高压给水加热器，从而控制被引导至所述蒸汽发生器或所述锅炉的水的化学性能，所述方法包括：将氧化剂注入流经设置在所述冷凝器下游侧的管道的水中，使得在水保持中性的同时水中溶解的氧浓度为3～100ppb，从而在与水接触的所述管道、所述低压给水加热器、所述脱气器、所述高压给水加热器和其他部件的表面上形成氧化膜；和将脱氧剂注入流经设置在所述脱气器下游侧的管道的水中，使得在流入所述蒸汽发生器或所述锅炉的水中溶解的氧浓度降低至5ppb以下。 [0009] 根据本发明的控制发电设备中水化学的系统是一种控制发电设备中水化学的系统，所述发电设备包括从冷凝器到蒸汽发生器或锅炉沿着管道顺次配置的低压给水加热器、脱气器和高压给水加热器，从而控制被引导至所述蒸汽发生器或所述锅炉的水的化学性能，所述系统包括：氧化剂注入器，其将氧化剂注入保持中性且流经设置在所述冷凝器下游侧的管道的水中，从而在与水接触的所述管道、所述低压给水加热器、所述脱气器、所述高压给水加热器和其他构件的表面上形成氧化膜；和脱氧剂注入器，其将脱氧剂注入流经设置在所述脱气器下游侧的管道的水中。发明效果 [0010] 在根据本发明的控制发电设备中水化学的方法和系统中，通过在由碳钢制成并与水接触的管道、低压给水加热器、脱气器、高压给水加热器和其他构件的表面上形成氧化膜，可以防止构件被腐蚀，并因而流入蒸汽发生器或锅炉的水中的铁浓度降低。此外，通过将流入蒸汽发生器或锅炉的水中溶解的氧浓度降低到5ppb以下，可以防止蒸汽发生器或锅炉的传热管被腐蚀。此外，由于没有用于使水变为碱性的氨、胺系化合物或任何其他类似物质被注入水中，因此废液处理成本可以降低。附图说明 [0011] 图1是示意性系统图，示出使用根据本发明的控制发电设备中水化学的方法的第一具体实施方式的发电设备。图2是纵剖视图，示出图1所示的过滤装置并包括金属过滤器、陶瓷过滤器、金属烧结过滤器或Teflon系过滤器(Teflon是注册商标)。 图3是局部剖视图，示出图2所示的金属过滤器、陶瓷过滤器、金属烧结过滤器或Teflon系过滤器。 图4是代表防止铁从由碳钢与其上形成的氧化膜构成的试件以及仅由碳钢构成的试件溶出的实验结果的示图。 图5是代表在Fe-H2O-系材料中腐蚀电位和pH之间关系的示图。 图6是代表溶解的肼浓度和pH之间关系的示图。 图7是代表在沿着给水管道的几个位置处，对于从肼与氧气之间的反应获得的溶解的氧浓度的评价结果的示图。 图8是代表在根据本发明的控制发电设备中水化学的方法的第三具体实施方式中腐蚀量和腐蚀电位之间关系的示图。 具体实施方式[0012] 下文将结合附图描述实施本发明的最佳模式。然而，本发明不限于以下具体实施方式。 [0013] [第一具体实施方式(图1～7)]图1是使用根据本发明的控制发电设备中水化学的方法的第一具体实施方式的压水反应堆发电设备的二次系统以及热电厂和FBR厂的二次系统的示意性系统图。 [0014] 在图1所示的发电设备10中，在蒸汽发生器或锅炉11中产生的蒸汽通过主蒸汽系统22的主蒸汽管道(管子或线路)22A。蒸汽首先被引入高压涡轮机12，蒸汽在那里工作，然后被引入到去湿器/再热器13，蒸汽中的水分在那里被除去，并且由此产生的蒸汽被再加热。然后，蒸汽被引入低压涡轮机14，蒸汽在那里工作。在低压涡轮机中工作的蒸汽在冷凝器15中冷凝成冷凝水。沿着作为从冷凝器15返回到蒸汽发生器或锅炉11的管道的给水管道16，依次设置冷凝水脱盐装置17、低压给水加热器18、脱气器19、高压给水加热器20和过滤装置21。来自冷凝器15的冷凝水变为给水，它由低压给水加热器18和高压给水加热器20加热。然后，高温给水被引导至蒸汽发生器或锅炉11。 另一方面，作为由蒸气和水形成的气-液两相流体的从去湿器/再热器13排出的排放物，经由排放系统23的排放管道(排放管子或线路)23A引导至脱气器19。 [0015] 使用离子交换树脂的冷凝水脱盐装置17和使用金属过滤器、陶瓷过滤器、金属烧结过滤器或Teflon系过滤器(下面称作过滤器)24(图2)的过滤装置21除去给水(或冷凝水)中的杂质。过滤装置21实际上例如由两个过滤装置21形成，在两个过滤装置21的每一个中设置多个过滤器(当每个过滤器是金属过滤器、陶瓷过滤器或金属烧结过滤器时设置约150～250个过滤器，当每个过滤器是Teflon系过滤器时设置约250～1000个过滤器)24，作为给水的原液全量通过它们被过滤，如图2所示。 [0016] 具体来说，每个过滤装置21包括管板25、固定在管板25上的保护管26和固定在保护管26下端的凹陷(dimple)27，大量的过滤器24从管板25垂直悬挂设置。过滤器24被保护管26和凹陷27覆盖和保护。管板25由加压板28支撑。保护管26的直径例如至少为1m并且轴向长度为约3m。在每个过滤器是金属过滤器、陶瓷过滤器、金属烧结过滤器或Teflon系过滤器时，每个过滤器24的直径为约0.01～0.1m，而在每个过滤器是Teflon系过滤器时，直径为约0.0001～0.005m。 [0017] 当每个过滤器24是金属过滤器或金属烧结过滤器时，它们由钛、不锈钢或镍基合金构成。每个过滤器24都具有各自直径约1mm以下的大量孔29，如图3所示。作为给水的原液穿过凹陷27形成的开口30并引入到保护管26，如图3的箭头所示，在那里在原液通过过滤器24的孔29的同时，原液中的杂质被除去。从而原液变成为纯化的给水。 [0018] 在图1所示的发电设备中，蒸汽发生器或锅炉11的传热管由镍基合金或耐腐蚀碳钢制成，并且在每个过滤器是金属过滤器或金属烧结过滤器时，过滤装置21的过滤器24由钛、钛化合物、不锈钢或镍基合金制成。传热管和过滤器之外的大部分，特别是，高压涡轮机12、低压涡轮机14、主蒸汽管道 22A、去湿器/再热器13、冷凝器15、给水管道16、低压给水加热器18、脱气器19、高压给水加热器20、过滤装置21(除了过滤器24)和其他构件由碳钢制成。 [0019] 此外，在发电设备10中，设置在冷凝器15下游侧的给水管道16、设置在脱气器19下游侧的给水管道16、设置在高压涡轮机12上游侧的主蒸汽管道22A以及排放管道23A分别设置有作为氧化剂注入器的氧化剂注入管线31、32、33和34。氧气(气体)、过氧化氢(液体)或臭氧(气体)，单独地或以它们的混合物的形式，作为氧化剂通过氧化剂注入管线31、32、33和34注入。在本具体实施方式中，气态氧通过氧化剂注入管线31、32、33和34被注入。 [0020] 在本具体实施方式中，代替向发电设备10注入氨或胺系化合物发电设备以使给水变为碱性并在碳钢构件的表面上形成由磁铁矿(Fe3O4)构成的氧化膜，在给水保存在中性(pH为5.6～8.3)的同时，通过氧化剂注入管线31、32、33和34注入作为氧化剂的氧气。 [0021] 也就是说，氧化剂注入管线31沿着给水管道16设置在冷凝器15下游侧的冷凝水脱盐装置17和低压给水加热器18之间。氧气通过氧化剂注入管线31注入流经设置在冷凝水脱盐装置17下游侧的给水管道16的给水，使得给水中溶解的氧浓度被调节到3～100ppb的值。在与给水接触的给水管道16、低压给水加热器18、脱气器19、高压给水加热器20和其他构件的表面上形成充分厚度的在中性溶液中具有低溶解度的赤铁矿(Fe2O3)氧化膜。 氧化膜的形成防止了铁和铬从形成给水管道16和其他构件的碳钢材料溶出，从而流入蒸汽发生器或锅炉11的给水中的铁浓度降低到1ppb以下。 [0022] 通过进行实验研究上述由赤铁矿(Fe2O3)制成的氧化膜对防止碳钢的构成元素(例如，铁)溶出的效果，图4说明了实验结果。 [0023] 在本实验中，为在碳钢表面上生成赤铁矿(Fe2O3)氧化膜，通过将碳钢在溶解的氧浓度为200ppb的热水中(例如，40～180℃)暴露500小时来制作试件。该试件和仅由碳钢制成的试件被用来进行铁溶出试验。通过将这两个试件在溶解的氧浓度低于5ppb和pH值为5.6～8.3的中性水溶液中浸渍来进行试验。对于仅由碳钢制成但其上没有形成氧化膜的试件观察到铁溶出，并因而溶液的颜色改变。另一方面，对于在碳钢上形成有氧化膜的试件，观察到表面状态没有改变，并且溶液的颜色几乎没有改变。如上所述，当存在稳定的赤铁矿(Fe2O3)薄膜时，铁不会溶出，并且引入到蒸汽发生器或锅炉11的铁量减少。 [0024] 下面，参照图5说明赤铁矿(Fe2O3)薄膜。当给水是碱性的时，如上所述，在碳钢表面上形成磁铁矿(Fe3O4)薄膜，并且碳钢的腐蚀被抑制(碱化防腐蚀)。相比之下，当给水保持在中性并注入氧化剂(例如，氧气)时，碳钢的腐蚀电位增加到高于0V的值，并且在碳钢的表面上形成赤铁矿(Fe2O3)薄膜，从而抑制碳钢的腐蚀(阳极防腐蚀)。 [0025] 图1所示的氧化剂注入管线32沿着给水管道16设置在脱气器19的下游侧但在高压给水加热器20上游侧的位置。氧气也通过氧化剂注入管线32注入流经给水管道16的给水中，使得给水中溶解的氧浓度被调节到3～100ppb的值。应注意，从冷凝器15到低压给水加热器18的区域中，给水的温度为约40～180℃，而在从脱气器19到高压给水加热器20的区域中，其温度为约180～230℃。因此，通过氧化剂注入管线32注入的氧气造成至少约80％的溶解在高温给水中的金属离子(特别是铁离子)被包覆(clad)和析出。通过设置在蒸汽发生器或锅炉11上游侧的过滤装置21中的金属过滤器、陶瓷过滤器、金属烧结过滤器或Teflon系过滤器24除去悬浮在给水中的包覆物，从而引入到蒸汽发生器或锅炉11的铁量减少。 [0026] 氧化剂注入管线33沿着主蒸汽系统22的主蒸汽管道22A设置在高压涡轮机12的上游侧，并且氧化剂注入管线34在沿着排放系统23的排放管道23A的位置设置。氧化剂注入管线33和34不必须都设置，但是可以设置其中之一。通过氧化剂注入管线33和34以0.01～100kg/hr的注入速率注入作为作为氧化剂的氧气。在考虑到流经主蒸汽管道22A的蒸汽速度和流经排放管道23A的气液两相排放物的流速时，该注入速率必须确保预定的溶解浓度(3～100ppb)。 [0027] 如上所述，通过向主蒸汽系统22和排放系统23注入氧气，可以在主蒸汽管道22A、高压涡轮机12、去湿器/再热器13、低压涡轮机14、排放管道23A和其他部件的表面上形成赤铁矿(Fe2O3)薄膜，因而抑制了上述管道和部件的腐蚀。 [0028] 在发电设备10中，脱氧剂注入管线35还设置在脱气器19下游侧但在高压给水加热器20的上游侧，作为用于向流经给水管道16的给水注入脱氧剂的脱氧剂注入器。脱氧剂优选是肼或氢气。 [0029] 注入到给水中的脱氧剂(肼或氢气)在高压给水加热器20的传热管的表面、给水管道16的表面(内表面)和过滤装置21的过滤器24的表面上方与氧气反应，从而流入蒸汽发生器或锅炉11的给水中溶解的氧浓度降低到5ppb以下，从而导致蒸汽发生器或锅炉11的传热管的腐蚀电位降低。由于蒸汽发生器或锅炉11的传热管由Ni基合金或耐腐蚀碳钢制成，因此腐蚀电位的增大促进了腐蚀，而腐蚀电位的下降抑制了腐蚀。鉴于这一事实，如上所述，蒸汽发生器或锅炉11的传热管腐蚀通过降低传热管的腐蚀电位而受到抑制。 [0030]调节肼的注入量，使得给水中溶解的肼浓度为3～100ppb，从而由于肼与氧气以等摩尔量反应，这样使用能够消耗全部注入氧气的最小量的肼使给水保持中性(pH 7.0～ 8.3)。肼热分解成氨并且倾向于使给水变为碱性的，如图6所示。然而，当溶解的肼浓度不高于约100ppb时，给水的pH可以保持在8.3以下或基本上呈中性，从而不会对冷凝水脱盐装置17施加沉重负担。 [0031] 图7是代表在由碳钢制成的给水管道16内从肼与氧气之间的反应获得的溶解的氧浓度的评价结果的示图。在以下条件下进行评价，其中从氧化剂注入管线31与给水管道16连接的点到给水管道16与高压给水加热器20连接的点之间的给水管道16的长度为100m，流经给水管道16的给水的流速为2.24m/s，高压给水加热器20的数量为两个。 图7中的符号A代表刚好在氧气通过氧化剂注入管线31被注入给水管道16的点下游侧的位置″a″(图1)处的溶解的氧浓度。符号B代表在给水管道16与高压给水加热器 20的上游侧连接的位置″b″处的溶解的氧浓度。此外，符号C和D分别代表沿着给水管道16刚好在给水通过高压给水加热器20后的位置″c″处的溶解的氧浓度和沿着给水管道16刚好在在给水通过过滤装置21后的位置″d″处的溶解的氧浓度。 [0032] 也就是说，当在通过氧化剂注入管线31注入氧气时的最高溶解的氧浓度例如为50ppb并且通过脱氧剂注入管线35注入肼使得给水中溶解的肼浓度为约50ppb的情况下，位置″b″、″c″和″d″处的溶解的氧浓度降低到约5ppb。此外，在相同溶解的氧浓度条件下通过脱氧剂注入管线35注入肼的情况下，当使得给水中溶解的肼浓度为约100ppb时，位置″b″、″c″和″d″处的溶解的氧浓度降低到0.5ppb以下。评价表明，注入肼将流入蒸汽发生器或锅炉11的给水中溶解的氧浓度降低到5ppb以下。 [0033] 或者，氢气可以作为脱氧剂通过脱氧剂注入管线35注入，氢气的注入量被调节成使得给水中溶解的氢气浓度为100～40000ppb。要求这样的氢气注入量是为了消耗注入的氧气，但不允许氢气转移到主蒸汽系统22中或者即使氢气转移到主蒸汽系统22中时其量也足够少。注入的氢气也在高压给水加热器20的传热管的表面、给水管道16的表面(内表面)和过滤装置21中的过滤器24的表面上方与氧气反应。因此，流入蒸汽发生器或锅炉11的给水中溶解的氧浓度降低，并因而蒸汽发生器或锅炉11的传热管的腐蚀电位降低。这样，传热管的腐蚀受到抑制。 [0034] 上述结构和特征的具体实施方式提供了以下有益效果(1)～(3)。 [0035] (1)氧化剂通过氧化剂注入管线31注入流经给水管道16的给水中、通过氧化剂注入管线33注入主蒸汽管道22A的主蒸汽中和通过氧化剂注入管线34注入排放管道23A的排放物中，使得给水中溶解的氧浓度为3～100ppb，同时流经给水管道16的给水保持在中性。按此方式，可以在全部是由碳钢制成的给水管道16、低压给水加热器18、脱气器19、高压给水加热器20、高压涡轮机12、低压涡轮机14、去湿器/再热器13、主蒸汽管道22A、冷凝器15、排放管道23A和其他构件的表面上形成氧化膜。氧化膜的形成可以抑制上述构件的腐蚀。 [0036] 按此方式，特别是流经给水管道16进入蒸汽发生器或锅炉11的给水中的铁浓度可以降低到1ppb以下。此外，通过氧化剂注入管线32注入给水中的氧化剂使给水中的铁离子被包覆，并且通过过滤装置21除去由此产生的包覆物，从而减少流入蒸汽发生器或锅炉11的铁量。因此，可以抑制包覆物在蒸汽发生器或锅炉11中的沉积以及在蒸汽发生器或锅炉11的传热管中的粒间腐蚀(IGA)。结果，可以减少针对上述不希望的现象对蒸汽发生器或锅炉11的内表面进行的清洁和损伤修复操作的必要次数，这样减少运行和维护费用。 [0037] (2)由于通过脱氧剂注入管线35注入的脱氧剂将流入蒸汽发生器或锅炉11的给水中溶解的氧浓度降低到5ppb以下，因此由Ni基合金制成的蒸汽发生器或锅炉11的传热管的腐蚀电位降低，从而抑制了传热管的腐蚀。 [0038] (3)由于没有用于保持给水碱性的氨、胺系化合物或任何其他类似物质被注入给水中，因此没有对冷凝水脱盐装置17施加沉重负担。此外，由于注入肼也保持给水呈中性，因此施加在冷凝水脱盐装置17上的负担可以进一步减少，并且在这种情况下，废液处理成本也可以降低。 [0039] [第二具体实施方式(图1和图3)]下面，在第二具体实施方式的说明中，与上述第一具体实施方式相似的部分具有相同的附图标记，并且对这些部分的重复说明被简化或省略。 [0040] 第二具体实施方式与上述第一具体实施方式不同之处在于，在高压给水加热器20传热管的表面和过滤装置21中的过滤器24的表面上形成由含有铂的贵金属制成的薄膜，并且贵金属促进了脱氧剂(肼或氢气)与氧气之间的反应。图3显示在过滤装置21中的各过滤器24的表面上附着和涂布的铂粉36。 [0041] 本具体实施方式不仅提供了上述第一具体实施方式中所提供的有益效果(1)～(3)，而且还提供了以下额外的有益效果(4)： [0042] (4)由于铂或任何其他合适的贵金属起到促进脱氧剂与氧气之间反应的催化剂的作用，因此它们之间的反应可以迅速进行，从而将流入蒸汽发生器或锅炉11的给水中溶解的氧浓度可靠地优选降低到5ppb以下。 [0043] [第三具体实施方式(图1和图8)]图8显示在根据本发明的的方法的第三具体实施方式中腐蚀量和腐蚀电位之间关系的示图，所述方法用于操作压水反应堆(PWR)发电设备的二次系统、热发电设备和快速增殖反应堆(FBR)发电设备或其他发电设备的二次系统。在第三具体实施方式中，与上述第一具体实施方式相似的部分具有相同的附图标记，并且对相似部分的重复说明被简化或省略。 [0044] 第三具体实施方式与第一具体实施方式不同之处在于，监视给水管道16与给水接触的表面、主蒸汽管道22A的与主蒸汽接触的表面、排放管道23A的与排放物接触的表面以及其他构件的表面的腐蚀电位，并且控制通过氧化剂注入管线31注入给水中、通过氧化剂注入管线33注入主蒸汽中以及通过氧化剂注入管线34注入排放物中的氧气或任何其他氧化剂的量。下面说明代表性实施例，其中监视给水管道16的与给水接触的表面的腐蚀电位，并基于监视操作的结果控制氧化剂通过氧化剂注入管线31注入给水中。 [0045] 图8示出通过在将碳钢试件浸渍在溶解的氧浓度为50ppb和温度为150℃的水溶液中进行溶出试验得到的结果，具体来说示出了腐蚀量(铁的溶出量)与试件表面的腐蚀电位之间的关系。腐蚀电位最初很低，但氧化膜形成后增大。另一方面，腐蚀量最初很大，但因为在氧化膜形成后腐蚀电位增大，所以腐蚀量随着腐蚀电位增大而逐渐降低。 [0046] 在图1所示的发电设备10中，通过经由氧化剂注入管线31注入氧气或任何其他合适的氧化剂，可以在与给水接触的构件表面上形成氧化膜，并且使用腐蚀电位计37测量和监视构件(例如，给水管道16)的表面的腐蚀电位变化。当腐蚀电位充分增大时，在构件的表面上形成必要厚度的氧化膜。结果，即使在给水中溶解的氧浓度降低(例如，在图8中从50ppb降低到10ppb)时，构件的腐蚀量也不会改变。鉴于这一事实，当使用腐蚀电位计37测量的构件(例如，给水管道16)表面的腐蚀电位充分增大时，通过通过氧化剂注入管线 31注入的氧化剂(例如，氧气)的量降低到适当的值或零。 [0047] 因此，本具体实施方式不仅提供了上述第一具体实施方式中所提供的有益效果(1)～(3)，而且还提供了以下有益效果(5)： [0048] (5)通过监视给水管道16、主蒸汽管道22A、排放管道23A和其他构件的表面的腐蚀电位并且通过控制注入给水、主蒸汽和排放物中的氧化剂的量，可以减少氧化剂的使用量并因而还可降低运行成本。 |
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