Variable displacement vane pump and control method for variable displacement pump

本発明は、可変容量型のポンプに関し、特にパワーステアリング用の可変容量型ベーンポンプに関する。

従来、特許文献１に記載される可変容量型ベーンポンプにあっては、カムリングを揺動することによりポンプ室の容積を変化させ、ポンプ高回転時には吐出量が減少するように制御されている。 また、制御バルブのオリフィス下流側圧力が導入される第２パイロット室とタンクとの連通路にソレノイドバルブを設け、この開度を制御することにより第２パイロット圧室の圧力を制御している。 これに伴い制御バルブの位置が制御され、第１、第２圧力室に導かれる圧力が制御されるため、カムリングの揺動位置を可変制御している。

特開２００４−２１８４３０号公報

しかしながら上記従来技術にあっては、上記のように制御することで例えば車速や舵角信号に基づいて流量制御を行うことができるものの、第１、第２圧力室の圧力を制御して実際にカムリングを揺動制御するためには制御バルブを動かす必要があるため、ソレノイドに駆動信号が入力されてから実際にカムリングが駆動されるまでの応答性に問題があった。 また、制御バルブには吐出通路に設けられたオリフィス前後の圧力が作用しているため、ソレノイドはこのオリフィス前後の圧力に抗して制御バルブを動かす必要があるため、ソレノイドが大型化する、という問題もある。

本発明は上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、大型化を回避しつつ応答性を改善した可変容量型ベーンポンプを提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明では、ポンプボディと、前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、前記ポンプボディ内であって移動可能に設けられるとともに、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１部材および第２部材と、前記第１部材または第２部材のうち少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、前記複数のポンプ室の容積が縮小する領域に開口する吐出ポートと、前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間をポンプ吐出量が増大する方向に設けられた第１流体圧室と、ポンプ吐出量が減少する方向に設けられた第２流体圧室とに隔成するシール部材と、前記第１流体圧室とポンプ吐出側、ならびに前記第２流体圧室とポンプ吸入側またはポンプ吐出側とを連通する連通路と、前記連通路を開閉する開閉弁と、前記開閉弁を開閉制御する電磁アクチュエータとを有することとした。

よって、大型化を回避しつつ応答性を改善した可変容量型ベーンポンプを提供できる。

以下、本発明を実現する最良の形態を、図面に示す実施例に基づいて説明する。

［ベーンポンプの概要］
（第１流体圧室に制御圧、第２流体圧室に吸入圧）
実施例１につき図１ないし図４に基づき説明する。 実施例１のベーンポンプ１は、ｙ軸正方向側の第２流体圧室Ａ２に吸入圧を導入し、ｙ軸負方向側の第１流体圧室Ａ１に制御圧を導入するベーンポンプである。

図１はベーンポンプ１の軸方向断面図、図２は径方向断面図である。 図２ではカムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合（偏心量最大）を示す。 なお、駆動軸２の軸方向をｘ軸とし、第１、第２ハウジング１１，１２へ駆動軸が挿入される方向を正とする。

また、カムリング４の揺動を規制するスプリング７１（図２参照）の軸方向カムリング４側をｙ軸負方向、ｘ軸およびｙ軸と直交する軸であって吸入、吐出口ＩＮ，ＯＵＴ側をｚ軸正方向とする。

ベーンポンプ１は、駆動軸２、ロータ３、カムリング４、アダプタリング５、ポンプボディ１０、およびソレノイドバルブ３００（開閉弁）を有する。 駆動軸２はプーリを介して図外のエンジンと接続され、ロータ３と一体回転する。

ロータ３の外周には軸方向溝である複数のスロット３１が放射状に形成され、各スロット３１にベーン３２が径方向に出没可能に挿入される。 また、各スロット３１の内径側端部には背圧室３３が設けられ、吐出圧が供給されてベーン３２を径方向外側に付勢する。 背圧室３３への吐出圧の供給は、プレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１、および第２ハウジング１２のｘ軸負方向側面１２０に設けられた背圧導入溝６４，１２４によって行う。

ポンプボディ１０は第１ハウジング１１および第２ハウジング１２（第２部材）から形成される。 第１ハウジング１１はｘ軸正方向側に開口する有底カップ形状であり、底部１１１には円盤状のプレッシャープレート６（第１部材）が収装される。 第１ハウジング１１内周部であるポンプ要素収容部１１２であってプレッシャープレート６のｘ軸正方向側には、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３が収装される。

第２ハウジング１２はｘ軸正方向側からアダプタリング５、カムリング４、およびロータ３と液密に当接し、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３はプレッシャープレート６および第２ハウジング１２に挟持されることとなる。

また、第２ハウジング１２のｘ軸負方向側面１２０には高圧導入溝９が設けられている。 この高圧導入溝９はｘ軸負方向側面１２０上であってカムリング４と常時摺動する位置に設けられ、吐出ポート１２２と接続してカムリング４と第２ハウジング１２との摺接面に吐出圧を導入する。 摺接面のほぼ全周にわたって吐出圧を導入することで、摺接面にかかる圧力を均一化させる。

プレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１および第２ハウジング１２のｘ軸負方向側面１２０にはそれぞれ吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２が設けられ、ロータ３とカムリング４の間に形成されるポンプ室Ｂへの作動油の給排を行う。

吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２は第１ハウジング１１のｚ軸正方向側に設けられた吸入口ＩＮ（ポンプ吸入側）、吐出口ＯＵＴ（ポンプ吐出側）とそれぞれ接続し、作動油の給排が行われる。 なお、吸入口ＩＮは吸入口側連通路Ｃ２を介してソレノイドバルブ３００と連通する。

アダプタリング５はｙ軸側を長軸、ｚ軸側を短軸とする略楕円状の円環部材であり、外周側において第１ハウジング１１に収装されるとともに、内周側においてカムリング４を収装する。 ポンプ駆動時に第１ハウジング１１内で回転しないよう、アダプタリング５の外周は第１ハウジング１１に対し回転を規制されて嵌合される。

カムリング４は略真円の円環部材であり、外周はアダプタリング５の短軸とほぼ同径に設けられている。 したがって、略楕円状のアダプタリング５に収装されることにより、アダプタリング５内周とカムリング４外周の間には流体圧室Ａが形成され、カムリング４はアダプタリング５内においてｙ軸方向に揺動可能となる。

また、アダプタリング５の内周面５３のｚ軸正、負方向端部には、それぞれシール部材５０およびピン４０が設けられている。 このピン４０とシール部材５０により、カムリング４とアダプタリング５との間の流体圧室Ａはｙ軸負、正方向に画成されて第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２を形成する。

ロータ３の外径はカムリング内周面４１よりも小径に設けられ、カムリング４内周側に収装される。 カムリング４が揺動し、ロータ３とカムリング４の相対位置が変化した場合であっても、ロータ３の外周はカムリング内周面４１と当接しないよう設けられている。

また、揺動によりカムリング４が最もｙ軸正方向に位置する場合、カムリング内周面４１とロータ３外周との距離Ｌはｙ軸負方向側において最大となる。 カムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合は、距離Ｌはｙ軸正方向側において最大となる。

ここで、ベーン３２の径方向長さは距離Ｌの最大値よりも大きく設けられており、そのためベーン３２は、カムリング４とロータ３との相対位置によらず、常にスロット３１に挿入されつつカムリング内周面４１に当接した状態を維持することとなる。 これにより、ベーン３２は常時背圧室３３から背圧を受け、カムリング内周面４１と液密に当接する。

したがって、カムリング４とロータ３との間の領域は、隣り合うベーン３２によって常時液密に画成されてポンプ室Ｂを形成する。 揺動によりロータ３とカムリング４が偏心状態にあれば、ロータ３の回転に伴って各ポンプ室Ｂの容積が変化する。

プレッシャープレート６および第２ハウジング１２に設けられた吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２はロータ３の外周に沿って設けられ、各ポンプ室Ｂの容積変化により作動油の給排が行われる。

また、プレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１には吸入ポート６３と第２流体圧室Ａ２とを連通する吸入圧導入溝６５が設けられ、第２流体圧室Ａ２に吸入圧Ｐｉｎを導入する。

アダプタリング５のｙ軸正方向端部には径方向貫通孔５１が設けられている。 また、第１ハウジング１１のｙ軸正方向端部にはプラグ部材挿入孔１１４が設けられ、有底カップ形状のプラグ部材７０が底部７３をｙ軸負方向側に向けて挿入される。 プラグ部材挿入孔１１４は蓋部材７２によって閉塞される。

プラグ部材７０の内周にはスプリング７１がｙ軸方向に伸縮可能に挿入され、蓋部材７２によりｙ軸正方向側を係止されてプラグ部材７０をｙ軸負方向に付勢する。 これによりプラグ部材７０の底部７３はアダプタリング５の径方向貫通孔５１を貫通してカムリング４に当接し、第２流体圧室Ａ２に至ってカムリング４をｙ軸負方向へ付勢する。

なお、プラグ部材７０の内周と制御バルブ２００とを連通させて高圧を供給し、この高圧によってプラグ部材７０をｙ軸負方向に付勢し、カムリング４を付勢してもよい（実施例３で詳述）。

カムリング４の偏倚量はｙ軸負方向側に向かって大きくなるため、スプリング７１の付勢方向は偏倚量が最大となる方向となる。 また、プラグ部材７０の外周７４はプラグ部材挿入孔１１４に対し液密に摺動し、第２流体圧室Ａ２と第１、第２ハウジング１１，１２外部との液密を保つ。

［制御バルブ］
図３は制御バルブ２００の拡大断面図である。 制御バルブ２００は弁体２１０をスプールとするバルブであり、弁体２１０およびリリーフバルブ２２０から形成されて第１ハウジング１１内のバルブ収装孔１１５に収装される。

弁体２１０はｙ軸正方向に開口する有底カップ形状であり、弁体付勢スプリング２３０によりｙ軸負方向に付勢される。 内周２１１にはリリーフバルブ２２０が収装され、外周２１２は第１、第２摺動部２１３，２１４においてバルブ収装孔１１５に対し液密に摺動可能に設けられている。

第１、第２摺動部２１３，２１４は外周２１２において他の部分よりも大径に設けられ、第１、第２摺動部２１３，２１４の間には凹部２１５が形成される。 これによりバルブ収装孔１１５は、第１摺動部２１３よりもｙ軸負方向側の第１油室Ｄ１、第２摺動部２１４よりもｙ軸正方向側の第２油室Ｄ２、および第１、第２摺動部２１３，２１４と凹部２１５により形成された第３油室Ｄ３、の３つの油室Ｄ１〜Ｄ３に隔成される。

第１油室Ｄ１は油路２１を介して吐出ポート６３，１２２と接続し、第２油室Ｄ２は油路２２を介して吐出ポート６３，１２２と接続する。 したがって第１油室Ｄ１には吐出圧Ｐｏｕｔが導入される。 油路２２にはオリフィス８が設けられており、第２油室Ｄ２にはオリフィス下流圧Ｐｆｂが導入される。 オリフィス下流圧Ｐｆｂは、オリフィス８の圧力降下分だけ吐出圧Ｐｏｕｔよりも低圧となる。

第３油室Ｄ３は油路２３を介して吸入口ＩＮと接続して吸入圧Ｐｉｎが導入され、凹部２１５に設けられた径方向孔２１６により弁体内周２１１と連通する。 弁体内周２１１にはリリーフバルブ２２０が収装され、第２、第３油室Ｄ２，Ｄ３はこのリリーフバルブ２２０により隔成される。

第１ハウジング１１およびアダプタリング５のｚ軸正方向側であってシール部材５０のｙ軸負方向側には、第１油室油路１１３および第１流体圧室連通孔５２が設けられている。 第１油室油路１１３は第１流体圧室側連通路Ｃ１を介してソレノイドバルブ３００と連通する。

この第１油室油路１１３のバルブ収装孔１１５側開口部１１３ａは、ポンプ非駆動時において弁体２１０の凹部２１５とｙ軸方向に対し重複する位置に開口し、第３油室Ｄ３と連通する。 弁体２１０のｙ軸正方向移動に伴って第１摺動部２１３が開口部１１３ａよりもｙ軸正方向に移動すると、第１油室油路１１３は第１油室Ｄ１と連通する。

ここで、弁体２１０には第１油室Ｄ１からのｙ軸正方向側への力Ｆｖ１、第２油室Ｄ２からのｙ軸負方向側への力Ｆｖ２、弁体付勢スプリング２３０のｙ軸負方向への付勢力Ｆｃ１が作用し、バランス条件は Ｆｖ１＝Ｆｖ２＋Ｆｃ１
である。

したがって、
Ｆｖ１≦Ｆｖ２＋Ｆｃ１・・・（ａ）
であれば、弁体２１０はｙ軸負方向に移動し、開口部１１３ａは第１摺動部２１３よりもｙ軸正方向に位置する。 これにより第１油室油路１１３と第３油室Ｄ３とが連通する。
一方、
Ｆｖ１>Ｆｖ２＋Ｆｃ１・・・（ｂ）
であれば、開口部１１３ａは第１摺動部２１３よりもｙ軸負方向に位置し、第１油室Ｄ１と連通する。
したがって、弁体付勢スプリング２３０の付勢力Ｆｃ１を変更することにより、第１油室油路１１３と第１、第３油室Ｄ１，Ｄ３の連通条件を変更可能である。

［リリーフバルブ］
リリーフバルブ２２０はｙ軸正方向から順に弁座２２１、ボール弁２２２、スプリング係止部２２３、およびリリーフバルブスプリング２２４から形成される。

弁座２２１は制御バルブ２００の弁体２１０に対し軸方向摺動可能に収装され、第２油室Ｄ２と弁体内周２１１を液密に隔成する。 また、弁座２２１には軸方向貫通孔２２１ａが設けられ、第２油室Ｄ２の液圧による力Ｆｖ２がボール弁２２２に作用する。

リリーフバルブスプリング２２４は弁体２１０の底部２１７にｙ軸負方向側を係止される。 ボール弁２２２はスプリング係止部２２３を介してリリーフバルブスプリング２２４にｙ軸正方向に付勢される。

したがって、ボール弁２２２にはｙ軸正方向側から第２油室Ｄ２の液圧による力Ｆｖ２が作用するとともに、ｙ軸負方向側からリリーフバルブスプリング２２４の付勢力Ｆｃ２が作用する。

これにより、
Ｆｖ２≦Ｆｃ２・・・（ｃ）
であれば、ボール弁２２２は弁座２２１に当接して軸方向貫通孔２２１ａを閉塞し、リリーフバルブ２２０は第２、第３油室Ｄ２，Ｄ３を遮断する。
一方、
Ｆｖ２>Ｆｃ２・・・（ｄ）
であれば、ボール弁２２２は弁座２２１から離間して第２、第３油室Ｄ２，Ｄ３が連通される。 このため第３油室Ｄ３は吸入口ＩＮおよび第２油室Ｄ２と連通する。
したがって、リリーフバルブスプリング２２４の付勢力Ｆｃ２を変更することによりリリーフバルブ２２０の開弁条件を変更可能となっている。

［制御バルブと第１流体圧室の連通関係］
（ｉ）． 第１油室Ｄ１と第１油室油路１１３が連通する場合（上記（ａ）式）
この場合、第１流体圧室Ａ１には第１油室油路１１３および第１流体圧室連通孔５２を介して常時第１油室Ｄ１から吐出圧Ｐｏｕｔ（オリフィス８の上流側圧力）が導入される。

（ｉｉ）． 第３油室Ｄ３と第１油室油路１１３が連通する場合（上記（ｂ）式）
この場合、リリーフバルブ２２０が連通／遮断いずれであるかによって第３油室Ｄ３の圧力が変化し、第１流体圧室Ａ１へ導入される圧力が異なる。
（ｉｉ）−１． リリーフバルブ２２０が遮断状態の場合（上記（ｃ）式）
第２、第３油室Ｄ２，Ｄ３が遮断され、第１流体圧室Ａ１には油路２３、第３油室Ｄ３を介して吸入圧Ｐｉｎが導入される。
（ｉｉ）−２． リリーフバルブ２２０が連通状態の場合（上記（ｄ）式）
第３油室Ｄ３は油路２３に加え第２油室Ｄ２とも連通し、第３油室Ｄ３の圧力は吸入圧Ｐｉｎと第２油室Ｄ２のオリフィス下流側圧力Ｐｆｂとの混合圧Ｐｍ（吐出圧Ｐｏｕｔ>Ｐｍ>吸入圧Ｐｉｎ）として第１流体圧室Ａ１に導入される。

このように、制御バルブ２００から第１流体圧室Ａ１に供給される制御バルブ圧Ｐｖは、上記（ｉ）の場合はＰｖ＝吐出圧Ｐｏｕｔ、（ｉｉ）−１の場合はＰｖ＝吸入圧Ｐｉｎ、（ｉｉ）−２の場合はＰｖ＝混合圧Ｐｍとなる。

すなわち、制御バルブ２００には第１油室Ｄ１に吐出圧Ｐｏｕｔが導入され、第２油室Ｄ２にオリフィス８の下流圧Ｐｆｂが導入される。 また、第３油室Ｄ３には吸入圧Ｐｉｎが導入され、この３種の圧力Ｐｏｕｔ，Ｐｆｂ，Ｐｉｎの差圧によって制御バルブ圧Ｐｖを生成して第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１を制御する。

制御バルブ圧Ｐｖは弁体付勢スプリング２３０の付勢力Ｆｃ１およびリリーフバルブスプリング２２４の付勢力Ｆｃ２に拘束されるため、Ｆｃ１，Ｆｃ２を適宜変更することにより、第１油室油路１１３と第１、第３油室Ｄ１，Ｄ３の連通条件およびリリーフバルブ２２０の開弁条件を変更して制御バルブ圧Ｐｖを変更することが可能となっている。

なお、実施例１では制御バルブ２００の圧力を第１流体圧室Ａ１に導入することとしたが、第２流体圧室Ａ２に導入することとしてもよく特に限定しない。

［カムリングの揺動］
カムリング４が第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１から受けるｙ軸正方向の付勢力Ｆ１が、第２流体圧室Ａ２の油圧Ｐ２とスプリング７１から受けるｙ軸負方向の付勢力の和Ｆ２よりも大きくなれば、カムリング４はピン４０を回転中心としてｙ軸正方向に揺動する。 揺動によりｙ軸正方向側のポンプ室Ｂｙ+は容積が拡大し、ｙ軸負方向側のポンプ室Ｂｙ-は容積が減少する。

ｙ軸負方向側のポンプ室Ｂｙ-の容積が減少すると、単位時間あたりに吸入ポート６２，１２１から吐出ポート６３，１２２へ供給される油量が減少し、吐出圧が低下する。 これに伴い吐出圧が導入されている第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１も低下し、ｙ軸負方向への付勢力の和Ｆ２に抗し切れなくなると、カムリング４はｙ軸負方向側に揺動する。

ｙ軸正、負方向の付勢力Ｆ１，Ｆ２がほぼ等しくなると、カムリング４に作用するｙ軸方向の力が釣り合ってカムリング４は静止する。 吐出圧がさらに低下すると、カムリング４はさらにｙ軸負方向に揺動してロータ３と同一軸心となり、ｙ軸正、負方向側のポンプ室Ｂｙ+，Ｂｙ-の容積が等しくなって吸入圧＝吐出圧＝０となる。

これに伴い第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１も０となり、カムリング４はスプリング７１の付勢力Ｆによりｙ軸負方向に付勢される。 このように、吐出オリフィス前後の差圧が一定となるように、カムリング４の偏心量を調整する。

［ソレノイドバルブ］
ソレノイドバルブ３００は第１流体圧室Ａ１と吸入口ＩＮとを接続する連通路Ｃ上に設けられている。 連通路Ｃであってソレノイドバルブ３００と第１流体圧室Ａ１とを接続する部分を流体圧室側第１流体圧室側連通路Ｃ１、吸入口ＩＮ側を吸入口側連通路Ｃ２とする。

ソレノイドバルブ３００は第１ハウジング１１のｚ軸正方向側かつｙ軸負方向側に設けられたバルブ収装孔１１７に収装され、第１流体圧室側連通路Ｃ１を介して第１油室油路１１３に接続するとともに、吸入口側連通路Ｃ２を介して吸入口ＩＮと接続する。 これにより、第１流体圧室Ａ１と吸入口ＩＮとの連通／遮断を行う。

図４はソレノイドバルブ３００の拡大断面図である。 ソレノイドバルブ３００はスリーブ３１０、スプール３２０、スプリング３３０、ロッド３４０、プランジャ３５０、コイル３６０を有する。 以下、ロッド３４０、プランジャ３５０、コイル３６０をソレノイドＳＯＬと総称する。

スリーブ３１０は有底カップ形状であり、バルブ収装孔１１７に収装される。 内周側にはｙ軸負方向側から順にスプール３２０およびスプリング３３０が収装され、スプリング３３０はスリーブ底部３１１にｙ軸正方向側を係止されてスプール３２０をｙ軸負方向に付勢する。

スプール３２０はスリーブ３１０内部においてほぼ液密を保ったまま軸方向摺動可能に設けられている。 スプール３２０とスリーブ底部３１１とが離間することにより、スリーブ３１０内周とスプール３２０とによって第４油室Ｄ４が隔成される。

スリーブ３１０の外周部３１２には全周にわたる溝３１３、および２つの径方向孔３１４が設けられている。 溝３１３および径方向孔３１４によって、吸入口側連通路Ｃ２とスリーブ３１０の内周が連通される。

スリーブ３１０の全周に設けられた溝３１３により、径方向孔３１４の位置によらず吸入口側連通路Ｃ２とスリーブ３１０の内周は連通可能となっている。 また、スリーブ３１０の底部３１１にはｙ軸方向貫通孔３１５が設けられ、第４油室Ｄ４とスリーブ３１０の内周と第１流体圧室側連通路Ｃ１とが連通される。

スプール３２０は円筒部材であり、ｙ軸正方向側端部には凹部３２１が設けられてスプリング３３０を係止する。 また、ｙ軸方向の貫通孔３２２、および貫通孔３２２と外周とを連通する径方向孔３２３が設けられ、この貫通孔３２２および径方向孔３２３によってスプール３２０の外周と凹部３２１とが連通される。

スプール３２０が軸方向移動し、スリーブ３１０の径方向孔３１４とスプール３２０の径方向孔３２３が互いに連通することにより、スリーブ３１０、スプール３２０の径方向孔３１４，３２３および第４油室Ｄ４を介して吸入口側連通路Ｃ２と第１流体圧室側連通路Ｃ１とが連通される。

ロッド３４０はプランジャ３５０と接続し、コイル３６０の励磁力によりｙ軸方向移動する。 ロッド３４０のｙ軸正方向端部３４１はスプール３２０のｙ軸負方向端面３２４と当接し、励磁力によりスプール３２０をｙ軸正方向に押圧する。 スプール３２０のｙ軸負方向端面３２４において、ロッド３４０との当接面は軸方向貫通孔３２２の開口部に対し位置をずらして設けられ、ロッド３４０の押圧力を確実にスプール３２０に伝達させる。

この励磁力がスプリング３３０の付勢力に抗して大きくなった場合、スプール３２０はｙ軸正方向に移動する。 非励磁時にはスプリング３３０の付勢力によりスプール３２０は最もｙ軸負方向側に位置し、励磁力を大きくすることによりスリーブ３１０、スプール３２０の径方向孔３１４，３２３が互いに開口する。

これによりソレノイドバルブ３００は開弁され、吸入口側連通路Ｃ２と第１流体圧室側連通路Ｃ１とが連通される。 励磁力を変化させて径方向孔３１４，３２３の開口面積を変更することにより、連通路Ｃの流量が変化する常閉比例弁として機能する。

［ソレノイドバルブによる第１流体圧室の圧力制御］
ソレノイドバルブ３００を開弁することにより、連通路Ｃが連通されて第１流体圧室Ａ１と吸入口ＩＮとが連通する。 このため第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１>吸入圧Ｐｉｎであれば、この差圧によってソレノイドバルブ３００を介して第１流体圧室Ａ１から作動油が吸入口ＩＮへ流出する。 Ｐ１＝Ｐｉｎであれば作動油は流出しない。

したがって、制御バルブ２００の第３油室Ｄ３と第１流体圧室Ａ１とが連通し、かつリリーフバルブ２２０が遮断状態の場合（上記（ｂ）式かつ（ｃ）式を満たす場合）には、ソレノイドバルブ３００を開弁しても第１流体圧室Ａ１から作動油は流出せず、第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１は吸入圧Ｐｉｎのまま変化しない。

一方、それ以外の場合（上記（ｂ）式または（ｃ）式を満たさない場合）は、第１流体圧室Ａ１は第１油室Ｄ１または第２油室Ｄ２と連通し、第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１＝吐出圧Ｐｏｕｔまたは制御バルブ圧Ｐｖである。 したがってＰ１>吸入圧Ｐｉｎであり、ソレノイドバルブ３００を開弁することにより第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１は低下する。

このように、ソレノイドバルブ３００を吸入口ＩＮおよび第１流体圧室Ａ１に連通させることで、ソレノイドバルブ３００により第１流体圧室Ａ１内の作動油を吸入口ＩＮに流出させ、第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１を低下させる。 ソレノイドバルブ３００の開度を適宜変更することにより、圧力Ｐ１の低下量を制御可能となっている。

このように、制御バルブ２００に手を加えることなくソレノイドバルブ３００の駆動のみによって第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１を制御する。 なお、本願実施例１では制御バルブ２００によって制御バルブ圧Ｐｖを第１流体圧室Ａ１に導入することによりあらかじめ第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１を制御している。 そのため、ソレノイドバルブ３００による圧力制御は簡易なものでよい。

［実施例１の効果］
（１）本願実施例１では、ポンプボディ１０と、ポンプボディ１０に軸支される駆動軸２と、ポンプボディ１０内に設けられ、駆動軸２に回転駆動されるロータ３と、ロータ３の周方向に複数個設けられたスロット３１に出没自在に収装されたベーン３２と、ポンプボディ１０内であって移動可能に設けられるとともに、内周側にロータ３およびベーン３２とともに複数のポンプ室Ｂを形成するカムリング４と、カムリング４の軸方向両側に設けられたプレッシャープレート６および第２ハウジング１２と、プレッシャープレート６または第２ハウジング１２のうち少なくとも一方側に設けられ、複数のポンプ室Ｂの容積が増大する領域に開口する吸入ポート６２，１２１と、複数のポンプ室Ｂの容積が縮小する領域に開口する吐出ポート６３，１２２と、カムリング４の外周側に設けられ、このカムリング４の外周側空間をポンプ吐出量が増大する方向に設けられた第１流体圧室Ａ１と、ポンプ吐出量が減少する方向に設けられた第２流体圧室Ａ２とに隔成するシール部材５０と、第１流体圧室Ａ１とポンプ吐出側、ならびに第２流体圧室Ａ２とポンプ吸入側またはポンプ吐出側とを連通する連通路Ｃと、連通路Ｃを開閉するソレノイドバルブ３００と、ソレノイドバルブ３００を開閉制御するソレノイドＳＯＬとを有することとした。

これにより、制御バルブ２００に手を加えることなくソレノイドバルブ３００の駆動のみによって、第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１または第２流体圧室Ａ２の圧力Ｐ２を制御することが可能となり、制御応答性に優れた可変容量型ベーンポンプ１を提供することができる。 また、ソレノイドバルブ３００は第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１または第２流体圧室Ａ２の圧力Ｐ２のいずれかのみを制御するため、ソレノイドバルブ３００の小型化を図ることができる。

（２）吐出ポート６３，１２２に連通する油路２２に設けられたオリフィス８の前後差圧が導入され、第１流体圧室Ａ１または第２流体圧室Ａ２の圧力を制御する制御バルブ２００をさらに有することとした。 制御バルブ２００によって制御バルブ圧Ｐｖを第１流体圧室Ａ１に導入することによりあらかじめ第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１を制御しているため、ソレノイドバルブ３００による圧力制御を簡易なものとすることができる。

（３）第２流体圧室Ａ２には吸入圧Ｐｉｎが導入されることとした。 これにより、第２流体圧室Ａ２に吸入圧Ｐｉｎを導入することで、第２流体圧室Ａ２の圧力Ｐ２を低く保ち、第２流体圧室Ａ２から吸入ポート６２，１２１へのリークを抑制することができる。

（１４）ソレノイドバルブ３００は、コイル３６０が正常に作動しないときに閉じる構成であることとした。 これにより、ソレノイドＳＯＬが正常に作動しないときにはソレノイドバルブ３００を閉弁することで、ソレノイドバルブ３００が省略された可変容量型ベーンポンプとして使用を継続することができる。

（１５）ソレノイドバルブ３００は、コイル３６０が非通電状態のときに閉じる常閉弁であることとした。 コントローラや電源異常によりソレノイドＳＯＬに電力が供給されなくなった場合であっても、常閉のためソレノイドバルブ３００が省略された可変容量型ベーンポンプとして使用を継続することができる。

以下、実施例１の変形例を示す。
［実施例１−１］
（第１流体圧室とソレノイドバルブを直接連通）
図５は実施例１−１におけるベーンポンプ１の径方向断面図である。 実施例１では第１流体圧室側連通路Ｃ１は第１油室油路１１３に開口していた。

これに対し実施例１−１では、第１流体圧室側連通路Ｃ１を第１流体圧室Ａ１に直接開口させ、ソレノイドバルブ３００と第１流体圧室Ａ１とを直接連通した例である。 実施例１−１にあっても、実施例１と同様の作用効果を得ることができる。

［実施例１−２］
（ソレノイドバルブを介して第１流体圧室に吐出圧を導入）
図６は実施例１−２におけるベーンポンプ１の径方向断面図である。 実施例１−１ではソレノイドバルブ３００は吸入口側連通路Ｃ２を介して吸入口ＩＮに接続し、作動油を吸入口ＩＮに導入することで第１流体圧室Ａ１の圧力を低下させていた。

これに対し実施例１−２のソレノイドバルブ３００では、吐出口側連通路Ｃ２'を介して吐出口ＯＵＴに接続させることとする。 吐出口側連通路Ｃ２'は油路２２のオリフィス８上流に開口するため、ソレノイドバルブ３００には吐出圧Ｐｏｕｔが導入される。 実施例１−１と同様、第１流体圧室側連通路Ｃ１は直接第１流体圧室Ａ１に連通する。

実施例１で示したように、第１流体圧室Ａ１には制御バルブ２００を介して吐出圧Ｐｏｕｔ（上記（ｉ））、吸入圧Ｐｉｎ（上記（ｉｉ）−１）、混合圧Ｐｍ（上記（ｉｉ）−２）のいずれかが導入されている。

したがって、吸入圧Ｐｉｎまたは混合圧Ｐｍが導入されている場合は、吐出口側連通路Ｃ２'を介してソレノイドバルブ３００を開弁することにより第１流体圧室Ａ１に吐出圧Ｐｏｕｔが導入され、第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１を増加させることができる。 所望のポンプ性能に合わせて実施例１、実施例１−１および実施例１−２を適宜選択することで、幅広いポンプ性能を得ることができる。

（７）実施例１において、制御バルブ２００は第２流体圧室Ａ２に供給される圧力を、吐出圧Ｐｏｕｔと吸入圧Ｐｉｎとに選択的に切り換えることとしてもよい。 第２流体圧室Ａ２を制御する場合であっても、実施例１と同様の作用効果を得ることができる。

（８）また、連通路Ｃは、第２流体圧室Ａ２に開口して吐出圧Ｐｏｕｔが導入され、ソレノイドバルブ３００は、連通路Ｃから第２流体圧室Ａ２へ供給される吐出圧Ｐｏｕｔを制御することとしてもよい。 車両運転状態に基づき適切に吐出流量を低下させることができる。

［制御バルブにより第１、第２流体圧室双方を制御］
（第１流体圧室とソレノイドバルブを直接連通）
実施例２につき図７に基づき説明する。 基本構成は実施例１と同様であるため異なる点についてのみ説明する。 実施例１ではプレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１に吸入圧導入溝６５を設けて第２流体圧室Ａ２に常時吸入圧Ｐｉｎを導入し、制御バルブ２００は第１流体圧室Ａ１の圧力のみを制御していた。

これに対し実施例２では、第２流体圧室Ａ２と制御バルブ２００の第２油室Ｄ２と連通し、制御バルブ２００によって第１流体圧室Ａ１に加え第２流体圧室Ａ２をも制御する点で実施例１と異なる。 他の点は実施例１−１と同様である。

図７は実施例２におけるベーンポンプ１の径方向断面図である。 第１ハウジング１１およびアダプタリング５のｚ軸正方向側であってシール部材５０のｙ軸正方向側には、第２油室Ｄ２と第２流体圧室Ａ２とを連通する第２油室油路１１９および第２流体圧室連通孔５４が設けられている。

この第２油室油路１１９のバルブ収装孔１１５側開口部１１９ａは、ポンプ非駆動時において第２油室Ｄ２とｙ軸方向に対し重複する位置に開口し、オリフィス下流圧Ｐｆｂを第２流体圧室Ａ２に導入する。

弁体２１０のｙ軸正方向移動に伴って第２摺動部２１４が開口部１１９ａよりもｙ軸正方向に移動すると、第２油室油路１１９は第２油室Ｄ２と遮断され、第３油室Ｄ３と連通する。 実施例１で示したように、第３油室Ｄ３の圧力は、リリーフバルブ２２０が閉弁されている際は吸入圧Ｐｉｎであり、リリーフバルブ２２０が開弁された際にはオリフィス下流圧Ｐｆｂが導入されて混合圧Ｐｍとなる。

このため第２流体圧室Ａ２には、制御バルブ２００によってオリフィス下流圧Ｐｆｂまたは吸入圧Ｐｉｎのいずれかが導入され、第２流体圧室Ａ２の圧力Ｐ２は制御バルブ２００により制御されることとなる。 吐出圧Ｐｏｕｔおよびオリフィス下流圧Ｐｆｂは高圧であり、リリーフバルブ２００が遮断されている場合は第２流体圧室Ａ２にはオリフィス下流圧Ｐｆｂが導入され、第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２にはともに高圧が導入される。

［実施例２の効果］
（４）実施例２にあっては、制御バルブ２００は第１流体圧室Ａ１にオリフィス８の上流側圧力（吐出圧）Ｐｏｕｔを導入し、第２流体圧室Ａ２にオリフィス８の下流側圧力Ｐｆｂを導入することとした。 これにより、第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２に高圧を導入し、カムリング４の安定性を向上させることができる。

（６）実施例２にあっても、実施例１−１と同様に第１流体圧室側連通路Ｃ１をソレノイドバルブ３００を介して第１流体圧室Ａ１に直接開口させ、ソレノイドバルブ３００と第１流体圧室Ａ１とを直接連通する。 このように、制御バルブ２００によって第１流体圧室Ａ１に加え第２流体圧室Ａ２をも制御するベーンポンプにおいても、実施例１−１と同様の作用効果を得ることができるとともに、車両運転状態に基づき適切に吐出流量を低下させることができる。

以下、実施例２の変形例を示す。
［実施例２−１］
（ソレノイドバルブを介して第１流体圧室に吐出圧を導入）
図８は実施例２−１におけるベーンポンプ１の径方向断面図である。 実施例１−２と同様、ソレノイドバルブ３００を吐出口側連通路Ｃ２'を介して吐出口ＯＵＴに接続させる例である。

（５）連通路Ｃは、第１流体圧室Ａ１に開口して吐出圧Ｐｏｕｔが導入され、ソレノイドバルブ３００は、連通路Ｃから第１流体圧室Ａ１へ供給される吐出圧Ｐｏｕｔを制御することとした。 第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２の圧力Ｐ１，Ｐ２をともに制御バルブ２００によって制御するタイプであっても、実施例１−２と同様の作用効果が得られるとともに、車両運転状態に基づき適切に吐出流量を低下させることができる。

［第３流体圧室をソレノイドバルブで制御］
（第３流体圧室を減圧制御）
実施例３につき図９に基づき説明する。 基本構成は実施例１と同様である。 実施例３では、ポンプボディ１０のカムリング４を支持する支持面Ｎは、ｙ−ｚ平面内においてｙ軸正方向に向かうに連れてｚ軸方向位置が低くなるよう設けられている。

また、プラグ部材７０の内周と蓋部材７２によって隔成された空間を第３流体圧室Ａ３とし、この第３流体圧室Ａ３と制御バルブ２００の第３油室Ｄ３とを連通して制御バルブ圧Ｐｖを第３流体圧室Ａ３に導入する。

この第３流体圧室Ａ３の圧力Ｐ３によってプラグ部材７０を介してカムリング４をｙ軸負方向に付勢するとともに、第３流体圧室Ａ３と吸入口ＩＮとをソレノイドバルブ３００を介して接続し、ソレノイドバルブ３００によって第３流体圧室Ａ３の圧力Ｐ３を制御する点で実施例１と異なる。

図９は実施例３におけるベーンポンプ１の径方向断面図である。 ソレノイドバルブ３００は、第３流体圧室側連通路Ｃ３および吸入口側連通路Ｃ４からなる連通路Ｃ上に設けられる。

ポンプボディ１０のカムリング４を支持する支持面Ｎは、吸入ポート６２，１２１の終端部と吐出ポート６３，１２２の始端部との第１中間点Ｍ１と、吐出ポート６３，１２２の終端部と吸入ポート６２，１２１の始端部との第２中間点Ｍ２とを結んだ仮想線Ｋ−Ｋに対し、第１流体圧室Ａ１側から第２流体圧室Ａ２側に向かって徐々に離間し、ｙ軸正方向かつｚ軸負方向に傾斜するように形成される。

そのためカムリング４の偏心量が大きい状態（吐出圧Ｐｏｕｔが高い状態）でカムリング４のｚ軸方向位置を高くし、偏心量が小さい状態（吐出圧Ｐｏｕｔが低い状態）でｚ軸方向位置を低くすることで、吐出圧Ｐｏｕｔによるカムリング４の沈み込み（ｚ軸負方向への移動）をキャンセルし、高回転、低回転領域ともに脈動、ノイズを抑制する。

また、有底カップ形状のプラグ部材７０は底部７３をｙ軸負方向側に向けて第１ハウジング１１のプラグ部材挿入孔１１４に挿入される。 挿入時には、プラグ部材７０の外周とプラグ部材挿入孔１１４は液密を保ってｙ軸方向摺動可能に設けられる。

プラグ部材挿入孔１１４は蓋部材７２によって液密に閉塞され、プラグ部材７０の内周と蓋部材７２によって第３流体圧室Ａ３が隔成される。 またプラグ部材７０の内周にはスプリング７１がｙ軸方向に伸縮可能に挿入され、蓋部材７２によりｙ軸正方向側を係止されてプラグ部材７０をｙ軸負方向に付勢する。

これによりプラグ部材７０の底部７３はアダプタリング５の径方向貫通孔５１を貫通してカムリング４に当接し、第２流体圧室Ａ２に至ってカムリング４をｙ軸負方向へ付勢する。

さらに、実施例３の第１ハウジング１１内には、第３流体圧室側連通路Ｃ３と制御バルブ２００とを接続する油路２４が設けれている。 油路２４は制御バルブ２００を収容するバルブ収装孔１１５に開口し、ポンプ非駆動時における開口部２４ａのｙ軸方向位置は、制御バルブ２００の弁体２１０における第２摺動部２１４の位置に相当する。

このためポンプ非駆動時には、油路２４の開口部２４ａは第２摺動部２１４によって閉塞されているが、ポンプ駆動に伴って吐出圧Ｐｏｕｔが発生すると、第１油室Ｄ１に作用する吐出圧Ｐｏｕｔと第２油室Ｄ２に作用するオリフィス下流圧Ｐｆｂとの差圧によって弁体２１０はｙ軸正方向に移動する。

これにより開口部２４ａは第３油室Ｄ３に開口し、第３流体圧室Ａ３と第３油室Ｄ３とが連通され、第３流体圧室Ａ３の圧力Ｐ３＝第３油室Ｄ３の圧力Ｐｖ３となる。

実施例１で述べたように、第３油室Ｄ３の圧力Ｐｖ３は、リリーフバルブ２２０が遮断状態であればＰｖ３＝吸入圧Ｐｉｎとなり、リリーフバルブ２２０が連通状態であればＰｖ３＝吸入圧Ｐｉｎとオリフィス下流圧Ｐｆｂの混合圧Ｐｍ（Ｐｍ>Ｐｉｎ）となる。 混合圧Ｐｍは吸入圧Ｐｉｎよりも高圧であるため、この第３流体圧室Ａ３の圧力によってカムリング４が第２流体圧室Ａ２側（ｙ軸負方向側）に倒れることを防止する。

とりわけ実施例３では、カムリング４を支持する支持面Ｎは、吸入ポート６２，１２１の終端部と吐出ポート６３，１２２の始端部との第１中間点Ｍ１と、吐出ポート６３，１２２の終端部と吸入ポート６２，１２１の始端部との第２中間点Ｍ２とを結んだ仮想線Ｋ−Ｋに対し、第１流体圧室Ａ１側から第２流体圧室Ａ２側に向かって徐々に離間し、ｙ軸正方向かつｚ軸負方向に傾斜するように形成される。

そのため、本願ベーンポンプ１を車載する際に仮想線Ｋ−Ｋを水平として搭載する場合、ポンプ室Ｂにおける吐出圧Ｐｏｕｔの作用により、カムリング４はｚ軸負方向へ沈み込みやすくなるが、支持面Ｎがｙ−ｚ平面内においてｙ軸正方向に向かうに連れてｚ軸方向位置が低くなるよう設けられているため、カムリング４のｚ軸負方向への沈み込みをキャンセルし、高回転、低回転領域ともに脈動、ノイズを抑制するものである。

ここで、実施例３のソレノイドバルブ３０は第１ハウジング１１のｙ軸正方向側かつｚ軸正方向側に設けられ、第３流体圧室側連通路Ｃ３と接続するとともに吸入口側連通路Ｃ４を介して吸入口ＩＮに接続する。 したがって、第３流体圧室Ａ３はソレノイドバルブ３００を介して吸入口ＩＮに接続し、ソレノイドバルブ３００は第３流体圧室Ａ３と吸入口ＩＮとの連通／遮断を行うこととなる。

したがって、第３流体圧室Ａ３の圧力が混合圧Ｐｍ（>吸入圧Ｐｉｎ）の場合、ソレノイドバルブ３００を連通状態とすることにより、高圧の第３流体圧室Ａ３における作動油が低圧の吸入口ＩＮに流出し、第３流体圧室Ａ３の圧力Ｐ３が低下する。

［実施例３の効果］
ポンプボディ１０のカムリング４を支持する支持面Ｎは、吸入ポート６２，１２１の終端部と吐出ポート６３，１２２の始端部との第１中間点Ｍ１と、吐出ポート６３，１２２の終端部と吸入ポート６２，１２１の始端部との第２中間点Ｍ２とを結んだ仮想線Ｋ−Ｋに対し、第１流体圧室Ａ１側から第２流体圧室Ａ２側に向かって徐々に離間するように形成されることとした。

カムリング４の偏心量が大きい状態（吐出圧Ｐｏｕｔが高い状態）でカムリング４のｚ軸方向位置を高くし、偏心量が小さい状態（吐出圧Ｐｏｕｔが低い状態）でｚ軸方向位置を低くすることで、吐出圧Ｐｏｕｔによるカムリング４の沈み込み（ｚ軸負方向への移動）をキャンセルすることが可能となり、高回転、低回転領域ともに脈動、ノイズを抑制することができる。

（９）第２流体圧室Ａ２側に設けられた第３流体圧室Ａ３と第２流体圧室Ａ２とを隔成するプラグ部材７０をさらに備え、連通路Ｃは第３流体圧室Ａ３に連通し、ソレノイドバルブ３００は連通路Ｃに接続されることとした。

これにより、第３流体圧室Ａ３の圧力によってカムリング４が第２流体圧室Ａ２側（ｙ軸負方向側）に倒れることを防止することができる。 すなわち、ソレノイドバルブ３００によって第３流体圧室Ａ３を減圧制御し、カムリング４に対するｙ軸負方向への付勢力を制御してカムリング４の揺動量を調整することができる。

以下、実施例３の変形例を示す。
［実施例３−１］
（第３流体圧室を増圧制御）
図１０は、ソレノイドバルブ３００を吐出口側通路Ｃ４'を介して吐出口ＯＵＴに接続した例である。 この場合、ソレノイドバルブ３００の開弁により第３流体圧室Ａ３と吐出口ＯＵＴとが連通される。 第３流体圧室Ａ３には制御バルブ２００から吸入圧Ｐｉｎまたは混合圧Ｐｍ（ともに吐出圧Ｐｏｕｔよりも低圧）が導入されているため、ソレノイドバルブ３００を開弁することにより第３流体圧室Ａ３に吐出圧Ｐｏｕｔが導入される。

これにより、ソレノイドバルブ３００により第３流体圧室Ａ３の増圧制御を行い、カムリング４に対するｙ軸負方向への付勢力を増加制御してカムリング４の揺動量を調整することができる。

［第３流体圧室にオリフィス下流圧導入］
（ソレノイドバルブを吸入口に接続）
実施例４につき図１１に基づき説明する。 基本構成は実施例３と同様である。 実施例３では第３流体圧室Ａ３を制御バルブ２００の第３油室Ｄ３に接続したが、実施例４では第２油室Ｄ２に接続する点で実施例３と異なる。

図１１は実施例４におけるベーンポンプ１の径方向断面図である。 第３流体圧室Ａ３は高圧通路２５を介して第３流体圧室側連通路Ｃ３に接続し、第３流体圧室Ａ３と第２油室Ｄ２とが接続される。 高圧通路２５はバルブ収装孔１１５であって第２油室Ｄ２に開口し、開口部２５ａは制御バルブ２００の弁体２１０の位置によらず常時第２油室Ｄ２に開口するものとする。

したがって、第３流体圧室Ａ３は常に第２油室Ｄ２と連通し、第３流体圧室Ａ３の圧力Ｐ３は常時第２油室Ｄ２の圧力Ｐ２＝オリフィス下流圧Ｐｆｂとなる。 実施例４においても、ソレノイドバルブ３００は第３流体圧室Ａ３と吸入口ＩＮとの連通／遮断を行い、第３流体圧室Ａ３の圧力Ｐ３を減圧制御を行う。

［実施例４の効果］
（２０）実施例４では、ポンプボディ１０と、ポンプボディ１０に軸支される駆動軸２と、ポンプボディ１０内に設けられ、駆動軸２に回転駆動されるロータ３と、ロータ３の周方向に複数個設けられたスロット３１に出没自在に収装されたベーン３２と、ポンプボディ１０内であって移動可能に設けられるとともに、内周側にロータ３およびベーン３２とともに複数のポンプ室Ｂを形成するカムリング４と、カムリング４の軸方向両側に設けられたプレッシャープレート６および第２ハウジング１２と、プレッシャープレート６または第２ハウジング１２のうち少なくとも一方側に設けられ、複数のポンプ室Ｂの容積が増大する領域に開口する吸入ポート６２，１２１と、複数のポンプ室Ｂの容積が縮小する領域に開口する吐出ポート６３，１２２と、カムリング４の外周側に設けられ、このカムリング４の外周側空間をポンプ吐出量が増大する方向に設けられた第１流体圧室Ａ１と、ポンプ吐出量が減少する方向に設けられた第２流体圧室Ａ２とに隔成するシール部材５０と、第２流体圧室Ａ２側に設けられた第３流体圧室Ａ３と、第２流体圧室Ａ２とを隔成するプラグ部材７０と、第３流体圧室Ａ３に連通する連通路Ｃと、連通路Ｃを開閉するソレノイドバルブ３００とを有することとした。

これにより、制御バルブ２００を介さずに第３流体圧室Ａ３の圧力Ｐ３を直接制御するため、制御応答性に優れ、またソレノイドＳＯＬの小型化を図ることができる。

（２１）第３流体圧室Ａ３に吐出圧Ｐｏｕｔを導入する高圧通路２５をさらに備え、連通路Ｃは、第３流体圧室Ａ３と吸入側とを連通し、ソレノイドバルブ３００は、第３流体圧室Ａ３から連通路Ｃへ排出される圧力を制御することとした。 これにより、運転状態に基づき吐出流量を増加または減少させることができる。

以下、実施例４の変形例を示す。
［実施例４−１］
（ソレノイドバルブを吐出口に接続）
図１２は実施例４−１におけるベーンポンプ１の径方向断面図である。 実施例４−１では、ソレノイドバルブ３００を吐出口ＯＵＴに接続し、第３流体圧室Ａ３と吐出口ＯＵＴとの連通／遮断を行うこととする。 それ以外は実施例４と同様である。

第３流体圧室Ａ３に常時導入されるオリフィス下流圧Ｐｆｂは吐出圧Ｐｏｕｔよりも低圧であるため、ソレノイドバルブ３００を開放することにより第３流体圧室Ａ３に吐出圧Ｐｏｕｔを導入し、第３流体圧室Ａ３を増圧制御する。

（２２）連通路Ｃには吐出圧が導入され、ソレノイドバルブ３００は、連通路Ｃから第３流体圧室Ａ３へ供給される吐出圧Ｐｏｕｔを制御することとした。 これにより、運転状態に基づき吐出流量を増加または減少させることができる。

［ソレノイドバルブと流体圧室を軸方向油路で接続］
（ソレノイドバルブを吸入口に隣接配置）
実施例５につき図１３ないし図１５に基づき説明する。 基本構成は実施例１と同様である。 実施例１では、ベーンポンプ１の径方向に設けられた第１流体圧室側連通路Ｃ１により、ソレノイドバルブ３００と第１流体圧室Ａ１とを連通した。 これに対し実施例５では、ソレノイドバルブ３００を吸入口ＩＮに隣接配置し、ベーンポンプ１の軸方向に設けられた連通路Ｃ５によってソレノイドバルブ３００と第１流体圧室Ａ１とを連通する点で異なる。

図１３は実施例５におけるベーンポンプ１の軸方向断面図、図１４、１５は径方向断面図である。 図１４はカムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合（偏心量最大）、図１５はカムリング４が最もｙ軸正方向に位置する場合（偏心量最小）を示す。

ソレノイドバルブ３００は第１ハウジング１１のｘ軸正方向側かつｚ軸正方向側に設けられ、吸入口ＩＮに隣接して配置されている。 また、ソレノイドバルブ３００と第１流体圧室Ａ１とは、第１ハウジング１１内に設けられた連通路Ｃ５により接続される。 ソレノイドバルブ３００は、連通路Ｃ５および吸入口側連通路Ｃ６からなる連通路Ｃ上に設けられる。

図１４、１５に示すように、この連通路Ｃ５は、プレッシャープレート６または第２ハウジング１２に形成された開口部Ｃ５ａに開口し、カムリング４の揺動位置によらず常に第１流体圧室Ａ１と連通する。 これにより第１流体圧室Ａ１とソレノイドバルブ３００とを連通する。

［実施例５の効果］
（１０）ポンプボディ１０の外側に設けられ、吸入ポート６２，１２１と、作動油を貯留する図外のリザーバタンクと、を接続する吸入口ＩＮをさらに備え、ソレノイドバルブ３００は吸入口ＩＮと隣接配置されることとした。 これにより、ポンプボディ１０の外側に設けられる部材を集中配置することにより、装置全体を小型化することができる。

（１２）連通路Ｃはプレッシャープレート６または第２ハウジング１２に形成された開口部Ｃ５ａに接続されることとした。 プレッシャープレート６および第２ハウジング１２に開口部Ｃ５ａを形成することにより、第１または第２流体圧室Ａ１，Ａ２の圧力Ｐ１，Ｐ２を直接ソレノイドバルブ３００により制御することができる。

（１３）開口部は、カムリング４の偏心量が最大のときに、このカムリング４によって完全に遮蔽されない位置に形成されることとした。 これにより、カムリング４の偏心量が最大、最小の場合であっても開口部Ｃ５ａが完全に遮断されないため、最大、最小偏心後の制御応答性を向上させることができる。

（２６）連通路Ｃは、プレッシャープレート６または第２ハウジング１２に形成された開口部Ｃ５ａに接続されることとした。 プレッシャープレート６および第２ハウジング１２に開口部Ｃ５ａを形成することにより、第１または第２流体圧室Ａ１，Ａ２の圧力Ｐ１，Ｐ２を直接ソレノイドバルブ３００により制御することができる。

このように、ソレノイドバルブ３００を吸入口ＩＮに隣接配置した場合であっても、実施例１と同様の作用効果を得ることができる。 制御バルブ２００と第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２との連通関係を適宜変更することにより、実施例２〜４の作用効果も得ることができる。

以下、実施例５の変形例である。
［実施例５−１］
（ソレノイドバルブを駆動軸に垂直配置）
（１１）図１６はソレノイドバルブ３００を駆動軸２に対し垂直に配置した例であり、ポンプボディ１０の外側に設けられ、吸入ポート６２，１２１と、作動油を貯留するリザーバタンクと、を接続する吸入口ＩＮをさらに備え、ソレノイドバルブ３００は駆動軸２に対し垂直に設けられていることとした。

駆動軸２のｙ軸負方向側にはプーリが設けられ、このプーリは駆動軸２の径方向に広がる形状となっているため、径方向にソレノイドバルブ３００を設けることにより装置全体の小型化を図ることができる。 径方向には元々スペースをとっているため、ｙ軸方向に拡大することを抑制できる。

［制御バルブ省略］
実施例６につき図１７に基づき説明する。 基本構成は実施例１〜５と同様であるが、実施例６では制御バルブ２００を省略した点で異なる。

［ソレノイドバルブによる吸入・吐出圧の切り換え］
図１７は実施例６におけるベーンポンプ１の径方向断面図である。 ソレノイドバルブ３００'は吸入口側連通路Ｃ８によって吸入ポート６２，１２１と接続する。 また、アダプタリング５に設けられた第１流体圧室連通孔５２、および第１ハウジング１１に設けられた第１流体圧室側連通路Ｃ７によってソレノイドバルブ３００'は第１流体圧室Ａ１と接続される。 さらに、吐出口側連通路Ｃ９を介してソレノイドバルブ３００'は吐出口ＯＵＴとも接続される。

したがって、ソレノイドバルブ３００'は第１流体圧室側連通路Ｃ７、吸入口側連通路Ｃ８、吐出口側連通路Ｃ９からなる連通孔Ｃ上に設けられる。

一方、第２流体圧室Ａ２は高圧通路２６および第２流体圧室連通孔５４を介して吐出口ＯＵＴと接続し、常時吐出圧Ｐｏｕｔが導入される。

ソレノイドバルブ３００'はスプール３２０'、スプリング３３０'、ロッド３４０、プランジャ３５０、コイル３６０を有する。 実施例１〜５と異なり、スリーブ３１０は省略される。

スプール３２０'は円筒部材であり、バルブ収装孔１１７'において液密を保ったまま軸方向摺動可能に収装されている。 スプール３２０'とバルブ収装孔１１７'のｙ軸負方向端面１１７ｂ'の間隙に第５油室Ｄ５'が形成され、スプリング３３０'が設けられる。 スプリング３３０'は、バルブ収装孔１１７'のｙ軸正方向端面１１７ａ'にｙ軸正方向側を係止されてスプール３２０'をｙ軸負方向に付勢する。

バルブ収装孔１１７'のｙ軸負方向端面１１７ｂ'とスプール３２０のｙ軸負方向端面３２１'とが離間することで第４油室Ｄ４'が形成され、この第４油室Ｄ４'に吸入ポート６２，１２１と接続する吸入口側連通路Ｃ８が開口する。 この吸入口側連通路Ｃ８の開口部Ｃ８ａは常時第４油室Ｄ４'に開口し、スプール３２０'が移動した際にも閉塞されないよう設けられている。

また、吸入口側連通路Ｃ８の開口部Ｃ８ａのｙ軸正方向側には、第１流体圧室側連通路Ｃ７の開口部Ｃ７ａが設けられ、さらにｙ軸正方向側には吐出口ＯＵＴと接続する吐出口側連通路Ｃ９の開口部Ｃ９ａが設けられている。 加えてスプール３２０'の外周部３２２'には全周にわたって溝３２３'が設けられている。

スプール３２０'がｙ軸負方向側に移動すると、溝３２３'によって第１流体圧室側連通路Ｃ７の開口部Ｃ７ａと吸入口側連通路Ｃ８の開口部Ｃ８ａが連通し、スプール３２０'がｙ軸正方向側に移動すると溝３２３'は開口部Ｃ７ａと吐出口側連通路Ｃ９の開口部Ｃ９ａとを連通する。 吸入口側連通路Ｃ８の開口部Ｃ８ａと吐出口側連通路Ｃ９の開口部Ｃ９ａとは、互いに連通することはない。

したがってスプール３２０'は、ｙ軸方向移動することにより第１流体圧室側連通路Ｃ７と吸入口側連通路Ｃ８、または第１流体圧室側連通路Ｃ７と吐出口側連通路Ｃ９とを連通し、第１流体圧室Ａ１と吸入ポート６２，１２１または吐出口ＯＵＴとの連通を行う。

また、スプール３２０'にはｙ軸方向の貫通孔３２４'が設けられ、第４油室Ｄ４'と第５油室Ｄ５'を連通し、第４油室Ｄ４'に供給される吸入圧Ｐｉｎを第５油室Ｄ５'に導入する。 したがってスプール３２０'にはｙ軸両側から吸入圧Ｐｉｎが作用する。 また、吐出圧Ｐｏｕｔは溝３２３'においてのみスプール３２０'に作用ため、ｙ軸方向に対し吸入圧Ｐｉｎおよび吐出圧Ｐｏｕｔは互いにキャンセルされる。

したがって、スプール３２０'のｙ軸方向に作用する吸入圧Ｐｉｎおよび吐出圧Ｐｏｕｔはキャンセルされてスプール３２０'のｙ軸方向移動に影響を与えない。 したがってソレノイドＳＯＬの励磁力はスプリング３３０'に抗するものであればよく、必要以上に大きな励磁力を発生させなくともよいため、ソレノイドＳＯＬを小型化することが可能である。

ソレノイドバルブ３００'は、コイル３６０の励磁力によりアーマチュア３５０を駆動し、ロッド３４０を介してスプール３２０'をｙ軸方向摺動させ、第１流体圧室Ａ１と吸入ポート６２，１２１または吐出口ＯＵＴとを選択的に切り換えるものである。

第２流体圧室Ａ２には吐出圧Ｐｏｕｔが常時導入されており、ソレノイドバルブ３００'により第１流体圧室Ａ１に吐出圧Ｐｏｕｔまたは吸入圧Ｐｉｎを選択的に導入することで、カムリング４の揺動量を調整する。

［実施例６の効果］
（１６）ソレノイドバルブ３００は、吐出圧Ｐｏｕｔおよび吸入圧ｉｎを選択的に切り換えることとした。 ソレノイドバルブ３００が制御する第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２の圧力Ｐ１，Ｐ２の増圧、減圧がともに可能となり、圧力調整幅を大きくとることができる。

（１７）ソレノイドバルブ３００は、第１流体圧室Ａ１の圧力を制御することとした。 これにより、運転状態に基づき吐出流量を増加または減少させることができる。

以下、実施例６の変形例である。 実施例６−１〜実施例６−５においても、吸入圧Ｐｉｎはスプール３２０'のｙ軸両側に作用し、吐出圧Ｐｏｕｔは溝３２３'のみに作用して互いにキャンセルされる。 このためソレノイドＳＯＬの励磁力は、スプリング３３０'の付勢力に打ち勝つだけの小さいものでよい。
［実施例６−１］
図１８は、吸入口ＩＮおよび吐出口ＯＵＴの位置を変更した例である。 実施例６と同様の作用効果が得られる。

［実施例６−２］
（第２流体圧室に吸入圧導入）
図１９は、実施例６−１を基本として第２流体圧室Ａ２に吸入圧Ｐｉｎを供給する例である。 第１ハウジング１１に高圧通路２６'を設け、第２流体圧室Ａ２と吸入口ＩＮとを接続する。 作用効果は実施例６と同様である。

［実施例６−３］
（第２流体圧室をソレノイドバルブで制御）
図２０は、実施例６−１において第１流体圧室Ａ１のかわりに第２流体圧室Ａ２をソレノイドバルブ３００'に接続した例である。

第１流体圧室Ａ１は吐出口側連通路Ｃ８'によって吐出口ＯＵＴと接続され、第２流体圧室Ａ２は第２流体圧室側連通路Ｃ７'および第２流体圧室連通孔５４によってソレノイドバルブ３００'と接続する。 油路２１'にはオリフィス８が設けられる。 これにより吸入圧Ｐｉｎと吐出圧Ｐｏｕｔが選択的に第２流体圧室Ａ２に導入される。 実施例６−１と異なり、ソレノイドバルブ３００'は第１ハウジング１１のｙ軸正方向側に設けられている。

（１８）ソレノイドバルブ３００は、第２流体圧室Ａ２の圧力を制御することとした。 これにより、運転状態に基づき吐出流量を増加または減少させることができる。

［実施例６−４］
（第１流体圧室に吸入圧導入）
図２１は、実施例６−３を基本として第１流体圧室Ａ１に吸入圧Ｐｉｎを供給する例である。 吸入口側連通路Ｃ８''によって第１流体圧室Ａ１と吸入口ＩＮとを連通する。 作用効果は実施例６−３と同様である。

［実施例６−５］
（第３流体圧室をソレノイドバルブで制御）
図２２は、実施例３（第３流体圧室Ａ３の圧力Ｐ３をソレノイドバルブ３００で制御）において制御バルブ２００を省略した例である。

プラグ部材７０と蓋部材７２との間には第３流体圧室Ａ３が形成されており、ソレノイドバルブ３００'は第３流体圧室側連通路Ｃ３'によって第３流体圧室Ａ３と接続し、吐出口側連通路Ｃ９'によって吐出口ＯＵＴと接続する。 また、吸入口側連通路Ｃ８''によって吸入口ＩＮとも接続する。 これにより、ソレノイドバルブ３００'によって第３流体圧室Ａ３に吸入圧Ｐｉｎと吐出圧Ｐｏｕｔを選択的に供給する。

（１９）第２流体圧室Ａ２側に設けられた第３流体圧室Ａ３と、第２流体圧室Ａ２と、を隔成するプラグ部材７０をさらに備え、連通路Ｃは、第３流体圧室Ａ３に連通し、ソレノイドバルブ３００は、連通路Ｃに設けられて第３流体圧室Ａ３の圧力を制御することとした。 これにより、運転状態に基づき吐出流量を増加または減少させることができる。

［他の実施例］
以上、本発明を実施するための最良の形態を各実施例に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。

実施例１におけるベーンポンプの軸方向断面図である。

実施例１におけるベーンポンプの径方向断面図（最大揺動時）である。

実施例１における制御バルブの拡大断面図である。

実施例１におけるソレノイドバルブの拡大断面図である。

実施例１−１（第１流体圧室とソレノイドバルブを直接連通）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例１−２（ソレノイドバルブを介して第１流体圧室に吐出圧を導入）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例２（第１流体圧室とソレノイドバルブを直接連通）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例２−１（ソレノイドバルブを介して第１流体圧室に吐出圧を導入）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例３（第３流体圧室を減圧制御）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例３−１（第３流体圧室を増圧制御）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例４（ソレノイドバルブを吸入口に接続）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例４−１（ソレノイドバルブを吐出口に接続）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例５（ソレノイドバルブを吸入口に隣接配置）におけるベーンポンプの軸方向断面図である。

実施例５におけるベーンポンプの径方向断面図（偏心量最大）である。

実施例５におけるベーンポンプの径方向断面図（偏心量最小）である。

実施例５−１（ソレノイドバルブを駆動軸に垂直配置）におけるベーンポンプの軸方向断面図である。

実施例６（制御バルブ省略）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例６−１（吸入、吐出口の位置変更）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例６−２（第２流体圧室に吸入圧導入）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例６−３（第２流体圧室をソレノイドバルブで制御）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例６−４（第１流体圧室に吸入圧導入）におけるベーンポンプの径方向断面図である。

実施例６−５（第３流体圧室をソレノイドバルブで制御）におけるベーンポンプの軸方向断面図である。

符号の説明

１ ベーンポンプ２ 駆動軸３ ロータ４ カムリング５ アダプタリング６ プレッシャープレート８ オリフィス９ 高圧導入溝１０ ポンプボディ１１，１２ 第１、第２ハウジング２１〜２６ 油路３０ ソレノイドバルブ３１ スロット３２ ベーン３３ 背圧室４０ ピン４１ カムリング内周面５０ シール部材５１ 径方向貫通孔５２ 連通孔５３ 内周面５４ 流体圧室連通孔６１ 軸正方向側面６２，１２１ 吸入ポート６３，１２２ 吐出ポート６４，１２４ 背圧導入溝６５ 吸入圧導入溝７０ プラグ部材７１ スプリング７２ 蓋部材７３ 底部７４ 外周１１１ 底部１１２ ポンプ要素収容部１１３ 油路１１３ａ 開口部１１４ プラグ部材挿入孔１１５ バルブ収装孔１１７ バルブ収装孔１２０ ｘ軸負方向側面２００ 制御バルブ２１０ 弁体２１１ 内周２１２ 外周２１３，２１４ 第１、第２摺動部２１５ 凹部２１６ 径方向孔２１７ 底部２２０ リリーフバルブ２２１ 弁座２２１ａ ｙ軸方向貫通孔２２２ ボール弁２２３ スプリング係止部２２４ リリーフバルブスプリング２３０ 弁体付勢スプリング３００ ソレノイドバルブ３１０ スリーブ３１１ スリーブ底部３１２ 外周部３１３ 溝３１４ 径方向孔３１５ 軸方向貫通孔３２０ スプール３２１ 凹部３２２ ｙ軸方向貫通孔３２３ 径方向孔３２４ ｙ軸負方向端面３３０ スプリング３４０ ロッド３４１ ｙ軸正方向端部３５０ アーマチュア３５０ プランジャ３６０ コイルＡ１〜Ａ３ 第１〜第３流体圧室Ｂ ポンプ室Ｃ１〜Ｃ９ 連通路Ｄ１〜Ｄ４ 第１〜第４油室ＩＮ 吸入口ＯＵＴ 吐出口