Rotation vane type compressor, and a manufacturing method thereof

本発明は回転ベーン式圧縮機及びその製造方法に関し、限定的ではないが、ベーンがロータとシリンダーの一方に対して固定されるような回転ベーン式圧縮機及び方法に特に言及する。

（関連出願の参照）
「回転ベーン式圧縮機」という名称の発明としてＰＣＴ／ＳＧ２００７／０００１８７号で２００７年６月２８日に出願された我々の国際特許出願（「我々の先の出願」）を参照し、その内容は、あたかもその全部が本明細書に開示されるかのように、参照により本明細書に含まれるものとする。

（定義）
本明細書全体にわたって、圧縮機への言及は、ポンプへの言及を含むものとして解釈されるべきである。

（背景）
圧縮機の性能に影響を及ぼす重要な要因の１つは、その機械効率である。 例えば、往復動ピストンシリンダー圧縮機は良好な機械効率を示すが、その往復動作は深刻な振動及びノイズの問題を引き起こす。 このような問題をなくすために、回転圧縮機は、そのデザインのコンパクトさと低振動性とによって高い人気を得てきた。 しかし、それらの部品は滑り接触し、一般に相対速度が高いので、摩擦損失が大きい。 これにより、圧縮機の効率及び信頼性は制限されてきた。

回転ベーン式圧縮機では、ロータとベーン先端部とが高速でシリンダー内部にこすれ、大きい摩擦損失をもたらす。 同様に、ローリングピストン形圧縮機では、ローリングピストンが偏心部及びシリンダー内部にこすれ、それにより著しい摩擦損失をもたらす。

回転圧縮機において接触する部品の相対速度を効果的に低減することができれば、回転圧縮機の全体的な性能及び信頼性を向上させることができるかもしれない。

（要約）
例示的な態様によれば、シリンダー縦回転軸を有するシリンダーと、シリンダーの内部に取り付けられ且つロータ縦回転軸を有するロータと、シリンダー及びロータを一緒に回転させるためにスロットに動作可能に係合されるベーンとを備え、ロータ縦軸及びシリンダー縦軸はロータとシリンダーとの間の相対運動のために互いから間隔を置いて配置され、ロータとシリンダーとが互いに回転することを可能にするために、ベーンはスロットに対して２自由度で運動するようにスロット内に取り付けられる回転ベーン式圧縮機が提供される。

他の例示的な態様によれば、スロットに対して相対的に運動するようにスロットに動作可能に係合されるベーンを備え、スロットは運動が同時のスライド運動及び回転運動であることを可能にするように成形される回転ベーン式圧縮機が提供される。

更なる例示的な態様は、シリンダーと、シリンダーの内部に取り付けられるロータと、シリンダーとロータとが一緒に回転することを可能にするべくスロットに対して相対的に運動するようにスロットに動作可能に係合されるベーンとを備える回転ベーン式圧縮機を提供する。 ベーンはロータ又はシリンダーの一部を含む。 ベーンは、ロータ又はシリンダーに堅固に取り付けられるか、或いはロータ又はシリンダーと一体である。 スロットは、ロータとシリンダーのうちの他方にある。

更なる他の例示的な態様は、スロットに対して相対的に運動するようにスロットに動作可能に係合されるベーンを備え、スロットは、内側部分と、細いネックを形成する中間部分と、拡大された外側端部とを含み、細いネックはベーンとの隙間嵌めを有し、細いネックはスロットに対するベーンのスライド運動及び非スライド運動のためのピボットを含む回転ベーン式圧縮機を提供する。

他の例示的な態様の回転ベーン式圧縮機は、シリンダー縦回転軸を有するシリンダーと、シリンダーの内部に取り付けられ且つロータ縦回転軸を有するロータと、シリンダー及びロータを一緒に回転させるためにスロットに動作可能に係合されるベーンとを更に備え、ロータ縦軸及びシリンダー縦軸はロータとシリンダーとの間の相対運動のために互いから間隔を置いて配置され、運動はロータ及びシリンダーを互いに回転させるために２自由度の運動を含んでもよい。

更なる例示的な態様の回転ベーン式圧縮機に関して、シリンダーはシリンダー縦回転軸を有してもよく、ロータはロータ縦回転軸を有してもよい。 ロータ縦軸及びシリンダー縦軸は、ロータとシリンダーとの間の相対運動のために互いから間隔を置いて配置されてもよい。 ベーン及びスロットは互いに対して運動することができてもよい。 運動は２自由度の運動を含んでもよい。

更なる例示的な態様の回転ベーン式圧縮機は、シリンダー縦回転軸を有するシリンダーと、シリンダーの内部に取り付けられ且つロータ縦回転軸を有するロータとを更に備えてもよい。 ロータ縦軸及びシリンダー縦軸は、ロータとシリンダーとの間の相対運動のために互いから間隔を置いて配置されてもよい。 ベーンは、シリンダー及びロータを一緒に回転させるためにスロットに動作可能に係合してもよい。 スライド運動及び非スライド運動は２自由度の運動を含んでもよい。

スロットはシリンダー内にあってもよく、ベーンはロータの一部を含んでもよい。 代わりに、スロットはロータ内にあってもよく、ベーンはシリンダーの一部を含んでもよい。

ベーンは、ロータ又はシリンダーに堅固に取り付けられることと、ロータ又はシリンダーと一体であることの一方でもよい。

２自由度の運動はスライド運動及び回転運動を含んでもよい。

スロットは、内側部分と、細いネックを形成する中間部分と、拡大された外側端部とを含んでもよい。 細いネックはベーンとの隙間嵌めを有してもよい。 細いネックは、スロットに対するベーンの非スライド運動のためのピボットを含んでもよい。 内側部分は面取りされてもよい。 内側部分及び中間部分は滑らかな曲線を形成してもよい。 拡大された外側端部は球状でもよい。 ベーンとネックとの間のピボット接触部はシールを形成してもよい。 ロータとシリンダーの一方は駆動軸に動作可能に接続されてもよい。 動作可能な接続は、駆動軸に堅固に接続されることと駆動軸と一体であることの一方でもよい。

最後から２番目の例示的な態様によれば、上記の回転ベーン式圧縮機を製造する方法が提供され、この方法は、単一片の原料から前方軸受対と後方軸受対とを形成することを含み、前方軸受対と後方軸受対との正確な位置合わせのために必要とされる前方軸受対及び後方軸受対のすべての特徴が同時に形成される。 前方軸受対及び後方軸受対の特徴は各々、シリンダー軸受及びロータ軸受を含んでもよい。

最後の例示的な態様によれば、上記の回転ベーン式圧縮機を製造する方法が提供され、この方法は、単一片の原料からシリンダー及びシリンダーエンドプレートを形成することを含み、シリンダー及びシリンダーエンドプレートの正確な位置合わせのために必要とされるシリンダー及びシリンダーエンドプレートのすべての特徴が同時に形成される。 シリンダー及びシリンダーエンドプレートの特徴は、端面及び円筒ジャーナルを含んでもよい。

最後から２番目及び最後の例示的な態様に関して、原料は、原料の重心を原料の回転軸と位置合わし、それによって振動を低減するべくダイナミックバランスを得るように機械加工されてもよい。

本発明が完全に理解され、直ちに実際に実施され得るように、例示的な実施形態を非制限的な実施例のみによって添付の説明図に関して説明する。

例示的な実施形態の前方断面図である。

図１の例示的な実施形態の側断面図である。

図１及び２の例示的な実施形態の動作サイクルを示す一連の図である。

図１〜３の例示的な実施形態のスロットとベーンとの接続の拡大図である。

他の例示的な実施形態の図１に相当する図である。

図５の他の例示的な実施形態の図２に相当する図である。

図５及び６の他の例示的な実施形態の動作サイクルを示す一連の図である。

更なる例示的な実施形態の図４に相当する図である。

製造行程後の例示的実施形態の図１に相当する概略図である。

製造行程の第１段階の概略図である。

製造行程の第２段階の概略図である。

製造行程の第３段階の概略図である。

製造行程の第４段階の概略図である。

製造行程の第５段階の概略図である。

製造行程の第６段階の概略図である。

製造行程の第７段階の概略図である。

製造行程の第８段階の概略図である。

製造行程の第９段階の概略図である。

（例示的な実施形態の詳細な説明）
図１〜４を参照すると、ベーン１２と、ロータ１４と、シリンダー１６とを有する回転ベーン式圧縮機１０が示される。 ベーン１２は、ロータ１４に堅固に固定されるか又はロータ１４と一体である。 これにより部品数を低減するという１つの利点がある。 必要に応じて、ベーン１２は、ロータ１４と共に製造され得る。 ベーン１２は、シリンダー１６にある盲スロット１８に係合する。 ベーン１２がスロット１８内に滑り嵌め及び回転嵌めされ且つ同時にスライド及び回転するように動くことができるように、ベーン１２はスロット１８内に配置される。 ベーン１２及びロータ１４は両方共シリンダー１６内に入れられる。 ベーン１２のヘッド２０は、ロータ１４の外面２２に堅固に連結されるか又はロータ１４の外面２２と一体である。 スロット１８はシリンダー１６の側壁２４の内面２３に配置され、側壁２４は円筒状で且つロータ１４よりも大きい直径を有する。 これによりシリンダー１６に対するベーン１２の確実な取り付けがもたらされる。

ロータ１４は第１の縦軸２６を中心に回転するように取り付けられ、シリンダー１６は第２の縦軸２８を中心に回転するように取り付けられる（図２）。 ロータ１４とシリンダー１６とが偏心した状態で組み立てられるように、２つの軸２６、２８は平行であり且つ離間される。 その結果、ロータ１４及びシリンダー１６の回転の間、ロータ１４の外面２２と側壁２４の内面２３との間に常に線接触３０が存在する。 ロータ１４及びシリンダー１６は両方共ジャーナル軸受対３２によって個別に且つ同軸に支持される。 ロータ１４及びシリンダー１６は両方共それらのそれぞれの縦軸２６、２８を中心にそれぞれ回転することができ、２つの軸２６、２８は回転軸でもある。

駆動軸３４はロータ１４に動作可能に接続されるか又はロータ１４と一体化され、好ましくはロータ１４と同軸である。 駆動軸３４は、ロータ１４に、及びしたがってベーン１２を介してシリンダー１６に回転力を提供するために原動機（図示せず）に連結されることができる。

動作の間、ロータ１４の回転によってベーン１２が回転し、同様にスロット１８内へのベーン１２の配置によってシリンダー１６が回転させられる。 この運動によりベーン１２、シリンダー１６及びロータ１４の中に閉じ込められた容積３６が変化し、作動流体の吸入、圧縮及び排出をもたらす。

シリンダー１６はまたフランジ付きエンドプレート３８を有し、エンドプレート３８は側壁２４と一体でもよく、或いは側壁２４にしっかりと取り付けられた別個の部品でもよい。 このように、エンドプレート３８もまた、側壁２４及びエンドプレート３８を含むシリンダー１６全体がベーン１２によって回転させられると回転し、したがってロータ１４と共に回転する。 こうすることによって、ベーン１２と側壁２４の内面２２との間の摩擦は実質的に除去される。 しかしながら、回転するシリンダ１６を支持するためにジャーナル軸受対３２において円筒ジャーナル軸受の追加が生じ、結果として更なる摩擦損失となる。 ジャーナル軸受対３２に潤滑をもたらすことは比較的容易であるため、それらの損失は規模が小さい。 また、後述するように、ロータ１４とシリンダーエンドプレート３８との間の摩擦損失は無視できるレベルまで低減される。

エンドプレート３８を有するシリンダー１６全体が回転することができる。 これによりシリンダー１６の端面３８とロータ１４との間の滑り接触における摩擦が低減される。 これは、エンドプレート３８とロータ１４との間の相対的な滑り速度が著しく低減されるからである。

固定されたエンドプレートを使用する既知のデザインは排出ポート及び吸気ポートの位置決めを単純化するが、それらは著しい摩擦損失をもたらす。 それらは動かないハウジングを有し、ロータがハウジングに接して回転し、したがって大きい摩擦損失をもたらす。 これにより機械の機械効率が低下し、更に大きな損耗により信頼性が低下する。 また、摩擦によって生成される熱は、吸入加熱効果によって全体的な圧縮機の性能を低下させる。

圧縮機１０の主要な部品のすべてが回転しているとき、吸入ポート及び吐出ポートもまた動いている。 我々の先の出願に記載したように、圧縮機１０は、シリンダー１６とロータ１４とを取り囲む高圧シェル４０を有してもよい。 高圧シェル４０は動かず、シリンダー１６とロータ１４とがシェル４０の中でシェル４０に対して回転してもよい。

吸入口４４は、ロータシャフト３４と平行し、ロータ１４の回転軸２６と同軸であり、吸入管（図示せず）に動作可能に接続される。 吸入口４４は、シャフト３４にあって軸方向に延伸する第１の部分４６と、ロータ１４にあって１つ又は複数の吸入ポート５２を提供するためにロータ１４の外面２２まで半径方向に延伸する１つ又は複数の第２の部分４８とを有する。 第２の部分４８及び吸入ポート５２の数は、圧縮機１０の用途とロータ１４の軸方向範囲とで決まり得る。

１つ又は複数の排出ポート５４が、シリンダー１６の側壁２４内に且つ側壁２４を貫通して、好ましくはスロット１８の近くに配置される。 「近くに」は「隣に」、「すぐ近くに」又は「隣接して」を意味する。 これは、スロット１８と、ベーン１２と、排出ポート５４との間の「死」容積を最小限に縮小するためである。 したがって排出ガス又は排出流体は、既知の吐出し装置を用いて圧縮機１０から出るまで、シェル４０の中空内部５６に含まれる。 排出ポート５４は、各々、排出ポートを覆って配置された排出弁組立体（図示せず）を有する。 排出弁組立体は、留め具によってシリンダー１６の側壁２４にしっかりと取り付けられたバルブストップと、排出ポートを覆う吐出弁リード部とを有してもよい。

圧縮サイクルは図３に示される。 （ａ）において、圧縮機１０は、吸入チャンバー６６に作動流体を引き込むための吸入段階及び圧縮チャンバー６８での作動流体の圧縮の初めにある。 ベーン１２は、作動チャンバー３６を吸入チャンバー６６と圧縮チャンバー６８とに分ける。 圧縮機１０が（ｂ）の状態に到達したとき、吸入チャンバー６６への流体の吸入及び圧縮チャンバー６８での圧縮は継続している。 （ｃ）において、吸入プロセスは継続し、圧縮チャンバー６８の内部の圧力がシェル４０の中空内部５６の圧力越えると、排出ポート５４を通して流体の排出が起こる。 （ｄ）において流体の吸入及び排出はほぼ完了している。 図に示すように、ベーン１２は、シリンダー１６に対するロータ１４の運動の間、そのスロット１８に対してスライド運動をする。 外部の固定フレームから、線接触３０は動かないように見える。 しかし、シリンダー１６の内部からは、線接触３０は、シリンダー１６及びロータ１４の完全な回転毎に１回、側壁２４の内面２３の周りを移動するように見える。

図１〜６のベーン１２は、ロータ１４の回転中心へ半径方向に向きを定められる。 しかしながら、非半径方向のまっすぐなベーン又は湾曲するベーンが使用されてもよい。 これは図示のように半径方向スロット１８と一緒でもよいし、又は非半径方向のスロットと一緒でもよい。

図４にスロット１８の詳細が示される。 スロット１８は、３つの部分、内面２３にすぐ隣接し且つ周囲が面取りされた内側部分１８（ａ）と、ベーン１２までのクリアランスδが小さい中間部分１８（ｂ）と、拡大された又は球状の外側部分１８と（ｃ）を有する。 好ましくは、内側部分１８（ａ）と中間部分１８（ｂ）とは、図示のように滑らかな曲線を形成する。 クリアランスδは、ベーン１２とスロット１８の壁との間の相対運動による摩擦損失を最小限にする。 それはまた、細いネック１９を提供する。 細いネック１９におけるスロット１８の両側面は、ベーン１２とスロット１８との間の真っ直ぐなスライド運動以外の相対運動、例えば回転運動を可能にするベーン１２のためのピボットである。 このことは、図３を検討することによって分かる。 図３（ａ）において、ベーン１２の尾部４２は、スロット１８の左側（排出ポート５４に近い側）の方へ向けられる。 ロータ１４とシリンダー１６とが回転するにつれて、図３（ｂ）においてベーンが小さい角度でだが依然としてスロット１８の左側の方へ向けられるように、ベーン１２はスロット１８に対してスライド及び回転するように運動する。 図３（ｃ）までに、ベーン１２の尾部４２は、図３（ｂ）の角度を鏡映してスロット１８の右側の方へ向けられる。 図３（ｄ）において、ベーン１２の尾部４２は、図３（ａ）の角度を鏡映して依然としてスロット１８の右側の方へ向けられている。 このように、ベーン１２とスロット１８との接続は、最小クリアランスδを用いることにより２自由度の運動を可能にする。 ２自由度はスライド及び回転であり、同時に起こる。 ２自由度の運動の間、シリンダー１６の回転慣性とスロット１８内のガス圧力との相互作用に応じて、ベーン１２はスロット１８のネック１９のどちらかの側面と接触している。

ベーン１２はネック１９と接触すると、ネック１９と共に液密なシールを形成し、したがって流体が圧縮チャンバー６８から吸入チャンバー６６へ、又は、吸入チャンバー６６から圧縮チャンバー６８へ移動するためにスロット１８を使用するのを防止する。

ベーン１２とロータ１４との間で生じる摩擦損失もまた防止されるように、ベーン１２のロータ１４への固定により、ロータ１４に対するベーン１２の摩擦を引き起こすような運動が防止される。 滑り接触はスロット１８においてシリンダー１６とベーン１２との間にある。 シリンダー１６とベーン１２との間の接触点において、接触力は、作動流体の圧縮による圧力ではなく、シリンダー１６の回転慣性によって生じる。 接触力の大きさは圧力よりもはるかに小さいので、接触力は軽減される。 これにより摩擦損失は効果的に低減される。 更に、シリンダー１６の回転慣性を低下させること、例えば厚肉のシリンダーに必要とされる材料を削減するためにシリンダ壁２４に穴を設けることによって、摩擦力を最小限にすることができる。 摩擦の主な原因は複数の軸受３２にある。 これらは最小化されることができる。 シリンダーの慣性は圧縮機１０のトルク変動を平滑化し得る。

ベーン１２とスロット１８の壁との接触点での摩擦を最小限にするために、この例示的な実施形態では、ロータ１４は、好ましくは駆動軸３４に堅固に接続され又は駆動軸３４と一体である。 これにより、スロット１８での接触力は、ベーン１２を横切る流体の圧力からほぼ完全に独立し、したがって大きさがより小さくなる。

しかしながら、図１〜４の例示的な実施態様の構造は、シリンダー１６の側壁２４の内面２３を通してベーン１２を突出させる。 これによりシリンダー１６の有効径が増大される。 これは特にロータ１４及びシリンダー１６の軸２６、２８の間の離隔距離が大きいとき、スロット１８に対するベーン１２のスライド運動が増大されるのでそのようになる。 これはシリンダー１６の側壁２４により多くの材料が必要とされるので、好ましくない可能性がある。

図５〜７に、軸２６、２８の間の離隔距離が大きいときに好ましい可能性がある他の例示的な実施形態を示す。 ここで、類似の符号を類似の部品に使用する。 図示のように、ベーン１２はロータ１４の代わりにシリンダー１６に堅固に固定され又はシリンダー１６と一体であり、スロット１８はこの場合はロータ１４の一部分である。 また、シリンダー１６は、駆動軸３４に動作可能に接続され又は駆動軸３４と一体である。

したがって、ベーン１２の側面における接触力は、ロータ１４の回転慣性によって決まる。 ロータ１４の回転慣性はより小さい半径によってシリンダー１６の回転慣性よりも小さいので（回転慣性は半径の２乗に比例する）、これにより摩擦力が更に低下する。 しかしながら、軸受３２は、シリンダー１６の駆動軸３４への直接接続に適応するために変更される。 図６に示すように、ロータ１４は両端で単純支持される代わりに、この場合は肩持ち式に支持される。

ベーン１２とスロット１８の壁との接触点での摩擦を最小限にするために、この例示的な実施形態では、シリンダー１６は、好ましくは駆動軸３４に堅固に接続され又は駆動軸３４と一体である。 これにより、スロット１８における接触力は、ベーン１２を横切る流体の圧力からほぼ完全に独立し、したがって大きさがより小さくなる。

他の全ての点において、圧縮機の構造及び作動は、図１〜４の例示的な実施形態と同じである。 スロット１８は同じままであり、そのベーン１２との関係もまた同じである。

更に、図４に示される「クリアランス」ジョイントは、図８に示すようにベーン１２及びスロット１８のために従来のヒンジジョイント及びスライダージョイントの対に置き換えてもよい。 ピン８０４を用いてスライダージョイント８０２に連結されたヒンジジョイント８００が使用されるだろう。 連結されたヒンジ及びスライダージョイント８００、８０２は、「クリアランス」接合部として的確な機能を果たすことができるが、より多くの部品を有する。 また、製作及び組立がより困難な可能性がある。

図１〜８の実施形態は、圧縮機及びポンプの用途のあらゆる方面、例えば冷凍及び空気圧縮などに使用され得る。

圧縮機において、良好な効率及び信頼性の他に、材料の削減及び製造の容易さは、圧縮機のデザインにおける成功要因である。 圧縮機１０の最適性能を達成するために、精密製造は重要である。 特に、２つのジャーナル軸受対３２があるので、これらのジャーナル軸受３２の位置合わせは圧縮機１０の性能に影響を及ぼす。 したがって、ジャーナル軸受対３２の位置合わせが極めて小さな公差なしで得られ得るような製造方法があることが有利である。

図９は、圧縮機１０の中央部分を示す。 ジャーナル軸受対３２は、前方ジャーナル軸受対３２（ａ）と後方ジャーナル軸受対３２（ｂ）とを有する。 前方ジャーナル軸受対３２（ａ）及び後方ジャーナル軸受対３２（ｂ）の各々は、２つのジャーナル軸受、ロータ軸受７０とシリンダー軸受７２とを有する。 軸受７０、７２における摩擦損失を最小限にするために、各軸受７０、７２は大きすぎてはならないが、軸受７０、７２と軸受面との間に摩耗を防止することができる最小油膜厚さを維持することができなければならない。 したがって、前方軸受３２（ａ）と後方軸受３２（ｂ）との間の位置合わせを含む各軸受対３２（ａ）及び３２（ｂ）の精度を達成することは重要である。 更に、圧縮機１０における流体の内部漏れは、軸受中心であるロータ及びシリンダー回転軸２６、２８の間の離隔距離に影響されやすいので、個々のベアリング位置合わせの精度を合わせて圧縮機１０の全体的な組立体の結合した位置合わせを形成し、それを達成しなければならない。

図１０に示すように、軸受３２（ａ）及び３２（ｂ）の製造のために、原料７６は、ジョークランプ７４によってクランプされ、心出しチャック８０によって保持される。 次いで、原料は機械加工され、原料７６の重心８６を回転軸８７と位置合わせするように円筒面８４全体が切削工具８２を用いて機械加工され、それによって振動を低減するようにダイナミックバランスを達成する。 前方軸受３２（ａ）、後方軸受３２（ｂ）、及び２つの軸受脚７８の仮の位置は薄い線で示される。

図１１において、平坦度を達成するように端面９０が機械加工され、軸受合わせ穴８８が形成される。 次いで、分割線９２において軸受脚７８の分割が実行される（図１２）。 分割された材料９６はその第２の端面９４を有し、端面９４は端面９０を基準として用いて２つの面９０、９４の間の平行度を達成するように機械加工される（図１３）。

残りの材料９８については、端面１００が平坦度を達成するように機械加工され、端面１０２及び１０４が共に平坦であり、平行であり、且つ回転軸に対して垂直であるように形成される（図１４）。 これはまた、円筒面１０６が同時に形成され、したがって正確に位置合わせされることを意味する。 次いで、前方軸受３２（ａ）及び後方軸受３２（ｂ）に対して１つの動作で合わせ穴１０８が形成される。 これは、２つの軸受３２（ａ）及び３２（ｂ）内に合わせ穴１０８が正確に位置合わせされることを意味する。

次いで、先と同様に前方軸受３２（ａ）及び後方軸受３２（ｂ）に対する１つの動作でロータ軸受７０が形成され、したがって正確な位置合わせがもたらされる。 前方軸受３２（ａ）は分割線１１０で分割され、したがって別個の前方軸受３２（ａ）及び後方軸受３２（ｂ）をもたらす。 次いで最終的な仕上げが行なわれることができる。

したがって、前方軸受対３２（ａ）及び後方軸受対３２（ｂ）は、正確な位置合わせをもたらすために一緒に且つ同時に形成される。

図１６〜１８に示されるように、シリンダー１６及びシリンダーのためのフランジ付きエンドプレート３８の製造は同様である。 原料１２０は、ジョークランプ７４によってクランプされて、心出しチャック８０によって保持される。 次いで、原料は機械加工され、材料１２０の重心８６を回転軸８７と位置合わせするように円筒面１２２全体が切削工具８２を用いて機械加工され、それによって振動を低減するようにダイナミックバランスを達成する。 シリンダー１６及びエンドプレート３８の仮の位置は薄い線で示される。

端面１２４が、平坦度及び回転軸からの垂直度を達成するために機械加工される。 次いで、正確な位置合わせを達成するために先と同様に１つの動作で、シリンダー１６及びエンドプレート３８に円筒ジャーナル１２６が形成される（図１７）。

端面１２８、１３０が円筒ジャーナル１２６から垂直に形成される。 合わせ穴１３２が同時に且つ１つの動作でシリンダー１６及びエンドプレート３８に形成される（図１７）。 次いで、シリンダーのプレート３８が分割され（図１８）、シリンダー１６の中空内部１３４がスロット１８として形成される。 次いで最終的な仕上げが行われることができる。

前方軸受３２（ａ）及び後方軸受３２（ｂ）については、原料の１つのピースからそれらを製造することによって、及び、正確な位置合わせのために必要とされるすべての特徴が一緒に形成されるために、圧縮機１０が組み立てられるとき、２つの軸受は本質的に正しく位置合わせされる。 同様に、シリンダー１６及びシリンダーエンドプレート３８については、原料の１つのピースからそれらを製造することによって、及び、正確な位置合わせのために必要とされるすべての機能が一緒に形成されるために、圧縮機１０が組み立てられるとき、２つは本質的に正しく位置合わせされる。

前述の記載により例示的な実施形態を説明してきたが、デザイン、構造及び／又は動作の詳細における多くのバリエーションが本発明から逸脱することなく作られ得ることが、当業者に理解されるだろう。

１０ 圧縮機１２ ベーン１４ ロータ１６ シリンダー１８ スロット１９ ネック２０ １２のヘッド２２ １４の外面２４ １６の側壁２６ １４の縦軸２８ １６の縦軸３０ 線接触３２ ジャーナル軸受対３４ 駆動軸３６ 容積３８ フランジ付きエンドプレート４０ 高圧シェル４２ １２の尾部４４ 吸入口４６ ４４の軸方向の部分４８ ４４の半径方向の部分５０ 吸入ポート５４ 排出ポート５６ ４０、５８の中空内部６６ 吸入チャンバー６８ 圧縮チャンバー７０ ロータ軸受７２ シリンダー軸受７４ ジョークランプ７６ 原料７８ 軸受脚８０ 心出しチャック８２ 切削工具８４ 円筒面８６ 重心８７ 回転軸８８ 軸受合わせ穴９０ 端面９２ 分割線９４ 第２の端面９６ 分割された材料９８ 残りの材料１００ 端面１０２ 端面１０４ 端面１０６ 円筒面１０８ 合わせ穴１１０ 分割線１２０ 原料１２２ 円筒面１２４ 端面１２６ ジャーナル１２８ 端面１３０ 端面１３２ 合わせ穴１３４ 中空内部８００ ヒンジジョイント８０２ スライダージョイント８０４ ピン