1.高温高压油气直井单相流射孔完井参数优化方法，其特征在于，包括以下步骤：
A、构建井筒流动压降模型；
B、构建油气藏渗流和井筒流动耦合模型；
C、构建射孔参数优化模型；
D、对射孔参数优化模型进行求解。
2.如权利要求1所述的高温高压油气直井单相流射孔完井参数优化方法，其特征在于，步骤A中，所述构建井筒流动压降模型具体包括：
设直井井筒中的均匀射孔井段剖分成N个等长的射孔单元，每个单元中只包含一个射孔孔眼，以Δx表示井筒单元的长度，p1，U1，A1分别代表单元上端压力、速度和横截面积，p2，U2，A2分别代表单元下端压力、速度和横截面积；
在轴向上控制体元中应用动量守恒定律，即控制体元CV所受的外力的总和等于通过控制体元表面CS的流体动量与控制体元内的流体动量增加率之和，可得动量方程：
式中ρ为流体密度，A为井筒任何截面的面积；
对于稳态井筒流
将沿着截面的二维流动问题视为一维流动问题，取截面的平均流速为U，利用质量守恒方程，将式(7)展开为：
式(9)等号左边项是沿井筒轴线向下方向作用于控制体表面的力之和
式中质量流量
式(9)等号右边第一项表示作用在控制体元上的净压力；第二项表示作用于井管壁面的剪应力：
τπ(πDΔx)＝ΔpwallA (12)
右边第三项表示重力作用，重力压降为
Δpg=ρgΔx cosθ (13)
结合式(9)-(13)可得
式(14)等号右边第一项表示净动量，是由于更多的流体通过射孔进入管道导致轴向流速改变而引起的，该压降是由于加速效应Δpacc产生的，可描述为：
射孔井筒内流体的总压降包括摩擦压降Δpwall，加速压降Δpacc和重力压降ΔpgΔpw＝Δpwall+Δpacc+Δpg (16)
射孔单元中由壁面摩擦引起的压降依赖于射孔平均流速U2，可用Darcy-Weisbach方程进行计算：
沿着射孔井深的方向，在射孔单元i处的压力表示为pwi，则根据式(16)，可以得到射孔孔眼对应的井筒轴位置的压力计算关系式
式中pd为位置x1处的下游跟端压力，Δpwall，i，Δpacc，i，Δpg，i分别表示壁面摩擦压降、加速压降和重力压降在射孔i对应井筒轴向位置处的压降；
考虑射孔单元i，式(17)的离散格式为：
式中的平均流速Ui可用表达式 进行计算，该处的累计流量为
加速压降是由更多的流体通过射孔进入管道导致轴向流速改变而引起的，依赖于流体密度和平均流速；
重力压降是有流体的重力产生的，可表示为
Δpg，i＝ρg cosαi|xi+1-xi| (22)
式中αi表示射孔单元i的倾斜角；
将式(19)、(21)和(22)带入式(18)，既可得到井筒流动的压降模型：
3.如权利要求2所述的高温高压油气直井单相流射孔完井参数优化方法，其特征在于，步骤B中，将直井的油气藏渗流与直井井筒流体的流动视为一个相互作用的整体，同时综合油藏和井筒间的压力和流量关系，压力与流量在边界处的连续性，建立油气藏和井筒的耦合模型，具体方法包括：
由式(23)，井筒内流体的压降关系式表示为如下的向量形式：
基于油气藏渗流模型的向量表达式和井筒流动压降模型的向量表达式得到耦合模型：
4.如权利要求3所述的高温高压油气直井单相流射孔完井参数优化方法，其特征在于，步骤B中，还包括对获得的耦合模型进行求解，方法如下：
对于有N个射孔的井筒，耦合模型为包含有2N个未知函数的2N个方程构成的适定数学问题，针对该非线性的耦合模型，采用如下迭代公式求解：
给定初始值 pd，根据耦合模型的迭代算法，由迭代公式(26a)，带入压力数据，即可算出各孔眼处的流量，再将公式(26a)算得的孔眼流量，带入格式(26b),可算出井筒的压力分布；重复上述过程，一直到求解结果满足提前设定的迭代结束条件。
5.如权利要求4所述的高温高压油气直井单相流射孔完井参数优化方法，其特征在于，步骤C中，在构建射孔参数优化模型时，若不考虑水、气锥进问题，则以直井产能为目标函数，以孔眼位置为约束变量，使产能最大；若考虑水、气锥进问题，则以直井产能为目标函数，以孔眼位置以及剖面入流均匀为约束条件，在抑制水、气锥进的同时使产能达到最大；
其中，所述直井产能即为射孔井段中所有进入孔眼的流入量总和：
沿着井筒方向，设坐标满足限制条件：
0≤x1≤…≤xi≤…≤xN≤L (28)
用J-1个节点Xj(j＝1,2,…,J-1)将射孔井段分成J段，每段包含I个射孔单元(N＝I×J)，即每个分段范围间隔内的孔密是常数，但每分段的孔密不一定相同；直井段N个分段区间为
[Xj，Xj+1]，＝0，1，…，J-1，X0＝0，XJ＝L (29)
每个分段上I个孔眼在该分段上的坐标可表示为：
xI×j+i＝Xj+(Xj+1-Xj)i/I，i＝0，1，…，I，j＝0，1，…，J-1 (30)
在考虑水、气锥进问题时，在每个射孔分段上必须要满足入流量相等，即
6.如权利要求5所述的高温高压油气直井单相流射孔完井参数优化方法，其特征在于，步骤C中，所述构建射孔参数优化模型包括以下步骤：
C1.无限导流井的优化模型构建：
C11.若不考虑水、气锥进的影响，产能优化的目标函数为
即以各射孔孔眼的入流量的总和作为射孔直井的总的产能，目标函数中包含有约束变量，即孔眼的位置参数；由于无限导流井不考虑井筒压降，因此各孔眼处的压力即为跟端压力pd；
同时，对于射孔直井段，沿着井深的方向，各射孔井段节点的位置坐标有大小关系，即Xj+1≥Xj，以上条件即构成该优化约束条件，可得无限导流井在不考虑水、气锥进影响时的优化模型：
C22.若考虑水、气锥进的影响,需要使每个射孔单元上的入流量尽可能相等，即在模型(32)基础上，附加约束条件(31)，可得无限导流井在考虑水、气锥进的影响时的优化模型：
C2.有限导流井的优化模型构建：
C21.有限导流井的井筒压力随井深而变化，即pi＝pwi，在不考虑水、气锥进问题时，其优化模型为：
C22.在考虑水、气锥进问题时，其优化模型为：
7.如权利要求6所述的高温高压油气直井单相流射孔完井参数优化方法，其特征在于，步骤D中，对射孔参数优化模型进行求解，具体包括：
-3
D1.给定初始值 pd和允许误差ε＝10 ；
D2.计算各点处的倾斜角
式中i表示射孔分段点的编号，sk表示倾斜角αk和αk-1之间的测量长度、Δsi表示倾斜角的计算步长；
D3.根据局部流量计算雷诺系数
D4.计算湍流摩擦因子：
D5.采用迭代公式(26a)和(26b)计算射孔井井筒压力和射孔注入流流量；
D6.对构建的优化模型进行求解，获得直井射孔最优分布。
8.如权利要求7所述的高温高压油气直井单相流射孔完井参数优化方法，其特征在于，步骤D6中，所述对构建的优化模型进行求解的方法是：采用序列二次规划进行计算，分别用gj(X)≤0，hi(X)＝0，(i，j＝1，2…，J)表示不等式约束条件和等式约束条件；构造拉格朗日函数：
式中λi，λj为拉格朗日乘子；对于非线性的优化模型在搜索方向d上等价于一系列二次规划子问题，在第k次迭代中，迭代点Xk满足的子问题为：
迭代格式为
Xk+1＝Xk+γkdk
其中步长因子γk由二次插值法进行线性搜索得到，矩阵Bk采用改进后的BFGS修正公式计算
式中迭代点
k k+1 k
s＝X -X
和
zk＝θyk+(1-θ)Bksk，θ∈[0，1]
其中
和
采用该算法对优化模型(33)进行求解，获得在不考虑水、气锥进影响时的无限导流井的最优射孔孔眼分布：
采用该算法对优化模型(34)进行求解，获得在考虑水、气锥进影响时的无限导流井的最优射孔孔眼分布：
采用该算法对优化模型(35)进行求解，获得在不考虑水、气锥进影响时的有限导流井的最优射孔孔眼分布：
采用该算法对优化模型(36)进行求解，获得在考虑水、气锥进影响时的有限导流井的最优射孔孔眼分布。