用于造纸机覆盖材料的背衬织物

本发明涉及用于造纸机毛毯的背衬织物，在造纸期间，其具有改 善的性能，优选具有改善的耐磨性，特别是改善的尺寸稳定性。

由热塑性聚合物生产单丝的方法原则上是已知的(参见Handbuch der Kunststofftechnik II，C.Hanser Verlag，München 1986， 295-319页)。

由Lehrbuch der Papier-und Kartonerzeugung(VEB Fachbuchverlag 1987，190页以下)已知的是，在包括纸页形成(成形 部分)、机械脱水(压榨部分)和加热脱水(干燥部分)、压光和卷取的现 代造纸机上进行纸张的生产。

在成形部分中使用的织物主要由聚酯单丝组成。为了改善耐磨 性，另外还使用在机械侧上交替纬纱(Wechselschuss)排列的聚酰胺单 丝和聚酯单丝。

在压榨部中，用于压榨毛毯或无缝压榨毛毯的基础织物几乎唯一 地由聚酰胺纤维和聚酰胺单丝来生产，优选由纯的聚酰胺-6但也由聚 酰胺-66来生产。在第二处理阶段中，将聚酰胺纤维的无纺层针刺到 由聚酰胺单丝组成的底基织物上，并由此使该层机械连接至所述底基 织物中。

另一方面，干燥毛毯(Trockensiebe)通常由聚酯单丝组成，其借 助合适的产物，例如Stabaxol(得自Fa.Rheinchemie，Mannheim的商 品)，对于水解是稳定的。

由聚酰胺-6单丝制造的市场上可买到的压榨毛毯，在通过压榨区 之后，由于其高耐磨性、压缩性和很好的恢复性能，因此，与由其它 材料例如聚丙烯、聚酯、羊毛或其它聚酰胺种类(例如PA6.10、PA6.12) 制造的压榨毛毯相比具有明显的优点。

然而，这些压榨毛毯的明显缺点在于：在停机时间缺乏尺寸稳定 性。在湿在环境中，聚酰胺-6和聚酰胺-66材料将吸收高达10％重量的 水。单丝的长度和厚度将随着水的吸收而发生改变。特别是，长度的改 变将导致在造纸机由于其它的原因出现故障或停机的情况下，在湿区 中毛毯的宽度和织物密度将与干燥区中不同。在处理完故障并重新启 动造纸机之后，在毛毯整个面积上再次确立相同的水含量和相同的密 度和宽度之前，利用这些毛毯将不能够生产出高质量的纸张。

此外，宽度的改变常常导致由于毛毯延伸出机器的最大宽度并在 其边缘被损坏，造纸机的整个工作宽度将不能被利用。

因此，在湿/干循环中，不乏用来改进压榨毛毯尺寸稳定性的种种 企图。

一种可能是利用其它的织物结构。

在织物的经纱中使用其它材料是很普遍的，例如用在较高环境湿 度条件下基本上很少吸收湿气、因此织物的尺寸仅轻微地改变的长丝 替代聚酰胺-6或聚酰胺-66单丝。业已证明聚酰胺6.10和聚酰胺6.12 的单丝是合适的。

然而，这些织物和由其生产的毛毯的缺点在于：当用于造纸机时， 与聚酰胺-6单丝的织物和由其生产的毛毯相比，具有明显减小的耐磨 性。

业已令人惊奇地发现，如果基础织物的经纱由包含聚酰胺-6单丝 以及聚酰胺6.10或聚酰胺6.12单丝的复合合股纱组成的话，将能够避 免缺乏耐磨性的缺点，并且具有良好的尺寸稳定性这样的优点。

因此，在背衬织物的生产中，替代聚酰胺-6单丝的合股纱，在经 纱中使用1-20根聚酰胺-6的单丝和20-1根聚酰胺6.10、聚酰胺6.12、 聚酰胺11或聚酰胺12的单丝的复合合股纱的话，本发明的目的将得以 完成。

此外，以这种方式生产的织物，由于原料聚酰胺-6和聚酰胺-66更 容易从市场上得到并且在经济利用之后还能够再用于许多再循环系统 中，因此，具有明显改善的经济效用。

根据本发明的方法特别的优点在于：所用材料的偶数合股纱以及 这些材料的奇数合股纱均能够彼此加捻。以这种方法，能够确定合 股纱或由其生产的织物特定的、可计算的尺寸变化，并且还可能改善 经济效用。

以下实施例表明了根据本发明复合合股纱的优点，但并不是对这 些组合的可能性进行限制。

实施例

单丝

                商品               直径

聚酰胺6         X 201             0.20mm

聚酰胺6.10      ATF 2311          0.20mm

聚酰胺6.12      ATF 23            0.20mm

制造商：Bayer Faser GmbH

预合股纱

以304转/米，利用Allma Saurer AZB-T型纱线加捻机生产结构 为0.20mm×2的预合股纱。

试验部分V1：X201/X201，0.20mm×2，S 304转/米

试验部分V2：X201/ATF 2311，0.20mm×2，S 304转/米

试验部分V3：ATF 2311，0.20mm×2，S 304转/米

试验部分V4：ATF 2300，0.20mm×2，S 304转/米

对比例1

利用Allma Saurer AZB-T型纱线加捻机，对试验部分V1的聚酰胺 6预合股纱进行处理，以形成结构为0.2mm×2×2(S 304/Z 260 转)的均衡环形合股纱。

然后，将合股纱无张力地固定在160℃的加热箱中为时5分钟，并 切成1.00米长的料。确定试样的准确长度和重量。然后，在20℃的 水浴中，无张力地将试样储存24小时，从水中取出，干燥，并测量长 度的改变以及重量。

然后，在循环空气干燥箱中，于80℃对合股纱干燥24小时，并再 次确定长度改变和重量损失。重复该循环三次。在湿/干循环之间长 度的改变概述于表1中。

通过自主研发的耐磨试验确定合股纱的耐磨性。为此，在磨辊 上，在确定负载下周期性地对单丝和合股纱进行牵引，直至其断裂为 止。研磨循环数为耐磨性的量度。

对比例2

如对比例1所述，将试验部分V3、0.20mm的聚酰胺6.10(ATF 2311) 预合股纱处理成环形合股纱。同样如对比例1所述，确定在湿/干交替 循环之后的长度改变以及耐磨性。结果列于表1中。

实施例1

如对比例1所述，将预合股纱V1和预合股纱V2处理成环形合股纱。 所述环形合股纱的PA 6.10比率为25％。同样如对比例1所述，确定在 湿/干交替循环之后的长度改变以及耐磨性。结果列于表1中。

实施例2

如对比例1所述，将预合股纱V1和预合股纱V3处理成环形合股纱。 所述环形合股纱的PA 6.10比率为50％。同样如对比例1所述，确定在 湿/干交替循环之后的长度改变以及耐磨性。结果列于表1中。

实施例3

如对比例1所述，将预合股纱V2和预合股纱V2处理成环形合股纱。 所述环形合股纱的PA 6.10比率为50％。同样如对比例1所述，确定在 湿/干交替循环之后的长度改变以及耐磨性。结果列于表1中。

实施例4

如对比例1所述，将预合股纱V3和预合股纱V2处理成环形合股纱。 所述环形合股纱的PA 6.10比率为75％。同样如对比例1所述，确定在 湿/干交替循环之后的长度改变以及耐磨性。结果列于表1中。

实施例5

如对比例1所述，将预合股纱V4和预合股纱V1处理成环形合股纱。 所述环形合股纱的PA 6.12比率为50％。同样如对比例1所述，确定在 湿/干交替循环之后的长度改变以及耐磨性。结果列于表1中。

表1    比例    PA 6    比例   PA 6.10   吸水率1)   吸水   伸长率1)     耐磨性能     最小-最大     ％     ％     ％     ％     循环数 对比例1     100     0     6.8     3.0     260-350 对比例2     0     100     2.8     1.2     220-290 实施例1     75     25     6.0     2.7     260-320 实施例2     50     50     5.2     2.0     250-295 实施例3     50     50     4.9     1.9     255-305 实施例4     25     75     3.8     1.6     225-290    比例   PA 6.12 实施例5     50     50     5.1     2.1     245-300

1)三个测量循环的平均值