一种熔喷纺丝模头与用其制备的中空卷曲纤维基絮片及制备方法
| 专利类型 | 发明公开 | 法律事件 | 公开; |
| 专利有效性 | 公开 | 当前状态 | 公开 |
| 申请号 | CN202510388738.8 | 申请日 | 2025-03-31 |
| 公开(公告)号 | CN119877126A | 公开(公告)日 | 2025-04-25 |
| 申请人 | 东华大学; | 申请人类型 | 学校 |
| 发明人 | 王先锋; 黄琪帏; 许锦胜; 张迪安; 丁彬; 俞建勇; | 第一发明人 | 王先锋 |
| 权利人 | 东华大学 | 权利人类型 | 学校 |
| 当前权利人 | 东华大学 | 当前权利人类型 | 学校 |
| 省份 | 当前专利权人所在省份：上海市 | 城市 | 当前专利权人所在城市：上海市松江区 |
| 具体地址 | 当前专利权人所在详细地址：上海市松江区人民北路2999号 | 邮编 | 当前专利权人邮编：201620 |
| 主IPC国际分类 | D01D5/098 | 所有IPC国际分类 | D01D5/098 ; D01D5/253 ; D01D5/24 ; D01D5/22 ; D04H1/56 ; D01D5/08 |
| 专利引用数量 | 0 | 专利被引用数量 | 0 |
| 专利权利要求数量 | 8 | 专利文献类型 | A |
| 专利代理机构 | 上海统摄知识产权代理事务所 | 专利代理人 | 杜亚; |
| 摘要 | 本 发明 属于非织造加工技术领域，公开了一种熔喷纺丝模头与用其制备的中空卷曲 纤维 基絮片及制备方法，熔喷纺丝模头包括 喷丝板 和气板，两个气板分别设置在喷丝板下方的两侧，两个气板的内侧所在平面与各自相对的喷丝 板面 之间的夹 角 分别记为α、β，两个气板出口端与喷丝孔中心之间的 水 平距离分别记为a、b；α=10°~45°，β=45°~89°，且α≠β；b=1.1a~3a；中空卷曲纤维基絮片的制备方法为：熔喷原料经螺杆 挤出机 熔融混合后被送入熔喷计量 泵 ，计量后的熔体经熔喷纺丝模头喷出，在受到两侧非对称分布气流的拉伸以及冷却 固化 后收集得到中空卷曲纤维基絮片。本发明能够在保持轻薄特性的同时提高絮片的保暖性能。 | ||
| 权利要求 | 1.一种熔喷纺丝模头，包括喷丝板和气板，喷丝板上设置有多个喷丝孔，气板的数量为两个，且分别设置在喷丝板下方的两侧，两个气板的内侧分别与喷丝板之间形成夹缝槽，即风道，其特征在于：记一个气板为气板Ⅰ，气板Ⅰ的内侧所在平面与相对的喷丝板面之间的夹角为α，且气板Ⅰ出口端与喷丝孔中心之间的水平距离为a；记另一个气板为气板Ⅱ，气板Ⅱ的内侧所在平面与相对的喷丝板面之间的夹角为β，且气板Ⅱ出口端与喷丝孔中心之间的水平距离为b；α=10°45°，β=45°89°，且α≠β；b=1.1a 3a。 |
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| 说明书全文 | 一种熔喷纺丝模头与用其制备的中空卷曲纤维基絮片及制备方法 技术领域[0001] 本发明属于非织造加工技术领域，涉及一种熔喷纺丝模头与用其制备的中空卷曲纤维基絮片及制备方法。 背景技术[0002] 中空卷曲纤维作为一种重要的保暖材料，因其内部中空结构和卷曲形态能够有效锁住空气、形成保温层，从而减少热量流失，在保暖领域得到了广泛应用。然而，尽管其制备工艺已取得一定进展，现有技术在中空卷曲纤维的保暖性能方面仍存在亟待解决的关键问题。 [0003] 现有技术无法在纤维表面有效构建多层次隔热屏障，导致热量通过对流和辐射的散失率较高，严重制约了中空卷曲纤维制品在低温环境下的保暖性能。例如，公开号为CN115807271A的专利申请公开了喷丝板、非对称双中空卷曲涤纶及其制备方法，该方法制备非对称双中空卷曲涤纶所用喷丝板包括喷丝板本体、及形成在所述喷丝板本体上的若干喷丝孔，所述喷丝孔为类“9”字形结构，所述喷丝孔包括互相不连接且依次排布的第一弧形长孔、第二弧形长孔和第三弧形长孔，所述第一弧形长孔、第二弧形长孔和第三弧形长均为类“C”字形结构，使用该喷丝板且利用出孔膨化效应和剪切速率的差异制备了具有竹节形态的非对称双中空卷曲涤纶，也就是集异形、中空、卷曲特征于一体的仿麻涤纶。然而，非对称结构纤维虽能提升纤维缠结效果，但生产过程中也会因喷丝孔堵塞造成的异形度偏差超过10%时，纤维排列取向度下降，致使絮片导热系数增加0.02 0.03 W/(m·K)，保暖性能明~显下降。 [0004] 因此，研究一种熔喷纺丝模头与用其制备的中空卷曲纤维基絮片及制备方法，以解决上述问题，具有十分重要的意义。 发明内容[0005] 本发明的目的是解决现有技术存在的问题，提供一种熔喷纺丝模头与用其制备的中空卷曲纤维基絮片及制备方法。 [0006] 为达到上述目的，本发明采用的技术方案如下： [0007] 一种熔喷纺丝模头，包括喷丝板和气板，喷丝板上设置有多个喷丝孔，气板的数量为两个，且分别设置在喷丝板下方的两侧，两个气板的内侧分别与喷丝板之间形成夹缝槽，即风道；记一个气板为气板Ⅰ，气板Ⅰ的内侧所在平面与相对的喷丝板面之间的夹角为α，且气板Ⅰ出口端与喷丝孔中心之间的水平距离为a；记另一个气板为气板Ⅱ，气板Ⅱ的内侧所在平面与相对的喷丝板面之间的夹角为β，且气板Ⅱ出口端与喷丝孔中心之间的水平距离为b；α=10°45°，β=45°89°，且α≠β；b=1.1a 3a。~ ~ ~ [0008] 作为优选的技术方案： [0009] 如上所述的一种熔喷纺丝模头，喷丝孔为C型孔，多个喷丝孔呈单排排列；由于熔体的出口膨胀效应是影响纤维闭合成孔能力的主要因素之一。使用C形喷丝板进行熔纺时，可以通过调整喷丝板的形状和尺寸来控制熔体的流动和膨胀。适当的喷丝板设计可以优化熔体的流动状态，减少不必要的膨胀，从而提高纤维的闭合成孔能力和整体质量。 [0010] 如上所述的一种熔喷纺丝模头，喷丝孔的直径为0.2 0.4mm，长径比大于10，孔距~为0.6 1.0mm。 ~ [0011] 本发明还提供一种中空卷曲纤维基絮片的制备方法，熔喷原料经螺杆挤出机熔融混合后被送入熔喷计量泵，计量后的熔体经熔喷纺丝模头均匀喷出，在受到两侧非对称分布气流的拉伸以及冷却固化后被接收装置收集，层层累积后得到中空卷曲纤维基絮片； [0012] 熔喷纺丝模头采用的是如上任一项所述的熔喷纺丝模头； [0013] a至少为0.5mm； [0014] 气板Ⅰ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.25 0.43MPa，气板Ⅱ的内~侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.05 0.25MPa；由于两个风道为同一供风装置~ （热风机）供风，当出口角度太小，则会产生压缩和速度增加，从而会增加风压；如果出口角度太大，则会减少压缩和速度，从而减少风压； [0015] 由于风压和风量成反比，随着α、β角度变小风压会逐渐变大，则风量越小，反之角度变大风压变小，则风量越大。当同时通过控制风道的风向、风的角度，使得一边风道的风向是小角度（10°45°）且风量小，而另一边风道的风向是大角度（45°89°）且风量大，这种~ ~非对称的风向和风量配置实际上是在为涡流的形成创造条件；在熔喷工艺中，涡流的形成主要是由气流的剪切和碰撞所产生的。如图4所示，本发明先以较小的角度和风量吹向熔体细流，起一个引导的作用，以使熔体细流开始发生轻微的偏转和形变，随后再以较大的角度和更大的风量吹向熔体细流，由于角度较大且风量充足，它会对熔体细流产生强烈的剪切和碰撞作用，这种强烈的剪切力会使熔体细流发生剧烈的形变和旋转，从而形成涡流5。当这两股气流在熔体细流处相遇时，它们之间的相互作用和碰撞会进一步增强涡流5的形成。 此外，在非对称涡流与熔喷的协同作用下，使得熔体在喷射过程中遭受到特定的力学影响，促使纤维在凝固之前即形成中空且卷曲的独特结构。 [0016] 由于涡流中的气流速度和方向不断变化，也会对纤维产生交替的拉伸和压缩作用，这种作用使得纤维在不同方向上发生形变，形成卷曲，并且随着涡流的持续作用，纤维的中空卷曲形态逐渐形成并得以固定，同时纤维内部的分子链也会发生重新排列，以适应这种中空卷曲形态。 [0017] 由于最终制得的中空卷曲纤维具有三维空间的立体卷曲结构，这种结构使得纤维在形态上呈现出三维特性，而非简单的二维平面形态。当它们相互堆砌时，能够形成更为蓬松和立体的结构。蓬松的絮片意味着纤维之间的空隙更大，这些空隙为空气提供了更多的储存空间，使得絮片能够容纳更多的空气。蓬松的絮片中的大量空气层形成了有效的保温屏障，提高了絮片的保暖性。 [0018] 作为优选的技术方案： [0019] 如上所述的一种中空卷曲纤维基絮片的制备方法，熔喷原料包括聚合物，或者进一步地还包括辅助材料； [0020] 聚合物为聚酯类聚合物和聚烯烃类聚合物中的一种或多种； [0021] 聚酯类聚合物为PBT（聚对苯二甲酸丁二醇酯）、PC（聚碳酸酯）、PTT（聚对苯二甲酸丙二醇酯）、TPU（热塑性聚氨酯）、PA6（聚酰胺6）、PEA（聚酰胺酯）、PCTFE（聚三氟氯乙烯）、PPS（聚苯硫醚）、POM（聚甲醛）、PLA（聚乳酸）、PHA（聚羟基脂肪酸酯）、PCL（聚已内酯）、PET（聚对苯二甲酸乙二醇酯）、PMMA（聚丙烯酸甲酯）和PBAT（聚己二酸/对苯二甲酸丁二酯）的一种； [0022] 聚烯烃类聚合物为PP（聚丙烯）、PE（聚乙烯）和PS（聚苯乙烯）的一种； [0023] 辅助材料为有机成核剂、无机成核剂、纳米金属、金属氧化物纳米粒子和陶瓷微粉中的一种或多种；这些辅助材料可以提高絮片的隔热性能，从而提高其保暖性能（提高隔热性能之所以可以提高保暖性能，是因为隔热与保暖在本质上都是阻止热量的传递，保暖和隔热本质上是一样的，都是为了阻止热量的传递。保暖主要是防止内部热量散失到外部，而隔热则是阻止外部热量传入内部）。 [0024] 如上所述的一种中空卷曲纤维基絮片的制备方法，辅助材料相对于聚合物的添加量小于5wt%。 [0025] 如上所述的一种中空卷曲纤维基絮片的制备方法，螺杆挤出机一至五区温度分别为130 240℃、140 250℃、150 260℃、160 270℃、170 280℃，模头温度为180 290℃；计量~ ~ ~ ~ ~ ~泵频率为1 20Hz；非对称分布气流由同一热风机产生，热风机出风的风温为130 230℃，风~ ~ 压为0.10 0.28MPa；接收距离为50 110cm，输网帘频率为1 8Hz。 ~ ~ ~ [0026] 本发明还提供采用如上任一项所述的制备方法制得的中空卷曲纤维基絮片，中空2 卷曲纤维基絮片的厚度为2 4mm，热阻为0.7 2.3 m·K/W，导热系数为0.0217 0.02377 W/~ ~ ~ （m·K），克罗值为4.5 5。本发明在保持絮片轻薄的同时，可以实现优异的保暖性能（可通过~ 热阻、导热系数和克罗值进行表征，热阻和克罗值越大，导热系数越小，则保暖性越好），明显优于现有技术。 [0027] 有益效果： [0028] （1）本发明在熔喷纺丝模头内部采用了非对称的涡流设计，在非对称涡流和熔喷的共同作用下，熔体在喷射过程中会受到特定的力学作用，使得纤维在凝固前形成中空且卷曲的结构，这种结构不仅提高了纤维的蓬松度和保暖性，还使得纤维在纺织、填充等领域具有更广泛的应用前景。 [0029] （2）本发明采用的熔喷纺丝模头可实现连续化、自动化生产中空卷曲纤维，提高生产效率，降低生产成本，使得中空卷曲纤维在市场竞争中具有更强的优势。 [0030] （3）本发明的喷丝孔为C型孔，可以通过调整喷丝板的形状和尺寸来控制熔体的流动和膨胀。适当的喷丝板设计可以优化熔体的流动状态，减少不必要的膨胀，从而提高纤维的闭合成孔能力和整体质量；此外，这种特殊的孔形有助于熔体细流更均匀地通过喷丝板，从而生产出质量稳定、形态均匀的中空卷曲纤维。 [0032] 图1为本发明熔喷纺丝模头的示意图； [0033] 图2为本发明喷丝板的右视图； [0034] 图3为本发明喷丝板的俯视图； [0035] 图4为本发明熔喷纺丝模头使用过程的示意图； [0036] 其中，1‑喷丝板，2‑风道，3‑气板，4‑喷丝孔，5‑涡流。 具体实施方式[0037] 下面结合具体实施方式，进一步阐述本发明。应理解，这些实施例仅用于说明本发明而不用于限制本发明的范围。此外应理解，在阅读了本发明讲授的内容之后，本领域技术人员可以对本发明作各种改动或修改，这些等价形式同样落于本申请所附权利要求书所限定的范围。 [0038] 为保证各实施例和对比例所用物质的性能公开充分，因此写明了物质的厂商和牌号，其他符合本发明限定的其他厂商和牌号的产品也都是可行的。 [0039] 以下各实施例和对比例中相关性能指标的测试方法如下： [0041] 导热系数：将各实施例制得的中空卷曲纤维基絮片分别作为试样，且准备两个长5cm、宽5cm、高1cm的试样，然后将Hot Disk传感器（直径为15 mm的5501型）夹在两块试样之间，通过夹具施加15N的压力确保接触紧密，然后启动热常数分析仪(TPS2500，瑞典 Hot Disk 公司)，传感器会通电加热并同步记录温度响应曲线，同时软件实时拟合温度数据，验证是否符合理论模型（残差应＜1%），自动计算并输出导热系数，如此进行三次平行测试且结果偏差＜5%后，求其平均值即为导热系数；其中，加热功率为20mW，加热时间为10s。 [0042] 克罗值：将各实施例制得的中空卷曲纤维基絮片分别作为试样，然后采用ISO 11092: 《纺织品生理效应——稳态条件下热阻和湿阻的测定》标准并采用大荣纺仪YG(B) 606G纺织品热阻湿阻测试仪对试样进行克罗值的测定。 [0043] 本发明实施例所采用的熔喷纺丝模头，如图1所示，包括喷丝板1和气板3； [0044] 如图1 图3所示，喷丝板1上设置有多个喷丝孔4，多个喷丝孔4呈单排排列，喷丝孔~4为C型孔，喷丝孔4的直径为0.2 0.4mm，长径比大于10，孔距为0.6 1.0mm； ~ ~ [0045] 气板3的数量为两个，且分别设置在喷丝板1下方的两侧，两个气板3的内侧分别与喷丝板之间形成夹缝槽，即风道2； [0046] 记一个气板3为气板Ⅰ，气板Ⅰ的内侧所在平面与相对的喷丝板1面之间的夹角为α，且气板Ⅰ出口端与喷丝孔4中心之间的水平距离为a；记另一个气板3为气板Ⅱ，气板Ⅱ的内侧所在平面与相对的喷丝板1面之间的夹角为β，且该气板3出口端与喷丝孔4中心之间的水平距离为b；α=10°45°，β=45°89°，且α≠β；b=1.1a 3a。~ ~ ~ [0047] 实施例1 [0048] 一种中空卷曲纤维基絮片的制备方法，步骤如下： [0049] （1）原料的准备和所用装置； [0050] 熔喷原料：由PBT（厂商为德国巴斯夫，牌号为B1520）、PE（厂商为中国石化集团北京燕山石油化工有限公司，牌号为M1840）和氧化钨组成，PBT和PE的质量比为10:1，以PBT和PE的总量为基准，氧化钨的添加量为3wt%； [0051] 熔喷纺丝模头：上述的熔喷纺丝模头，其中喷丝孔的数量为2400个，直径为0.4mm，长径比为13，孔距为1.0mm，α=45°，β=60°，b=0.55mm，a为0.5mm； [0052] （2）熔喷原料经螺杆挤出机熔融混合后被送入熔喷计量泵，计量后的熔体经熔喷纺丝模头均匀喷出，在受到两侧非对称分布气流的拉伸以及冷却固化后收集得到中空卷曲纤维基絮片；其中，气板Ⅰ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.25MPa，气板Ⅱ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.12MPa； [0053] 螺杆挤出机一至五区温度分别为240℃、250℃、260℃、270℃、280℃，模头温度为290℃，计量泵频率为20Hz；非对称分布气流由同一热风机产生，热风机出风的风温为300℃，风压为0.28MPa；接收距离为110cm，输网帘频率为8Hz。 [0054] 最终制得的中空卷曲纤维基絮片的厚度为4mm，热阻为0.7m2·K/W，导热系数为0.02377W/（m·K），克罗值为4.5。 [0055] 实施例2 [0056] 一种中空卷曲纤维基絮片的制备方法，步骤如下： [0057] （1）原料的准备和所用装置； [0058] 熔喷原料：由PC（厂商为韩国LG CHEM，牌号为1201‑22）和PS（厂商为盛禧奥(香港)有限公司，牌号为685D）组成，PC和PS的质量比为5:1； [0059] 熔喷纺丝模头：上述的熔喷纺丝模头，其中喷丝孔的数量为2200个，直径为0.3mm，长径比为11，孔距为0.8mm，α=15°，β=45°，b=2.4mm，a为0.8mm； [0060] （2）熔喷原料经螺杆挤出机熔融混合后被送入熔喷计量泵，计量后的熔体经熔喷纺丝模头均匀喷出，在受到两侧非对称分布气流的拉伸以及冷却固化后收集得到中空卷曲纤维基絮片；其中，气板Ⅰ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.4MPa，气板Ⅱ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.25MPa； [0061] 螺杆挤出机一至五区温度分别为130℃、140℃、150℃、160℃、170℃，模头温度为180℃，计量泵频率为1Hz；非对称分布气流由同一热风机产生，热风机出风的风温为190℃，风压为0.18MPa；接收距离为50cm，输网帘频率为1Hz。 [0062] 最终制得的中空卷曲纤维基絮片的厚度为3mm，热阻为0.73m2·K/W，导热系数为0.02267W/（m·K），克罗值为4.7。 [0063] 实施例3 [0064] 一种中空卷曲纤维基絮片的制备方法，步骤如下： [0065] （1）原料的准备和所用装置； [0067] 熔喷纺丝模头：上述的熔喷纺丝模头，其中喷丝孔的数量为2000个，直径为0.2mm，长径比为12，孔距为0.6mm，α=30°，β=89°，b=1.4mm，a为0.7mm； [0068] （2）熔喷原料经螺杆挤出机熔融混合后被送入熔喷计量泵，计量后的熔体经熔喷纺丝模头均匀喷出，在受到两侧非对称分布气流的拉伸以及冷却固化后收集得到中空卷曲纤维基絮片；其中，气板Ⅰ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.33MPa，气板Ⅱ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.05MPa； [0069] 螺杆挤出机一至五区温度分别为190℃、200℃、210℃、220℃、230℃，模头温度为240℃，计量泵频率为10Hz；非对称分布气流由同一热风机产生，热风机出风的风温为250℃，风压为0.22MPa；接收距离为80cm，输网帘频率为5Hz。 [0070] 最终制得的中空卷曲纤维基絮片的厚度为2mm，热阻为0.76m2·K/W，导热系数为0.02201W/（m·K），克罗值为4.9。 [0071] 实施例4 [0072] 一种中空卷曲纤维基絮片的制备方法，步骤如下： [0073] （1）原料的准备和所用装置； [0074] 熔喷原料：PLA，厂商为安徽丰原福秦来聚乳酸有限公司，牌号为FY602； [0075] 熔喷纺丝模头：上述的熔喷纺丝模头，其中喷丝孔的数量为1800个，直径为0.25mm，长径比为14，孔距为0.4mm，α=25°，β=50°，b=0.8mm，a为0.6mm； [0076] （2）熔喷原料经螺杆挤出机熔融混合后被送入熔喷计量泵，计量后的熔体经熔喷纺丝模头均匀喷出，在受到两侧非对称分布气流的拉伸以及冷却固化后收集得到中空卷曲纤维基絮片；其中，气板Ⅰ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.35MPa，气板Ⅱ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.28MPa； [0077] 螺杆挤出机一至五区温度分别为180℃、190℃、200℃、210℃、220℃，模头温度为230℃，计量泵频率为8Hz；非对称分布气流由同一热风机产生，热风机出风的风温为240℃，风压为0.15MPa；接收距离为60cm，输网帘频率为3Hz。 [0078] 最终制得的中空卷曲纤维基絮片的厚度为2.5mm，热阻为0.71m2·K/W，导热系数为0.02334W/（m·K），克罗值为4.6。 [0079] 实施例5 [0080] 一种中空卷曲纤维基絮片的制备方法，步骤如下： [0081] （1）原料的准备和所用装置； [0082] 熔喷原料：由PP（厂商为中国石油化工集团有限公司，牌号为H2800）和硬脂酸组成，硬脂酸相对于PP的添加量为1wt%； [0083] 熔喷纺丝模头：上述的熔喷纺丝模头，其中喷丝孔的数量为1600个，直径为0.35mm，长径比为15，孔距为0.3mm，α=35°，β=70°，b=1.8mm，a为0.9mm； [0084] （2）熔喷原料经螺杆挤出机熔融混合后被送入熔喷计量泵，计量后的熔体经熔喷纺丝模头均匀喷出，在受到两侧非对称分布气流的拉伸以及冷却固化后收集得到中空卷曲纤维基絮片；其中，气板Ⅰ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.3MPa，气板Ⅱ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.12MPa； [0085] 螺杆挤出机一至五区温度分别为170℃、180℃、190℃、200℃、210℃，模头温度为220℃，计量泵频率为12Hz；非对称分布气流由同一热风机产生，热风机出风的风温为230℃，风压为0.25MPa；接收距离为70cm，输网帘频率为4Hz。 [0086] 最终制得的中空卷曲纤维基絮片的厚度为3.5mm，热阻为0.75m2·K/W，导热系数为0.02239W/（m·K），克罗值为4.8。 [0087] 实施例6 [0088] 一种中空卷曲纤维基絮片的制备方法，步骤如下： [0089] （1）原料的准备和所用装置； [0090] 熔喷原料：PBAT，厂商为新疆蓝山屯河聚酯有限公司，牌号为8801； [0091] 熔喷纺丝模头：上述的熔喷纺丝模头，其中喷丝孔的数量为1400个，直径为0.15mm，长径比为16，孔距为0.2mm，α=10°，β=80°，b=2.2mm，a为1mm； [0092] （2）熔喷原料经螺杆挤出机熔融混合后被送入熔喷计量泵，计量后的熔体经熔喷纺丝模头均匀喷出，在受到两侧非对称分布气流的拉伸以及冷却固化后收集得到中空卷曲纤维基絮片；其中，气板Ⅰ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.43MPa，气板Ⅱ的内侧与喷丝板之间所形成的风道内的风压为0.1MPa； [0093] 螺杆挤出机一至五区温度分别为160℃、170℃、180℃、190℃、200℃，模头温度为210℃，计量泵频率为15Hz；非对称分布气流由同一热风机产生，热风机出风的风温为220℃，风压为0.28MPa；接收距离为90cm，输网帘频率为2Hz。 [0094] 最终制得的中空卷曲纤维基絮片的厚度为2.8mm，热阻为0.78m2·K/W，导热系数为0.0217W/（m·K），克罗值为5。 |
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