本发明涉及一种内应斥力发电机，尤其是一种：把发电机自重 加配重，组合为一种重力同心而可以运转的悬空轮，采用力臂固定 在发电机轴上的动向和发电机转向均与悬空轮转向发生的动向差， 造成发电机运转阻力和悬空轮转向阻力无关的内应斥力的能量，可 以转化为电能向外输出，但悬空轮的转向阻力，却只占输出电能2％ 的内应斥力发电机，其技术可行性在于：力臂发生的负功由静态承 受，但仍相当于力臂外端有定量重力，在圆周运动的驱动发电机有 力乘力臂等力矩的能量做功运转，但发电机运转的这种负功效应， 却与悬空轮转向无相对阻力。

目前，电力工业主要是依靠：水力、火力、原子核裂变进行发 电，随着原料的消耗，人类最终会面临能源危机的威胁。

本发明采用取之不尽的机械结构运动的内应斥力发电，无噪音、 无环境污染，建设投资就是发电成本，在无地球引力的地方仍能发 电。本发明发电成本之低的技术优势，有足够条件消灭当前的水电、 火电、核电及长途高压线路和高成本发电工业的环境危害。

本发明的装置包括：底座1、支架2、悬空横梁3、悬空轮4、 带力臂金属块5、发电机装配点6、发电机7、发电机轴8、轴承9、 悬空轮重力同心配重铁10、轴承11、电动机装配架12、电动机13、 齿轮14、齿轮15、电线16、电线17、导电轮片18、液体导电盒19、 变压器20、电线21、电线22、电线通过孔23、悬空轮逆向重力减 除环24、支架25。

图1：为该机前后视示意图；

图2：为该机同一根轴上两个悬空轮错开侧视重力同心示意图；

图3：为力臂与减除环抗力对悬空轮最大转向阻值分析图；

图4：为单个悬空轮4做功动态耗能与出力比较分析图。

下面将结合附图对本发明装置的工作原理和能量转换效率做详 细说明：

如图1所示：底座1上装配支架2，支架2上装配轴承11，轴 承11内装配悬空横梁3，在悬空横梁3的两端同心的静化固定两个 悬空轮4，在支架2的外侧，两个悬空轮4的内侧之间的悬空横梁3 上所设的发电机装配点6上，装配发电机7，发电机轴8装入悬空 轮4上所设的轴承9内，发电机轴8凸出两个悬空轮4外侧的端头 上，各静化固定一个带力臂金属块5，并且：两个带力臂金属块5 在两个悬空轮4上，相当于在一个悬空轮4上位置对称的同心装配， 再在单个悬空轮4上装配带力臂金属块5的对称侧，装配悬空轮重 力同心配重铁10，这样，就单个悬空轮4的圆周配重也是同心的， 不过，当两个悬空轮4在同一根悬空横梁3上合二为一的运转时， 在这种结构条件下，就消除了单个悬空轮4运转的惯性波动。电动 机13装配在电动机装配架12上，电动机13上所装配的齿轮14与 悬空横梁3上所装配的齿轮15咬合，悬空横梁3的中心，设有纵向 的电线通过孔23，两个发电机7上各自所接的电线16通过电线通 过孔23与导电轮片18连接。如图2所示：带力臂金属块5的下端 套入底座1上所设的，悬空轮逆向重力减除环24内，以免发电机7 运转阻力的负功效应，使带力臂金属块5在悬空轮4上受斥力而向 单侧升起，给悬空轮4造成杠杆效应的转向阻力，破坏悬空轮4在 做功过程的同心运转。

当利用外力或外援电能供电动机13启动相当于同心圆的悬空轮 4达到适应转速时，该机就进入了正常的工作状态，该机发生耗能 与出力不守恒的条件是这样的：

当悬空轮4运转后，其静止状态下的圆周360度始终在下的位 置点，就失去了始终在下的条件，但是：由于带力臂金属块5的上 端与发电机轴8是静化固定连接，下端在悬空轮逆向重力减除环24 内套着，如图2所示：其力臂就不会随着悬空轮4的辐射向运转使 单端反复倒向，而使单端垂直向下的方向始终不变，但是，发电机 7的定子与外壳却是随着悬空轮4的转向使静态时在下的位置点不 停的使单端反复倒向，这样，当悬空轮4运转一周时，与发电机轴 8静化连接的带力臂金属块5，与悬空轮4在运转中所发生的一周转 向差别，就会给发电机转子在发电机定子内提供一次做功的传动周 期。由此证明：悬空轮4转一周，实等于对发电机7的转子提供了 一次做功周期。并且：发电机7的做功转速与悬空轮4的做功转数 相同，发电机7在做功过程产生的电流，通过悬空横梁3的中心所 设的电线通过孔23内的电线16，输送给电流液体导电盒内的导电 轮片18，导电轮片18可以在液体中自由转动，并把电流通过液体 传导给电线17，再输入变压器20中，从变压器20中输出的稳压电 流，除由电线21传导给电动机13一部分供应该机自我运转外，其 余部分的电能由电线22输出用于其它目的。

下面对该机能量的消耗和发生由具体条件计算得出：设悬空轮 4的直径为1.5米，带力臂金属块5的力臂有效长度为10米，设发 电机7运转阻力的负功效应，使带力臂金属块5在悬空轮4上受斥 而向单侧升起又不能升的在悬空轮逆向重力减除环24内的横向抗力 为一吨，设发电机7为22对磁极：136转/分，并和悬空轮4的转数 相同，每秒为2.2733转，根据悬空轮4转一周，带力臂金属块5在 减除环24内的一吨横向抗力，实等发电机轴8做功发生的扭矩负功， 同样，也始终相当于力臂外端有定量重力在杠杆效应条件下，圆周 运动的在驱动发电机7运转做功，这和手摇轧面条机有相同之处。 并且，悬空轮4运转一周，实等力臂为圆的半径，对力臂外端的重 力指标在发生着势能功率的每秒的运动距离，这种能量的功率计算 条件应当是：

根据上述有效力臂10米长，在减除环24内的横向抗力为一吨， 10米力臂的圆周计算条件，实等直径20米长，实等每转位移周长62.8 米，根据上述悬空轮4的转速为每秒2.2733转，那么，62.8米周长 乘2.2733转，就等于这一吨横向抗力在做功过程每秒运动142.76米 距离，在悬空轮4运转中持续不停的发生着势能功率，根据计算势 能功率的三要素：质量重力加速度乘距离。根据计算势能功率的表 示式：

证明：1000公斤每秒运动一米距离等9.81(千瓦)

那么，上述力臂下端在减除环24内的横向抗力为一吨，实等单 个带力臂金属块5具备做功能量的转换效率应当由如下计算条件得 出：

9.18千瓦×H142.76米×Q1吨/秒=H·Q,1400(千瓦)

这样，该机两个带力臂金属块5合计做功能量等2800(千瓦) 关于该机在悬空轮4运转中的能量消耗条件，现由如下列项具体计 算，如图1所示：整个悬空运转重量由悬空横梁3装配在轴承11内 承担，其轴承摩擦耗功为0.01％，即只有万分之一，设运转重量30 吨，也只有3公斤阻力。

如图2所示：当悬空轮4在运转中，发电机7位移置悬空轮4 的左右侧时，悬空轮4是重力同心的运转，其力臂下端在减除环24 内的一吨横向抗力相当于在平面滑动的条件下，有0.17％的钢于钢 摩擦系数，即只有1.7公斤对悬空轮4造成转向阻力。

当发电机7从悬空轮4的右侧向悬空轮4的左侧运动时，悬空 轮4的转向对力臂下端在减除环24内的横向抗力方向造成的，相当 于抗力在推着悬空轮4的转向走下坡路，但发电机7由内应斥力做 功的能量不变，这样，悬空轮4的同心运转等于没有转向阻力。

如图3所示：当发电机7从悬空轮4的左侧向悬空轮4中心线 向下的垂直零度位置初始移动时，悬空空轮4不发生转向阻力，悬 空轮4在这时的转向阻力和力臂在悬空轮4的右侧相同，也只有1.7 公斤。

当发电机7直止位移到悬空轮4下侧的垂直零度时，发电机轴 8的转向和悬空轮4的转向仍然在发生着转向差而发生内应斥力发 电，但是，力臂下端在减除环24内的一吨横向抗力，却与悬空轮4 的转向有直接相对因素，并且，这就是悬空轮4转向的一个最大阻 值点。但这个最大阻值点附加给悬空轮4的转向阻力值，不是个力 乘力臂等力矩的阻力关系，因为悬空轮4和力臂的关系只是上下两 点的由发电机轴8在轴承9内动化连接，所以，力乘力臂等力矩的 能量，只能是与悬空轮4转向阻力不同的内应斥力的能量，悬空轮 4和力臂的关系，只是力臂在上下竖直的条件下，悬空轮4的转向 只对力臂上端驱动着向一侧倾斜，并且，力臂上端的发电机轴8只 管在轴承9内产生扭矩的发生内应斥力发电，可发电机轴8的扭矩 转向和悬空轮4的转向却不发生相对阻力，悬空轮4在这个最大阻 值点上的转向阻力，却是由力臂下端在减除环24内的一吨横向抗力 与悬空轮的转向发生相对反应出来，这种横向抗力匹配给悬空轮4 形成转向阻力的比值是：悬空轮4半径长度与力臂总长的倍数比值。 因此，悬空轮4的半径越短而力臂越长，悬空轮4的转向阻力就越 少。力臂在悬空轮4运转中左右摇摆的角度就越小，当悬空轮4的 转向力，只驱动力臂顶端向右侧倾斜，就冲过这个最大阻值点时， 力臂在下端的一吨横向抗力反应到悬空轮4需要克服的转向阻力 上，其力臂长度与悬空轮4半径长度的关系，就象小齿轮传 动大齿轮一样，其力臂总长就是大齿轮的半径，减除环24 就是大齿轮的中心，因此证明：悬空轮4的半径长度与力臂总长的 倍数比值，就是减除环24内的横向抗力和悬空轮4最大转向阻值的 差别，根据上述证据：对悬空轮4最大转向阻力的具体计算应当是： 有效力臂10米长除悬空轮4半径0.75米=13.33倍差别，由此证明 带出：横向抗力1000公斤除13.33倍差别等于：悬空轮4在最大阻 值点上的最大转向阻值有75公斤。

这75公斤阻值等于0.075吨，根据上述悬空轮4的直径为1.5 米，周长为4.71米，根据上述悬空轮4的转速为136.4转/分，每秒 为2.2733转，那么，悬空轮4外周每秒运动的线速度为10.7072米， 这样，悬空轮4在最大阻值点上的耗功，就按圆周均有计算，其转 向阻值应当是：

9.81千瓦×H10.7072米/秒×Q0.075吨=7.9(千瓦)，根据该机 是两个悬空轮4，其转向阻力的合计耗功为16千瓦。

根据上述内应斥力能量的持续发生值为2800千瓦，耗能16千 瓦，对其它摩擦耗功再附加4千瓦，各项耗能合计共有20千瓦，20 千瓦除2800千瓦等0.7％比值。即该机发生2800千瓦内应斥力的能 量可转换成电能向外输出。但为做功质量重力加速度提供发生条件 的耗能只有20千瓦，耗能只是能量向外输出值的0.7％，并且，上 述原理由于发电机7的转子是以静制动，其做功质量重力没有失重 比，由此证明：上述能量转换效率只等于计算了重力功率，不等于 含有速度功率。因此，这和传统能量转换措施，动对动传动做功质 量重力和速度，使做功质量重力和速度均耗能，在能量转换效率上 是有原则区别的，只有动中有静，以静制动的能量转换措施，才有 最佳的能量转换效率。

由上述可以看出：该机发电机7的运转通过发电机轴8反应给 力臂5，在减除环24内的负功效应，造成力臂5在减除环24内的 横向抗力和悬空轮转向阻力的关系是：横向抗力，可代表定量重力 由杠杆效应对发电机7持续不变的发生内应斥力发电，但这种负功 效应的能量不代悬空轮4的转向阻力，因为内应斥力的发生与悬空 轮4的转向阻力无关，但悬空轮4在同心运转过程中的转向，却可 借助与发电机轴8的转向差，为内应斥力提供发生条件，并且：向 外转换电能的内应斥力因由转向差，而不会破坏悬空轮4的转向耗 功，仍然相当于一个同心圆。

本发明采用结构运动系统内部的动向差，发生内应斥力发电， 在无地球引力的地方仍能发电，为人类在地球和太空领域的发展， 对能源需求提供了取之不尽的条件。即在动力应用上包括：海陆空 采用小而多并网缩小该机型体均可实用。

现对本发明所述技术方案计算耗能与出力的可行性证据再更深 入系统的着重具体叙述如下：

如本申请说明书及附图所述：对发电机7在做功运转中以动态 分析可知，悬空轮4在正常运转中，力臂5位移置悬空轮4的左右 侧时，其力臂在悬空轮4上的动向和力臂下端在减除环24内的一吨 横向抗力的方向，因和悬空轮4转向发生动向差，对悬空轮4的转 向不发生相对阻力，对悬空轮4造成转向阻力的比值，只相当于一 吨横向抗力在平面上滑动的滚珠摩擦系数，即只有一吨的万分之一， 或总阻力值的万分之一。

当力臂位移置悬空轮4的上侧时，力臂下端的横向抗力方向由 力臂上下两端斥力正反向守恒决定：对悬空轮4的转向不但无阻力， 反而是个有利于加速运转的过程。但由于电动机13和悬空轮4的传 动速比决定，悬空轮4却不会加速度而仍近于匀速。

当力臂5位移悬空轮4的下侧时，力臂下端在减除环24内的一 吨横向抗力和悬空轮4的转向是个直接相对阻力。这时，克服悬空 轮4转向阻力的条件有3个：(1)电动机13的驱动力；(2)配重铁 10和发电机7自重的惯性；(3)发电机7转子外周每秒做功的线速 度，由102公斤除速度值，即等于发电机容量做功的阻力值。设发 电机7转子外周每秒做功的线速度13米/秒，那么，102公斤除13 米/秒速度，其发电机7每个千瓦的阻力值也只有7.8公斤。这样， 由申请设计容量可知，两个发电机7，总容量2800千瓦，其总阻力 值也只有2万2千公斤。并且是交替发生在悬空轮4的最大转向阻 值点上，由此证明，悬空轮4最大转向阻值点的最大转向阻力也只 有1.1万公斤，依此为据：现设两个发电机7的自重为四千公斤， 其运动速度由申请所设为10米/秒，这两个发电机7自重四千公斤 乘10米/秒速度，其惯性冲量为四万公斤，加上两个悬空轮4上的 两个配重铁和两个发电机重量相等，即等于悬空轮4在运转速度上 的惯性冲量有8万公斤的合力。根据克服悬空轮4在转向最大阻值 点时，只有1.1万公斤阻力证明：悬空轮4的匀速运转不会减值。

当力臂冲过悬空轮4的这个最大阻值点时，驱动悬空轮4克服 转向阻力值的条件是持续循环发生，并对申请所述电动机13的耗功 投入不发生附加值。

当发电机7启动后，达不到额定做功转速前，电动机13所克服 的悬空轮4的转向阻力，只是个悬空重量在加速度过程的静止阻力。 当发电机7由悬空轮4的转速决定达到额定做功转速后，力臂5在 悬空轮4左右侧及上侧对是悬空轮4造成的转向阻力主要由力臂动 向和悬空轮4的转向差别化解，这样，发电机7做功运转的负功由 悬空轮逆向重力减除环24在静态条件下承受，虽然克服悬空轮4最 大转向阻值点主要由悬空重量的惯性冲量配合，但发电机7在悬空 轮4上做功的匀速运转证明，力臂5下端在减除环24内的一吨横向 抗力始终不变。因此证明：力臂5下端的横向抗力方向和悬空轮4 在转向上的差别，只会化减克服悬空轮4运转的负功投入，而不会 妨碍发电机7匀速运转做功的向外输出能量，所以电动机13驱动悬 空轮4正常运转的耗功，却不会超过申请所述计算值，这就是本发 明具有技术可行性的宏观证据，也是专利申请说明书敢于那样计算 的条件。