Milling method of low-grade unpolished rice and device thereof

本発明は、未熟米が多数混入した玄米や、胴割れ米が多数混入した玄米など、硬い米と軟らかい米が混合した品質の悪い原料玄米であっても砕米の発生を低減して搗精することができる低品位玄米の搗精方法及びその装置に関する。

精米工場などに設置されている精穀機を稼働する際は、作業者があらかじめ玄米の性状（水分や品種や産地や収穫後の調製方法等）を確認した後、これに基づいて作業者が経験や勘によって搗精室内の抵抗体を移動調節して搗精が開始される。 これは、玄米の性状に応じて精穀機に最適な搗精条件を設定することで、搗精度や歩留を著しく向上させることに寄与されるからである。 しかしながら、このような人手による精穀機の抵抗体の移動調節は再現性が乏しく、設定基準もあいまいなものであった。 そこで、本出願人らは、このような作業者の経験や勘によらず、玄米の性状に応じて抵抗体と研削ロール周面との間隙を的確に選択し、調整が簡単に行われるような精穀機における抵抗体調節方法及びその抵抗体調節治具を出願し、すでに特許文献１により公開されている。

このものは、抵抗体を精白室内へ向けて突出量を調節する際に、搗精すべき玄米の性状に応じて異なる外径を有する複数の測定部を備えた抵抗体調節治具を用い、該抵抗体調節治具の搗精すべき玄米に該当する一つの測定部を精白ロールと抵抗体との間隙に挿入し、研削ロールと抵抗体との間隔を決定することによって、玄米の性状に応じて抵抗体の突出量を調節するというものである。 これにより、玄米の性状に応じて抵抗体と研削ロール外周面との間隙の値を的確に選択でき、歩留を向上させることができるものである。

しかしながら、上記特許文献１に記載の精穀機における抵抗体調節方法にあっては、不良物の少ない高品位玄米に対応することができるが、中国、韓国及び台湾など東南アジア諸国における不良物の多い低品位玄米に対応することができなかった。 すなわち、東南アジア諸国においては、歩留を向上させる目的で精選を行わないのが普通であり、原料玄米の品位は甚だ悪い。 例えば、中国、韓国及び台湾における短粒種の玄米は、整粒玄米中に胴割れ米が２２〜２３重量％、未熟米が７重量％程度含有した低品位玄米となっている。 一方で、日本における短粒種の玄米は、胴割れ米が５〜６重量％、未熟米が２〜３重量％程度含有した高品位玄米となっている。 したがって、中国、韓国及び台湾における短粒種の玄米を上述の方法で調節した精穀機により搗精しても、不良物が多いために砕米が多く発生し、歩留を大きく低下させるものとなっていた。

本発明は上記問題点にかんがみ、未熟米及び胴割れ米など不良物を多く含んだ外国産の低品位玄米であっても、砕米の発生を低減することができる低品位玄米の搗精方法及びその装置を提供することを技術的課題とする。

上記課題を解決するため本発明は、回転可能な主軸に研削式精白ロールを軸着するとともに、該研削式精白ロールの周囲には間隙を介して研削式除糠金網筒を立設し、その間隙を搗精室に形成した竪型研削式精穀機と、回転可能な主軸に摩擦式撹拌ロールを軸着するとともに、該摩擦式撹拌ロールの周囲には間隙を介して摩擦式除糠金網筒を立設し、その間隙を搗精室に形成した竪型摩擦式精穀機と、を連座して構成される搗精装置であって、前記竪型研削式精穀機の研削式除糠金網筒を支持する支柱には、前記搗精室に向けて突出して前記研削式精白ロールの円周方向への回転により穀粒の移動に抵抗を付与する長尺状の抵抗体が設けられ、前記竪型摩擦式精穀機の摩擦式除糠金網筒には、その内角部に複数の抵抗バーが設けられ、前記竪型摩擦式精穀機の摩擦式攪拌ロールの長手方向には、前記摩擦式撹拌ロールの円周方向への回転により、前記複数の抵抗バーと重畳して穀粒の移動に抵抗を付与する長尺状の攪拌バーを備える、という技術的手段を講じた。

また、請求項２によれば、前記長尺状の抵抗体、前記複数の抵抗バー及び前記長尺状の撹拌バーは、各々角柱状に形成され、かつ、前記各搗精室側に突出する角部が０．１〜０．３ｍｍのＣ面取により形成されてあることを特徴とする。

さらに、請求項３によれば、前記搗精装置は、前記竪型研削式精穀機を一番機に、前記竪型摩擦式精穀機を二番機に、前記竪型摩擦式精穀機を三番機にそれぞれ選択して三台の連座構成にする一方、前記一番機から排出される原料はその白度が原料玄米の白度値から６〜１１程度白度値が上昇されるように前記搗精室内の前記抵抗体の突出量を所定値に設定することを特徴とする。

そして、請求項４によれば、前記一番機の搗精室に設けた抵抗体と前記研削式精白ロールの外周面との間隙を４〜６ｍｍとなるように突出量を設定するとともに、前記二番機及び三番機における前記抵抗バーと前記撹拌バーとの間隙を４〜６ｍｍに設定することを特徴とする。

また、請求項５によれば、前記三番機に水分添加装置が付設されていることを特徴とする。

そして、請求項６によれば、回転可能な主軸に研削式精白ロールを軸着するとともに、該研削式精白ロールの周囲には間隙を介して研削式除糠金網筒を立設し、その間隙を搗精室に形成した竪型研削式精穀機と、回転可能な主軸に摩擦式撹拌ロールを軸着するとともに、該摩擦式撹拌ロールの周囲には間隙を介して摩擦式除糠金網筒を立設し、その間隙を搗精室に形成した竪型摩擦式精穀機と、を備え、前記竪型研削式精穀機を一番機に、前記竪型摩擦式精穀機を二番機に、前記竪型摩擦式精穀機を三番機に選択して三台の連座構成とした搗精装置における低品位玄米の搗精方法において、前記一番機に白度値１８〜２２の原料玄米を供給して白度値２６〜２９の原料が排出されるよう前記搗精室内に設けた抵抗体の突出量を設定して搗精を行い、次いで、前記二番機から白度値３４〜３８の原料が排出されるよう前記搗精室内に設けた抵抗バーと撹拌バーとの間隙を設定して搗精を行い、さらに、前記三番機から白度値３８〜４２の精品が排出されるよう前記搗精室内に設けた抵抗バーと撹拌バーとの間隙を設定して搗精を行う精穀装置における低品位玄米の搗精方法とした。

さらに、請求項７によれば、前記一番機の搗精室に設けた抵抗体と前記研削式精白ロールの外周面との間隙を４〜６ｍｍとなるように突出量を設定するとともに、前記二番機及び三番機の前記抵抗バーと前記撹拌バーとの間隙を４〜６ｍｍに設定して搗精を行う精穀装置における低品位玄米の搗精方法とすることを特徴とする。

本発明の搗精装置に原料玄米が供給されると、まず、竪型研削式精穀機において米粒の表面が研削式精白ロールの砥粒により研摩されて表皮が削られる。 このとき、搗精室では玄米が流動しているが、搗精室に突出して設けられた長尺状の抵抗体に玄米の胚芽部が衝突することにより脱芽される。 この抵抗体と胚芽部とが衝突する回数が増加することで脱芽率は増す。 そして、原料玄米を１００重量％とすると、竪型研削式精穀機において５〜２０重量％の玄米が脱芽されることとなる。

次に、原料は竪型摩擦式精穀機に供給される。 竪型摩擦式精穀機では米粒同士を互いに摺り合わせて表面の表皮が剥がされる。 このとき、前工程の竪型研削式精穀機で十分に脱芽を行っているため、後工程の竪型摩擦式精穀機の搗精室内の圧力を低圧とすることができる。 搗精室では摩擦式除糠金網筒の内角部に設けた複数の抵抗バーと摩擦式撹拌ロールに設けた撹拌バーとの重畳により玄米が撹拌され、複数の抵抗バーに玄米の胚芽部が複数回衝突することによる衝撃で脱芽が行われる。 そして、原料玄米を１００重量％とすると、竪型摩擦式精穀機において６０〜９５重量％の玄米が脱芽されることとなる。

以上のように、竪型研削式精穀機に長尺状の抵抗体を設けることと、竪型摩擦式精穀機に抵抗バー及び撹拌バーを設けることとにより、各精穀機の搗精室内の圧力を低圧とすることが可能となり、粒々同士の圧力に依存するのではなく、衝撃のみで脱芽されるようになる。 このため、未熟米と胴割米の混入率が多い低品位玄米においては、粒々同士の摩擦圧力が生じないために、砕米の発生する割合が従来の２分の１から３分の１の割合に激減することが可能となるのである。

また、請求項２によれば、前記長尺状の抵抗体、前記複数の抵抗バー及び前記長尺状の撹拌バーは、各々角柱状に形成され、かつ、前記各搗精室側に突出する角部が０．１〜０．３ｍｍのＣ面取により形成されているから、抵抗体、抵抗バー及び撹拌バーの角部がシャープエッジに形成され、この角部に玄米の胚芽部が衝突する回数が増大し、玄米の胚芽部が繰り返し衝撃を受けて脱芽が極めて容易に行われるようになる。

請求項３によれば、前記搗精装置は、前記竪型研削式精穀機を一番機に、前記竪型摩擦式精穀機を二番機に、前記竪型摩擦式精穀機を三番機にそれぞれ選択して三台の連座構成にする一方、前記一番機から排出される原料はその白度が原料玄米の白度値から６〜１１程度白度値が上昇されるように前記搗精室内の前記抵抗体の突出量を所定値に設定するものである。 これにより、原料玄米の白度を測定したときの白度値を１８〜２２（株式会社ケット科学研究所製の玄米・精米白度計Ｃ−３００により測定した値）とすると、一番機から排出される原料の白度を測定したときの白度値が２６〜２９になるように抵抗体の突出量が設定される。 つまり、搗精装置全体の搗精比率を１００％とすれば、一番機の搗精比率が３０〜５０％であり、二番機の搗精比率が３０〜４０％であり、三番機の搗精比率が１０〜３０％の概算値が白度値から算出される。 このような搗精比率により低品位玄米であれば砕米率を抑えて脱芽率が極めて高い精品が得られる。 一方で、日本産などの高品位玄米を搗精する際は、一番機の搗精比率を４０〜５０％とすると、米粒表面に傷が生じて、炊飯したときには胚乳成分が漏出してベタついたご飯になり搗精条件としては全く適さないのである。

請求項４によれば、前記一番機の搗精室に設けた抵抗体と前記研削式精白ロールの外周面との間隙を４〜６ｍｍとなるように突出量を設定するとともに、前記二番機及び三番機の前記抵抗バーと前記撹拌バーとの間隙を４〜６ｍｍに設定すると、一番機の搗精比率を３０〜５０％、二番機の搗精比率を３０〜４０％及び三番機の搗精比率を１０〜３０％に設定した搗精装置を実現することができる。

請求項５によれば、前記三番機に水分添加装置が付設されているので、三番機の負荷を軽減し、かつ、搗精室内の原料の温度を低くして搗精できるために、砕米の発生を低減することができる。 さらには、三番機から排出される原料の表面の素地をきめ細かくして光沢を高くすることができる。

本発明の搗精装置に係る全体構成図である。

一番機を構成する下送式の竪型研削式精穀機の縦断面図である。

同上の搗精部を示す横断面図である。

二番機及び三番機を構成する上送式の竪型摩擦式精穀機の概略の縦断面図である。

同上の搗精部を示す横断面図である。

竪型研削式精穀機の搗精室における作用図である。

竪型摩擦式精穀機の搗精室における作用図である。

本発明を実施するための形態を図面を参照しながら説明する。 図１は本発明の搗精装置に係る全体構成図であり、図２は一番機を構成する下送式の竪型研削式精穀機の縦断面図であり、図３は同上の搗精部を示す横断面図であり、図４は二番機及び三番機を構成する上送式の竪型摩擦式精穀機の概略の縦断面図であり、図５は同上の搗精部を示す横断面図である。

本発明の搗精装置１は、竪型の精穀機を複数台連座した形式であり、一番機２と二番機３と三番機４の三台連座式として構成されている（図１参照）。

上記搗精装置１の一例として、一番機２は下送式の竪型研削式精穀機を、二番機３は上送式の竪型摩擦精穀機を、三番機４は同じく上送式の竪型摩擦精穀機にそれぞれ選択するとよい。 ここで、研削式精穀機とは、米粒の表面をヤスリや砥石でこすって表皮を削る精穀方式であり、摩擦式精穀機とは、米粒同士を互いに摺り合わせて表面の表皮を剥ぐ方法である。 そして、二番機３及び三番機４には、除糠の促進を顕著に行うように送風ファン５，６がそれぞれ設けられており、さらに、三番機４には水分添加装置７が付設されている。 この構成により、初工程の一番機２では原料となる玄米の表面を粗く削ることで表面の摩擦係数を増加させておき、次工程の二番機３では送風ファン５により除糠を促進させながら比較的軽い圧力で十分な精穀作用を行わせ、最後の工程の三番機４では送風ファン６による除糠の促進とともに、水分を添加して仕上げ精穀を行うことができる。

そして、上記搗精装置１の連座の配置構成であれば、摩擦精穀工程を後寄りに配置しているから、精穀初期に過剰な圧力が生じることがなく、米粒の頭欠損傷や、精穀初期の米粒の歪による胴割れ亀裂など複数の砕米発生要因を防ぐことができるのである。

前記搗精装置１の一番機２は、機体上部から原料玄米を供給する原料供給口８と、機体中央に配置した研削精穀処理を行う研削式精穀処理部９と、機体側部に配置されて研削精穀処理が終了した米粒を排出する精品排出口１０とを備えている。 該精品排出口１０が形成される排出シュート１１には、その上部に排出口の押圧力を調節する分銅１２が設けられる。 そして、前記排出シュート１１と対向する側の機体側部に、一番機２用の操作盤１３が設けられている。

次に、二番機３は、機体側部から延びる原料供給口１４と、機体中央に配置した摩擦精穀処理を行う摩擦式精穀処理部１５と、機体上側部に配置されて摩擦式精穀処理が終了した米粒を排出する精品排出口１６とを備えている。 該精品排出口１６が形成される排出シュート１７には、その上部に排出口の押圧力を調節する分銅１８が設けられる。 そして、前記排出シュート１７と対向する側の機体側部に、二番機３用の操作盤１９が設けられている。

さらに、三番機４は、機体側部から延びる原料供給口２０と、機体中央に配置した摩擦精穀処理を行う摩擦式精穀処理部２１と、機体上側部に配置されて摩擦式精穀処理が終了した米粒を排出する精品排出口２２とを備え、前記精品排出口２２が形成される排出シュート２３には、その上部に排出口の押圧力を調節する分銅２４が設けられる。 該三番機４は、水分添加装置７を除くと前記二番機３とほぼ同じ構成となっている。 そして、前記排出シュート２３と対向する側の機体側部に、三番機４用の操作盤２５が設けられている。

次に、図２及び図３を参照しながら一番機２となる下送式の竪型研削式精穀機の内部構造を説明する。 図２及び図３において、下送式の竪型研削式精穀機２は、主軸２６を上部軸受部２７及び下部軸受部２８によって本体ベース２９のほぼ中央に立設し、上部軸受部２７の直上には多数の研削式精白ロール３０を載置して一体的な精白ロール体３１を構成する。 研削式精白ロール３０の周囲には間隙を介して研削式除糠金網筒３２を立設し、該研削式除糠金網筒３２の周囲には間隙を介して除糠カバー３３を取り付ける。 そして、研削式除糠金網筒３２と除糠カバー３３との間隙の空間を除糠室３４に形成する一方、研削式除糠金網筒３２と研削式精白ロール３０外周面との間隙の空間を搗精室３５に形成する。 そして、前記研削式除糠金網筒３２を支持する支柱３６には、搗精室３５側に突出して研削式精白ロール３０の円周方向への穀粒の移動に抵抗を付与する抵抗体３７が設けられ、この抵抗体３７は、主軸２６の軸方向に長尺状に鉛直配置されている。

除糠室３４の下方には、環状の集糠室３８を形成し、該集糠室３８の底面に糠排出口３９を設けて集糠室３８の底面を摺動する複数のかき出し羽根４０によって集糠室３８底面に堆積した糠を糠排出口３９に向けて移送する構成となっている。 そして、糠排出口３９からは排風管４１を経て集糠用ファン４２へ向けて吸引・排出するようになっている。

機体下部の本体ベース２９の側部には、モータベース４３が付設してあり、該モータベース４３には主軸２６駆動用のモータ４４を固定するとともに、モータ４４のモータ軸に軸着されたモータプーリ４５と主軸２６に軸着された駆動プーリ４６との間にＶベルト４７を連動・連結し、モータ４４の動力を主軸２６に伝達できる構成である。

前記原料供給口８を備える穀粒供給部４８は、穀粒を受け入れる穀粒供給筒４９と、該穀粒供給筒４９から受け入れた穀粒を円周方向へ放射状に分散させる円錐形状の案内体５０と、カバー体５１と、案内体５０から搗精室３５へ穀粒を送り込むための搬送螺旋５２とを備えている。 以上が一番機となる下送式の竪型研削式精穀機の構成となる。

次に、図４及び図５を参照しながら二番機３及び三番機４となる上送式の竪型摩擦精穀機の内部構造を説明する。 図４及び図５において、上送式の竪型摩擦式精穀機３，４は、本体ベース５３上の円筒ケーシング５４内に、回転可能に回転軸５５を立設し、該回転軸５５には下部に上送螺旋５６を軸着するとともに、該回転軸５５の上部に摩擦式撹拌ロール５７をそれぞれ軸着する。 そして、摩擦式撹拌ロール５７の外周を同心状に包囲する摩擦式除糠金網筒５８を立設し、該摩擦式除糠金網筒５８と摩擦式撹拌ロール５７との間隙を搗精室５９に形成してある。 また、摩擦式撹拌ロール５７表面の長手方向には長尺状の攪拌バー５７ａを形成するとともに、攪拌バー５７ａに沿って噴風孔（図示せず）を開口してあり、送風ファン５，６からの噴風が、中空状の回転軸５５及び噴風孔を介して搗精室５９に流通する構成となっている。 また、摩擦式除糠金網筒５８には、その内角部に複数の角柱状の抵抗バー６９が設けられている。

前記摩擦式除糠金網筒５８と円筒ケーシング５４との間隙は集糠室６０に形成し、該集糠室６０の底部には、回転軸５５から連繋する糠掻き出し翼６１を位置させ、集糠室６０底部を間欠的に掃塵する構成となっている。 さらに、集糠室６０には、吸引ダクト６２が連通され、該吸引ダクト６２の吸引風により、糠掻き出し翼６１によって集糠された糠が機外に排出されることになる。

排出シュート１７，２３の上部には、排出口６３から排出される穀粒の吐出を規制する抵抗蓋６４と、抵抗蓋６４の押圧力を調節する分銅１８，２４が設けられている。 なお、符号６５は原料供給口１４、２０から上送螺旋５１まで穀粒を搬送する搬送螺旋である。 以上が二番機及び三番機となる上送式の竪型摩擦式精穀機の構成となる。

次に、上記構成の搗精装置１の作用を説明する。

搗精装置１の原料供給口８から投入され原料玄米は、まず、一番機の竪型研削式精穀機２において米粒の表面が研削式精白ロール３０の砥粒により研摩されて表皮が削られる。 このとき、図６に示すように、作業者の突出量調節ハンドル６６の操作による、抵抗体３７と研削式精白ロール３０の外周面との間隙Lを５〜６ｍｍとなるように突出量を設定することと、角部Ｃを０．１〜０．３ｍｍのＣ面取により形成することとによる相乗効果により脱芽が促進される。 すなわち、搗精室３５では研削式精白ロール３０の回転方向ｒに向けて回転することで原料玄米が流動状態となるが、搗精室３５内の抵抗体３７に玄米の胚芽部が衝突する衝撃により脱芽が行われるのである。 そして、抵抗体３７と玄米の胚芽部とが衝突する回数の増加に伴い脱芽率はさらに上昇するようになる。 竪型研削式精穀機２においては、原料玄米を１００重量％とすると、５〜２０重量％の玄米が脱芽されることとなる。

竪型研削式精穀機２の精品排出口１０から排出される原料は、次いで、二番機の竪型摩擦式精穀機３の原料供給口１４に供給される。 竪型摩擦式精穀機３では米粒同士を互いに摺り合わせて表面の表皮が剥がされる。 このとき、前工程の竪型研削式精穀機２において十分に脱芽が行われているため、後工程の竪型摩擦式精穀機３の搗精室内の圧力を低圧にすることができる。 すなわち、図７に示すように、搗精室５９内において抵抗バー６９と撹拌バー５７ａとの間隙Lを５〜６ｍｍとなるように突出量を設定することと、抵抗バー６９及び撹拌バー５７ａの角部Ｃが０．１〜０．３ｍｍのＣ面取により形成することによる相乗効果により脱芽が促進される。 すなわち、搗精室５９では摩擦式除糠金網筒５８の内角部に設けた複数の抵抗バー６９と摩擦式撹拌ロール５７に設けた撹拌バー５７ａとの重畳により玄米が撹拌されて、複数の抵抗バー６９に玄米の胚芽部が複数回衝突することによる衝撃で脱芽が行われる。 そして、原料玄米を１００重量％とすると、竪型摩擦式精穀機２において６０〜９５重量％の玄米が脱芽されることとなる。

竪型摩擦式精穀機３の精品排出口１６から排出される原料は、次いで、三番期の竪型摩擦式精米機４の原料供給口２０に供給される。 竪型摩擦式精穀機４では上記同様米粒同士を互いに摺り合わせて表面の表皮が剥される。 しかし、竪型摩擦式精穀機４においては、水分添加装置７から精穀室内に向けて霧状の水分が添加されるために、低負荷で米粒の温度を低く維持しながら搗精することができ、砕米の発生を少なくすることができる。 また、竪型摩擦式精米機４から排出される原料の表面の素地をきめ細かくして光沢を高くすることができる。 これにより、原料玄米を１００重量％とすると、竪型摩擦式精穀機４において９５重量％の玄米を脱芽することができる。

以上のように、竪型研削式精穀機２に長尺状の抵抗体３７を設けることと、竪型摩擦式精穀機３，４に抵抗バー６９及び撹拌バー５７ａを設けることとにより、各精穀機２，３，４の搗精室３５，５９内の圧力を低圧とすることが可能となり、粒々同士の圧力に依存するのではなく、衝撃のみで脱芽することができる。 このため、未熟米と胴割米の混入率が多い低品位玄米においては、粒々同士の摩擦圧力が生じないために、砕米の発生する割合が従来の２分の１から３分の１の割合に激減することが可能となるのである。

中国産の短粒種の玄米により搗精試験を行った。
原料品種としては、２００９年産の日本の短粒種「空育１３１」を系統とする「空育９０３１」を用いた。 搗精度の基準としては白度を用いた。 白度は、株式会社ケット科学研究所製の玄米・精米白度計Ｃ−３００により測定した。
最初に、本発明の特徴を有しない標準の撹拌ロール及び精穀金網を備えた三連座の搗精装置により搗精試験を行った。 その結果は下記表１となった。

次に、本発明のシャープエッジの長尺状の抵抗体３７、抵抗バー６９及び撹拌バー５７ａを備えるとともに、間隙の調整済の三連座の搗精装置により搗精試験を行った。 その結果は下記表２となった。

さらに、流量を５ton／Hｒとしたときの搗精試験を行った。 その結果は下記表３となった。

上記表１、表２及び表３の結果から中国産の低品位玄米を搗精する際は、表２及び表３のように一番機から排出される原料の白度が原料玄米の白度値から６〜１１程度白度値が上昇されるように抵抗体３７の突出量を所定値に設定すると、砕米率を抑えて脱芽率が極めて高い精品が得られることが分かった。 そして、搗精比率について言及すれば、低品位玄米では一番機の搗精比率を向上させることが重要であり、表1の23.8％から表２及び表３の43.4〜49.8%に約２倍上昇させるのが好ましい。 一方で、日本産の高品位玄米を搗精する際は、一番機の搗精比率を43.4〜49.8%とすると、米粒表面に傷が生じて、炊飯したときには胚乳成分が漏出してベタついたご飯になり搗精条件としては全く適さないのである。

韓国産の短粒種の玄米により搗精試験を行った。
原料品種としては、２００９年産の日本の短粒種に近い「５番」を用いた。 原料玄米は胴割れ粒の混入率が22％、未熟粒の混入率が10％であった。 搗精度の基準としては白度を用いた。 白度は、株式会社ケット科学研究所製の玄米・精米白度計Ｃ−３００により測定した。
最初に、本発明の特徴を有しない標準の撹拌ロール及び精穀金網を備えた三連座の搗精装置により搗精試験を行った。 その結果は下記表４となった。

次に、本発明のシャープエッジの長尺状の抵抗体３７、抵抗バー６９及び撹拌バー５７ａを備えるとともに、間隙の調整済の三連座の搗精装置により搗精試験を行った。 その結果は下記表５となった。

以上のように本発明によれば、竪型研削式精穀機にシャープエッジに形成された長尺状の抵抗体を設けることと、竪型摩擦式精穀機にシャープエッジに形成された抵抗バー及び撹拌バーを設けることとにより、各精穀機の搗精室内の圧力を低圧とすることが可能となり、粒々同士の圧力に依存するのではなく、衝撃のみで脱芽されるようになる。 このため、未熟米と胴割米の混入率が多い低品位玄米においては、粒々同士の摩擦圧力が生じないために、砕米の発生する割合が従来の２分の１から３分の１の割合に低減することが可能となる。

また、一番機から排出される原料の白度を測定したときの白度値が２４〜３３になるように抵抗体の突出量を設定し、白度を基準とした一番機の搗精比率を３０〜４０％にして搗精することにより、砕米率を抑えて脱芽率が極めて高い精品を得ることが可能となることが分かった。

なお、本発明の精穀機は、上記実施の形態に限らず、種々の設計変更が可能である。

本発明は、穀粒の精穀や、コーヒー豆の研磨に適用することができる。

１ 搗精装置２ 一番機３ 二番機４ 三番機５ 送風ファン６ 送風ファン７ 水分添加装置８ 原料供給口９ 研削精穀処理部１０ 精品排出口

１１ 排出シュート１２ 分銅１３ 操作盤１４ 原料供給口１５ 摩擦精穀処理部１６ 精品排出口１７ 排出シュート１８ 分銅１９ 操作盤２０ 原料供給口

２１ 摩擦精穀処理部２２ 精品排出口２３ 排出シュート２４ 分銅２５ 操作盤２６ 主軸２７ 上部軸受部２８ 下部軸受部２９ 本体ベース３０ 研削式精白ロール

３１ 精白ロール体３２ 研削式除糠金網筒３３ 除糠カバー３４ 除糠室３５ 搗精室３６ 支柱３７ 抵抗体３８ 集糠室３９ 糠排出口４０ かき出し羽根

４１ 排風管４２ 集糠用ファン４３ モータベース４４ モータ４５ モータプーリ４６ 駆動プーリ４７ Ｖベルト４８ 穀粒供給部４９ 穀粒供給筒５０ 案内体

５１ カバー体５２ 搬送螺旋５３ 本体ベース５４ 円筒ケーシング５５ 回転軸５６ 上送螺旋５７ 摩擦式撹拌ロール５７ａ 撹拌バー５８ 摩擦式除糠金網筒５９ 搗精室６０ 集糠室

６１ 糠掻き出し翼６２ 吸引ダクト６３ 排出口６４ 抵抗蓋６５ 搬送螺旋６６ 突出量調節ハンドル６７ 支柱カバー６８ スペーサ６９ 抵抗バー

中国産の短粒種の玄米により搗精試験を行った。
原料品種としては、２００９年産の日本の短粒種「空育１３１」を系統とする「空育９０３１」を用いた。 搗精度の基準としては白度を用いた。 白度は、株式会社ケット科学研究所製の玄米・精米白度計Ｃ−３００により測定した。
最初に、本発明の特徴を有しない標準の撹拌ロール及び精穀金網を備えた三連座の搗精装置により搗精試験を行った。 その結果は下記表１となった。

次に、本発明のシャープエッジの長尺状の抵抗体３７、抵抗バー６９及び撹拌バー５７ａを備えるとともに、間隙の調整済の三連座の搗精装置により搗精試験を行った。 その結果は下記表２となった。

さらに、流量を５ton／Hｒとしたときの搗精試験を行った。 その結果は下記表３となった。

韓国産の短粒種の玄米により搗精試験を行った。
原料品種としては、２００９年産の日本の短粒種に近い「５番」を用いた。 原料玄米は胴割れ粒の混入率が22％、未熟粒の混入率が10％であった。 搗精度の基準としては白度を用いた。 白度は、株式会社ケット科学研究所製の玄米・精米白度計Ｃ−３００により測定した。
最初に、本発明の特徴を有しない標準の撹拌ロール及び精穀金網を備えた三連座の搗精装置により搗精試験を行った。 その結果は下記表４となった。

次に、本発明のシャープエッジの長尺状の抵抗体３７、抵抗バー６９及び撹拌バー５７ａを備えるとともに、間隙の調整済の三連座の搗精装置により搗精試験を行った。 その結果は下記表５となった。

韓国産の短粒種の玄米により搗精試験を行った。
原料品種としては、２００９年産の日本の短粒種に近い「５番」を用いた。 原料玄米は胴割れ粒の混入率が22％、未熟粒の混入率が10％であった。 搗精度の基準としては白度を用いた。 白度は、株式会社ケット科学研究所製の玄米・精米白度計Ｃ−３００により測定した。
最初に、本発明の特徴を有しない標準の撹拌ロール及び精穀金網を備えた三連座の搗精装置により搗精試験を行った。 その結果は下記表４となった。