在石油工业中，油井射孔作业是一项重要的工序，是将高聚能射 孔弹安装于射孔枪中，待其下到井下的目的层后引爆，引爆后的高聚 能射孔弹将射孔枪穿透后，进一步射穿井壁的套管和水泥层，使地层 与油井相通，达到地层油气能顺利流入油井目的。通常射孔弹是由钢 制弹壳、传爆药、主装药、药形罩构成，弹壳的前部和内腔呈锥形状， 药形罩设置于弹壳内，药形罩与弹壳内壁之间设置有传爆药和主装 药。主装药引爆后，弹壳破碎，药形罩在高温、高压及高能量作用下 沿轴向汇聚成高能流体穿透射孔枪、套管和水泥层，油气从地层中流 入油井。在进行大孔径、高孔密油井射孔作业中，由于钢制弹壳的熔 点低、难于汽化，导致射孔弹爆炸后钢制弹壳形成的较大片状碎屑(大 于8mm)会对后续作业产生较大危害：其一，射孔工序完成后，在提 出射孔管柱进行防砂完井作业时，较大的射孔弹碎屑会卡坏防砂管 柱；其二，射孔后直接开采时，射孔弹碎屑冲出井口，会造成井口设 施如采油树的损坏，影响安全生产。同时，射孔弹各部件的结构尺寸 的不完善，也导致射孔弹的射孔效果不甚理想。

本发明的目的在于为解决现有技术存在的问题，提供一种低碎屑 射孔弹的制作方法及其射孔弹，射孔弹在引爆后可产生颗粒状的碎 屑，保证了油井的安全生产，射孔弹的结构简单、成本低。
本发明是这样实现的：一种低碎屑射孔弹的制作方法，是将弹壳 采用锌铝合金压铸或球墨铸铁制作而成，其中，对于锌铝合金而言， 锌、铝占总重量的重量份为锌75～98，铝25～2，对于球墨铸铁弹壳 而言，各组份占总重量的重量份为碳1～5，硅1～3，铁92～98。
所述弹壳压铸时，锌铝合金的熔化温度可以为370℃～450℃， 压铸压力为80Mpa～120Mpa，球墨铸铁的浇注温度可以为1000℃～ 1500℃。
低碎屑射孔弹是由锌铝合金或球墨铸铁弹壳、传爆药、主装药、 药形罩构成，弹壳的前部呈平头锥形，弹壳头部设有传爆孔，弹壳后 部呈圆柱形，弹壳的内腔前部同样呈锥形状；锥形药形罩设置于弹壳 内，药形罩与弹壳内壁之间设置有传爆药和主装药，其中，对于锌铝 合金而言，锌、铝占总重量的重量份为锌75～98，铝25～2，对于球 墨铸铁弹壳而言，各组份占总重量的重量份为碳2～5，硅2～3，铁 92～98。
所述弹壳后部外径可以为Φ65mm～Φ75mm，弹壳后部内径可 以为Φ55mm～Φ65mm，弹壳后部大外圆面长度可以为15mm～ 20mm，弹壳头部至尾部的总长可以为62mm～75mm。
所述弹壳头部传爆孔的直径可以为Φ2.5mm～Φ5mm，弹壳内腔 口部直线段长度可以为12mm～17mm，弹壳内腔长度可以为55mm～ 60mm，弹壳传爆孔端内锥面角度可以为100°～130°，传爆孔长度可 以为2mm～6mm。
所述弹壳外锥面最小端直径可以为Φ10mm～Φ15mm，弹壳外锥 面最大端直径可以为Φ60mm～Φ70mm，弹壳中部内腔内锥面角度可 以为39°～55°，弹壳外锥面角度可以为60°～80°，药形罩外边缘至 弹壳外边缘的距离可以为0.5～5mm。
对于射孔弹而言，在药效一定的情况下，弹壳的结构尺寸对射孔 效果具有直接的影响，弹壳内外直径的变化也影响到碎屑的大小，如 果弹壳较薄，不利于能量的聚集，弹壳太厚，会加大成本，传爆孔的 结构尺寸对引爆射孔弹内传爆药、主装药也起着重要的作用。因此， 合理的弹壳结构尺寸对射孔效果、成本有着直接的关系。药形罩的结 构尺寸也同样如此。
所述药形罩的最大外径可以为Φ54mm～Φ64mm，药形罩末端圆 柱形外表面的轴向直线段长度可以为1mm～4mm，药型罩总长可以 为46mm～56mm。
所述药形罩的锥度可以为38°～52°，药形罩头部的圆弧半径可 以为R5mm～R60mm，药形罩开口端圆弧半径可以为R5mm～ R30mm，药形罩壁厚可以为0.5mm～3mm。
本发明的用锌铝合金或球墨铸铁制作而成的射孔弹，由于弹壳的 熔点低，使得射孔弹在引爆后的高温、高压状态下易汽化，弹壳形成 粉末或颗粒状，弹壳在射孔完成后形成的碎屑小，平均直径不超过 5mm，不会对防砂管柱以及井口设施造成损坏，提高了射孔弹的安全 性，同时，对于弹壳、药形罩结构尺寸的改进，提高了射孔弹的射孔 效果，降低了射孔弹成本。
附图说明
图1为本发明低碎屑射孔弹的结构示意图；
图2为弹壳的结构尺寸标记示意图；
图3为药形罩的结构尺寸标记示意图。

以下结合附图和实施例对本发明作详细描述：
参考图1-图3，低碎屑射孔弹是由弹壳1、传爆药4、主装药3、 药形罩2构成，弹壳1的前部呈平头锥形，弹壳1头部设有传爆孔， 弹壳1后部呈圆柱形，弹壳1的前部外表面和内腔前部呈锥形状，锥 形药形罩2设置于弹壳1内，药形罩2与弹壳1内壁之间设置有传爆 药4和主装药3，弹壳1采用锌铝合金压铸或球墨铸铁制作而成。对 于锌铝合金而言，锌、铝占总重量的重量份为锌75～98，铝25～2， 具体实施例为：锌75、铝25；锌98、铝2；锌85、铝15。对于球墨 铸铁弹壳而言，各组份占总重量的重量份为碳1～5，硅1～3，铁92～ 98，具体实施例为：碳1、硅1、铁98；碳5、硅3、铁92；碳3、 硅2、铁95。弹壳1压铸时，锌铝合金的熔化温度为370℃～450℃， 压铸压力为80Mpa～120Mpa；球墨铸铁的浇注温度为1000℃～1500 ℃。
射孔弹弹壳采用锌铝合金压铸或铸铁制作而成，在引爆射孔后， 弹壳1产生的碎屑非常小，不会呈片状，而是形成粉末或细小颗粒状， 平均直径不超过5mm，对油井射孔后的采油作业提供了安全保障， 不会损坏防砂管柱和井口设施。压铸而成的弹壳1可以使弹壳碎屑更 进一步减小。
由于弹壳1和药形罩2的结构尺寸对射孔效果、产品成本以及碎 屑大小均有直接或间接的影响，为使射孔弹的结构更加合理，所述弹 壳1后部外径A1为Φ65mm～Φ75mm，弹壳1后部内径A2为Φ55 mm～Φ65mm，弹壳1头部传爆孔的直径A3为Φ2.5mm～Φ5mm， 弹壳1内腔口部直线段长度A4为12mm～17mm，弹壳1内腔长度 A5为55mm～60mm，弹壳1后部大外圆面长度A6为15mm～20mm， 弹壳1头部至尾部的总长A7为62mm～75mm，弹壳1外锥面最小端 直径A8为Φ10mm～Φ15mm，弹壳1外锥面最大端直径A9为Φ 60mm～Φ70mm，弹壳1传爆孔端内锥面角度A10为100°～130°， 弹壳1中部内腔内锥面角度A11为39°～55°，弹壳1外锥面角度A12 为60°～80°，传爆孔长度A13为2mm～6mm。药形罩2外边缘至弹 壳1外边缘的距离L为0.5～5mm。
对于药形罩2的结构尺寸而言，药形罩2的最大外径B1为Φ 54mm～Φ64mm，药形罩2末端圆柱形外表面的轴向直线段长度B2 为1mm～4mm，药型罩2总长B3为46mm～56mm，药形罩2的锥 度B4为38°～52°，药形罩2头部的圆弧半径B5为R5mm～R60mm， 药形罩2开口端圆弧半径B6为R5mm～R30mm，药形罩2壁厚B7 为0.5mm～3mm。
射孔弹在装入射孔枪后，弹壳1头部设置的压丝5起着固定导爆 索的作用。