技术领域
[0001] 本
发明属于
复合材料领域，具体涉及一种具有电卡效应的复合材料。
背景技术
[0002] 随着
电子器件的快速发展，高效的
散热对于避免
过热造成的损害变得越来越重要，根据美国空军
航空电子设备完整性计划的结果，55％的电子产品故障是由
温度引起的，而且随着
结温升高，故障率呈指数增长，这引起了人们迫切需要探索散热和转换的新方法和材料。目前的散热方法包括空气冷却、
水冷、
半导体冷却、
热管冷却和由导热材料制成的
散热器，但它们都有其自身的缺点。例如，
风冷散热方法重量大、噪音大，水冷却体积大、成本高，半导体制冷方法存在一定的安全隐患，热管处理工艺复杂，以及界面热阻的存在会限制散热器的散热效果。相比之下，基于电热效应的冷却方法由于其
能量转换效率高、成本低、噪音低、
质量轻、体积小和设备集成简单而占优势。电卡效应指在绝热环境中，当对材料施加
电场时，介电材料的偶极取向是一致的，并且由偶极子引起的熵减小。为了保持熵恒定，由温度引起的熵增加，此时温度上升。同样的原因，当去除电场时，材料的温度会降低，以达到制冷的目的。简而言之，在绝热条件下，当对介电材料施加电场或移去电场时，材料温度会发生变化。基于这一原理，通过适当的
制冷设备，可以获得良好的制冷和散热效果。
[0003] 目前，体陶瓷材料所得到的电卡效应(ΔT和ΔS)较小，但其电卡系数( 和 )较大，这是因为体陶瓷的击穿强度较小。另外，大多数陶瓷为典型的
铁电体，在某一温度下，
介电常数会发生突变，使得其电卡制冷温度区间很窄，不利于其在实际中使用。随后，科研工作者研发了陶瓷
薄膜和
聚合物薄膜，以此提高击穿强度，得到大电卡效应，但是这类材料得到的大电卡效应所对应的电场强度通常也比较大，故电卡系数较小。2013年，科研工作者结合陶瓷粒子和聚合物的优点，制备了聚合物基复合材料，其可在较低的电场强度下得到更高的电卡效应和电卡系数，相对于体陶瓷、陶瓷薄膜和聚合物薄膜都有较大提升。
申请号为201510569762的中国
专利申请公开了一种电卡聚合物制冷剂，其中包括了常规铁
电梯陶瓷BaTiO3，以及驰豫铁电体三元聚合物，由于其采用铁电体陶瓷BaTiO3，或将Sr、Zr、Sn等离子掺入
钛酸钡中，但是其仅能减小钛酸钡的
居里温度，将钛酸钡由铁电体变为弛豫型铁电体。将这些改性的钛酸钡作为填料，加入聚合物基体中，也仅能提高电卡效应，对于该复合材料相对于聚合物的
工作温度区间，并没有明显改变。而实际应用中亟需在常温下使用的复合材料。
[0004] 传统的
压缩机制冷效率为40％-50％，而电卡制冷效率可达60％-70％，但现在基于电卡效应的制冷方式并没有得到广泛应用。这是因为拥有强电卡效应和宽工作温度的材料并不多，以及现在所研究的具有电卡效应的材料并不能产业化。以三元聚合物膜P(VDF-2
TrFE-CFE)为例，仅1W制冷功率的制冷器要求面积为250cm ，而在常规实验室中，仅能制备
4.9cm2的膜，该膜α0＝382MV/m,β＝6.6，其中α0和β分别为Wellbull分布函数中击穿强度和线性回归拟合斜率，而且当β较小时，击穿强度随膜面积增大而迅速减小，这些因素制约着电卡制冷器件的应用。
发明内容
[0005] 鉴于现在具有大电卡效应和宽的工作温区的材料并不多，制约了基于电卡效应制冷方式的发展。本发明提供了一种具有电卡效应的弛豫型铁电材料。本发明是以
钙钛矿陶瓷颗粒为填料，以聚合物为基体，经过溶液配制、成型、
热处理等步骤，得到聚合物基复合薄膜。该复合薄膜在
空调、飞机、医用设备、集成
电路等需要制冷的设备中具有广泛的应用前景。
[0006] 为了达到上述要求，本发明提供了如下的技术方案：
[0007] 一种基于电卡效应的制冷材料，其特征在于，由钙钛矿结构的填料和高分子聚合物基底复合组成；所述钙钛矿结构的填料为Ba(Ti1-xNbx)O3，x的取值范围为0.001-0.999，优选为0.005-0.1，更优选为0.025-0.045。
[0008] 在本发明的技术方案中，所述材料填料所占的质量比为1％-50％，聚合物基体所占的质量比为50％-99％；优选地，所述材料填料所占的质量比为5％-30％，聚合物基体所占的质量比为70％-95％。
[0009] 在本发明的技术方案中，所述聚合物基底为P(VDF-TrFE),xP(VDF-TrFE)-(1-x)P(VDF-TrFE-CFE)(x的取值范围为0-1)，优选自，聚偏二氟乙烯-三氟乙烯-氯氟乙烯P(VDF-TrFE-CFE)、聚偏二氟乙烯-三氟乙烯-氯二氟乙烯P(VDF-TrFE-CDFE)、聚偏二氟乙烯-三氟乙烯-氯三氟乙烯P(VDF-TrFE–CTFE)、聚偏二氟乙烯-三氟乙烯-六氟乙烯P(VDF-TrFE-HFP)、聚偏二氟乙烯-三氟乙烯-四氟乙烯P(VDF-TrFE-TFE)、聚偏二氟乙烯-三氟乙烯-偏二氯乙烯P(VDF-TrFE-VDC)、聚偏二氟乙烯-三氟乙烯-氯乙烯P(VDF-TrFE-VF)、聚偏二氟乙烯-三氟乙烯-六氟乙烯P(VDF-TrFE–HFE)、聚偏二氟乙烯-四氟乙烯-氯氟乙烯P(VDF-TFE-CFE)、聚偏二氟乙烯-四氟乙烯-氯二氟乙烯P(VDF-TFE-CDFE)、聚偏二氟乙烯-四氟乙烯-氯三氟乙烯P(VDF-TFE-CTFE)、聚偏二氟乙烯-四氟乙烯-六氟丙烯P(VDF-TFE-HFP)、聚偏二氟乙烯-四氟乙烯-六氟乙烯P(VDF-TFE-HFE)、聚偏二氟乙烯-四氟乙烯-偏二氯乙烯P(VDF-TFE-VDC)、聚偏二氟乙烯-四氟乙烯-氯乙烯P(VDF-TFE-VF)中的至少一种。
[0010] 在本发明的技术方案中，填料形貌选自圆形、线状、棒状、立方体。
[0011] 进一步地，填料尺寸在至少一个维度上的尺寸为1nm-10um。
[0012] 进一步地，所述制冷材料形状优选为层状、薄膜状或者片状。厚度优选为1um-100um。
[0013] 进一步地，如上所述的基于电卡效应的制冷材料，在800KV/cm下等温熵变和绝热温变分别能达60KJ cm-3k-1和9℃以上，制冷剂容量高于0.7MJ m-3。
[0014] 进一步地，如上所述基于电卡效应的制冷材料，其特征在于，所述电卡效应的有效温度范围为20℃-80℃。
[0015] 在本发明的技术方案中，Ba(Ti1-xNbx)O3的制备方法为配置氢
氧化钠水溶液，然后加入钡盐，钛源以及铌源，60-90℃范围下搅拌混合均匀，再放入
真空釜中加热至150℃以上，保温10h以上，获得Ba(Ti1-xNbx)O3粒子；
[0016] 或者，将钡源、钛源、铌源以及
有机溶剂进行混合球磨，烘干后在
马弗炉中800度以上
煅烧，获得Ba(Ti1-xNbx)O3粒子。
[0017] 在本发明的技术方案中，所述的钡盐为可溶于水的钡盐，优选为氯化钡、二水合氯化钡、氢氧化钡、
硝酸钡、
硫酸钡等中的一种或多种；所述的钡源为
碳酸钡、氧化钡、钛酸钡、铌酸钡等中的一种或多种；所述的钛源为二氧化钛、钛酸四丁酯、硫酸钛、氢氧化钛、硫酸氧钛、四氯化钛、三氯化钛、铌酸钛等中的一种或多种；所述的铌源为氢氧化铌、五氧化二铌、碳酸铌、
草酸铌、铌酸钡、铌酸钛等中的一种或多种；
[0018] 在本发明的技术方案中，所述钡盐、钛源以及铌源的摩尔比为：1:1-x:x；所述钡源、钛源以及铌源的摩尔比为1:1-x:x。所述x的取值范围与前述相同，x的取值范围为0.001-0.999，优选为0.005-0.1，更优选为0.025-0.045
[0019] 在本发明的技术方案中，所述的真空釜加热温度为150-300℃，优选为180-250℃。
[0020] 在本发明的技术方案中，所述的煅烧温度为800-1500℃。
[0021] 本发明提供了所述基于电卡效应的制冷材料的制备方法：
[0022] 1)制备钙钛矿结构填料Ba(Ti1-xNbx)O3，
[0023] 2)以
有机溶剂悬浮Ba(Ti1-xNbx)O3，得到Ba(Ti1-xNbx)O3的悬浮液，并与高分子聚合物基底混合；
[0024] 3)将步骤2)所得溶液浇铸、旋凃、压制或模具刮凃方法成型，制成层状、薄膜状或者片状，并40℃-100℃的温度下干燥，再在100℃-115℃下
退火，得到制冷材料。
[0025] 在本发明的技术方案中，步骤2)成型方法优选为浇铸。
[0026] 与
现有技术相比，本发明具有以下优势：
[0027] (1)向聚合物中添加Ba(Ti1-xNbx)O3后,其介电常数相较于纯聚合物更高，而在介电常数增加的同时，介电损耗
角并没有发生改变。故此，在提高各项性能的同时，并没有增加能量损耗。
[0028] (2)相对于其他含有无铅填料的聚合物复合材料，本发明具有更高的电卡效应和电卡系数。加入填料后，可以增加介电温谱中的全半峰宽，意味着其可在更宽的温度内具有较稳定的电卡效应和电卡系数，也更有利于实际制冷。
[0029] (3)本发明整个工艺流程的实验条件相对宽松，能够有效的节约经济成本。钛酸钡本身是环保无污染的材料，加入Nb5+取代过程中，也并无引入有害材料，节能减排，工艺简单，易于操作，有利用快速应用于工业化生产。
附图说明
[0030] 图1为含有25wt.％Ba(Ti0.96Nb0.04)O3的复合材料的截面图。
[0031] 图2为含有不同质量分数的Ba(Ti0.96Nb0.04)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合材料的介电温谱图。
[0032] 图3为800KV/cm下，各Ba(Ti0.96Nb0.04)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合材料的绝热温变图。
具体实施方式
[0033] 本发明技术方案不局限于以下所列举具体实施方式，还包括各具体实施方式间的任意组合。
[0034]
实施例1:Ba(Ti0.96Nb0.04)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合材料的制备
[0035] 一、取2.4g氢氧化钠放入烧杯中，向其中加水至60ml，再取3.05g二水合氯化钡放入氢氧化钠水溶液中，80℃范围下搅拌2h，然后向其中加入0.96g二氧化钛和0.07g的H5Nb3O10，进而充分混合，放入真空釜中，加热至200℃，保温20h，收集产物，用低浓度的
盐酸，水和
乙醇冲洗，在80℃下干燥12h，得到产物即为Ba(Ti0.96Nb0.04)O3圆形粒子。
[0036] 二、称取1g Ba(Ti0.96Nb0.04)O3和1g聚合物P(VDF-TrFE-CFE)，将其分别加入到9g的N.N-二甲基甲酰胺中，充分搅拌，并采用超声振荡分散至稳定悬浮液。再分别取0.11g，0.22g，0.35g，0.5g，0.67g Ba(Ti0.96Nb0.04)O3悬浮液和2g聚合物悬浮液于烧杯中，充分搅拌，搅拌速度为1000r/min，使陶瓷粒子在聚合物悬浮液中分散均匀。
[0037] 三、将所得到的复合溶液浇筑在玻璃板上，将其放入烘箱中105℃
固化16h，从玻璃板上撕下已固化的聚合物膜，再在105℃下退火12h，即可得到5％，10％，15％，20wt％和25％Ba(Ti0.96Nb0.04)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合薄膜。
[0038] 实施例2:Ba(Ti0.97Nb0.03)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合材料的制备
[0039] 一、称取3.63g碳酸钡，1.43g二氧化钛和0.07g五氧化二铌及一定量的乙醇溶液，将球、料、乙醇按合适比例倒入球磨罐中，利行星式
球磨机进行混合湿磨24h，再将其取出并烘干，放入马弗炉里1000℃保温5h。所得产物即为Ba(Ti0.97Nb0.03)O3圆形粒子。
[0040] 二、称取1g Ba(Ti0.97Nb0.03)O3和1g聚合物P(VDF-TrFE-CFE)，将其分别加入到9g的N.N-二甲基甲酰胺中，充分搅拌，并采用超声振荡分散至稳定悬浮液。再分别取0.11g，0.22g，0.35g，0.5g，0.67g Ba(Ti0.97Nb0.03)O3悬浮液和2g聚合物悬浮液于烧杯中，充分搅拌，搅拌速度为1000r/min，使陶瓷粒子在聚合物悬浮液中分散均匀。也可以直接将0.35g Ba(Ti0.97Nb0.03)O3悬浮液加入到2g聚合物悬浮液溶液中，最终目标都是使陶瓷粒子在聚合物溶液中均匀分散。
[0041] 三、将所得到的复合溶液浇筑在玻璃板上，将其放入烘箱中105℃固化16h，从玻璃板上撕下已固化的聚合物膜，再在105℃下退火12h，即可得到5％，10％，15％，20wt％和25％Ba(Ti0.97Nb0.03)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合薄膜。
[0042] 实施例3:Ba(Ti0.958Nb0.042)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合材料的制备
[0043] 一、称取3.26g氧化钡，1.63g二氧化钛和0.12g五氧化二铌及一定量的乙醇溶液，将球、料、乙醇按合适比例倒入球磨罐中，利行星式球磨机进行混合湿磨24h，再将其取出并烘干，放入马弗炉里1000℃保温5h。所得产物即为Ba(Ti0.958Nb0.042)O3圆形粒子。
[0044] 二、称取1g Ba(Ti0.958Nb0.042)O3和1g聚合物P(VDF-TrFE-CFE)，将其分别加入到9g的N.N-二甲基甲酰胺中，充分搅拌，并采用超声振荡分散至稳定悬浮液。再分别取0.22g，0.27g，0.33g，0.38g Ba(Ti0.958Nb0.042)O3悬浮液和2g聚合物悬浮液于烧杯中，充分搅拌，搅拌速度为1000r/min，使陶瓷粒子在聚合物悬浮液中分散均匀。也可以直接将合适比例的Ba(Ti0.958Nb0.042)O3悬浮液加入到2g聚合物悬浮液溶液中，最终目标都是使陶瓷粒子在聚合物溶液中均匀分散。
[0045] 三、将所得到的复合溶液浇筑在玻璃板上，将其放入烘箱中105℃固化16h，从玻璃板上撕下已固化的聚合物膜，再在105℃下退火12h，即可得到10％，12％，14％和16wt％Ba(Ti0.958Nb0.042)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合薄膜。
[0046] 实施例4电镜检测
[0047] 一、如实施例1方法中制备Ba(Ti0.96Nb0.04)O3粒子。另外，取2.4g氢氧化钠放入烧杯中，向其中加水至60ml，再取3.05g二水合氯化钡放入氢氧化钠水溶液中，80℃范围下搅拌2h，然后向其中加入0.9984g二氧化钛，进而充分混合，放入真空釜中，加热至200℃，保温
20h，收集产物，用低浓度的盐酸，水和乙醇冲洗，在80℃下干燥12h，得到产物即为BaTiO3圆形粒子。通过扫描电子
显微镜(NFEI Nova Nano SEM 450，America)观察钛酸钡及Ba(Ti0.96Nb0.04)O3粒子，发现钛酸钡粒子尺寸约为1um，Ba(Ti0.96Nb0.04)O3粒子尺寸约为700nm。
[0048] 二、如实施例1方法制备Ba(Ti0.96Nb0.04)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合材料，通过扫描电子显微镜观察填料在基体中的分散情况，发现在高填料含量下(含25wt.％Ba(Ti0.96Nb0.04)O3),粒子分散均匀，无团聚现象。
[0049] 实施例5介电温谱检测
[0050] 如实施例1方法制备Ba(Ti0.96Nb0.04)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合材料，向其两侧溅射金作为电测量的
电极，电极直径为5mm。采用宽带介质
电阻光谱仪(Concept 41)测量介电常数随温度在20℃-80℃范围内的变化。发现相对于P(VDF-TrFE-CFE)，复合材料的介电常数都得到提高，另外，P(VDF-TrFE-CFE)是典型的弛豫铁电体，具有宽的介电常数峰值，但是，在20℃的温度下，介电常数明显降低。而Ba(Ti0.96Nb0.04)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合材料，Dk仅在20～80℃的温度范围内略微降低，具有更好的温度
稳定性。
[0051] 实施例6绝热温变图检测
[0052] 如实施例1方法制备Ba(Ti0.96Nb0.04)O3/P(VDF-TrFE-CFE)复合材料，通过带有温度腔的改进Sawyer-Tower电路(Radiant Technologies，Inc.，USA)在10Hz下研究不同电场或温度下的电位移，然后通过间接法计算绝热温变。相对于P(VDF-TrFE-CFE)，复合材料的绝热温变更高，当填料含量为10wt.％时，800KV/cm下等温熵变和绝热温变分别能达60KJ cm-3k-1和9℃以上，制冷剂容量高于0.7MJ m-3。
