对于家用电器或办公室自动化装置例如电视机和个人电脑特 别是便携式笔记本电脑来说，存在着要求减轻其内部构件重量的 趋势。这种重量减轻是通过减小各部件的厚度来实现的，尽管厚 度减小了，但还要保证使用所必须的强度。对此，0.2％条件屈服 强度至少500N/mm2或者维氏硬度至少HV200的钢材已经被用于 这一目的。
家用电器或办公室自动化装置中的框架或壳体一般是通过将 切好的板材压制或弯曲加工成所要求的外形轮廓而制成的，因此， 用于这种用途的金属材料除了机械性能外还应当具有良好的弯曲 性能。
近年来，出于环境保护以及可回收利用方面的考虑，对于不 需要镀覆或涂装的裸装金属材料供货的需求十分迫切。具有良好 耐腐蚀性的有代表性的裸装金属材料是马氏体不锈钢(例如 SUS410或SUS420J2)、沉淀硬化不锈钢(例如SUS631)或者加工硬 化奥氏体不锈钢(例如SUS304或SUS301)。
马氏体不锈钢或沉淀硬化不锈钢，在加工成型为所要求的外 形之后，还要通过热处理例如淬火和回火或者时效来进行强化。 但是，这种热处理要由金属加工厂来进行，因此，金属加工厂必 须承担热处理设备的费用。此外，经过热处理的钢板还需要进行 酸洗或研磨以除去氧化皮，并且还要对经过热处理的钢板进行整 形以消除由于热处理而产生的变形。
另一方面，加工硬化奥氏体不锈钢在板材状态下就具有足够 的强度和良好的弯曲性能，因而金属加工厂可以免去热处理工序， 但是由于添加了较高比率的Ni，这种不锈钢价格十分昂贵。对于 这个问题，目前已经提出了几种技术方案，在不削弱加工硬化奥 氏体不锈钢的优点的情况下降低Ni含量，以降低钢的成本。例如， JP63-169330A中公开了一种铁素体/马氏体双相不锈钢，其强度 和成形性能分别通过马氏体相和铁素体相得到改善。 JP11-302791A中公开了一种不锈钢，其弯曲性能通过控制在铁素 体/马氏体双相或马氏体单相中分散存在的MnS夹杂物的尺寸和 形状而得到改善。JP2001-262282A中公开了一种不锈钢，其铁 素体组织不需要进行热处理而被加工硬化。
JP63-169330A中公开了一种铁素体/马氏体双相不锈钢，其 强度可以通过增加马氏体相的比率而得到提高，但其弯曲性能在 马氏体相比率在50质量％以上时显著恶化。
JP11-302791A中公开了一种不锈钢，主要用来作为建筑结 构中具有较大弯曲半径的矩形管。另一方面，家用电器的框架、 壳体或箱体是通过以明显小于矩形管的弯曲半径将钢板成形为所 要求的外形来制造的。由于弯曲半径很小，双相或马氏体单相不 锈钢板在加工成形为框架、壳体或箱体的形状时常常会开裂，即 使MnS的尺寸和形状得到适当控制也是如此。
在JP11-302791A中没有具体地公开如何控制MnS的尺寸和 形状。众所周知，钢板的弯曲性能由于存在沿着轧制方向伸长的 细条状MnS而被恶化。随着冷轧压下量的增大，MnS进一步伸长 并最终变成细小的颗粒分散在钢的基体中。结果，对于薄的钢板 来说，MnS由于细微地分散而变得无害，但是对于相对较厚的钢 板来说，不能期待MnS以细小颗粒的形式分散，因而MnS仍然是 有害的。此外，为了确保适当的强度以适应各种不同的用途，需 要进行各种合金化设计，这是因为不需要热处理的双相或马氏体 单相不锈钢的强度主要由合金成分来确定。
与通过马氏体相变的强化相比，将铁素体组织加工硬化的冷 轧方法更有利于改善弯曲性能。但是，JP2001-262282A是针对摩 托车的圆盘闸的，该圆盘闸是由不锈钢板制成，不需要进行弯曲 加工。按照该专利建议的条件制成的钢板，不适合用于框架、壳 体和箱体的材料，因为这些钢板在以较小的弯曲半径进行弯曲加 工时常常会开裂。

本发明的目的是提供一种强化的不锈钢板，该钢板可以被加 工成形为所要求的外形而不会开裂，即使是在十分严酷的加工条 件下也是如此。本发明的另一个目的是，通过脱硫和用Al进行脱 氧的复合处理，使夹杂物变成细小的Al2O3或Al2O3·MgO颗粒， 以及不需要热处理而通过冷轧形成加工硬化的铁素体组织，从而 改善不锈钢板的成形性能和强度。
本发明的加工硬化不锈钢板的特征在于其化学成分和金相组 织。
本发明的不锈钢由以下成分组成：0.15质量％或更低的C、1.0 质量％或更低的Si、1.0质量％或更低的Mn、0.005质量％或更低 的S、10-20质量％的Cr、0.5质量％或更低的Ni、0.001-0.05 质量％的Al，余量基本上是Fe。该不锈钢还可以进一步含有选自 下组元素中的至少一种：0.5-2.0质量％的Mo、0.5-3.0质量％ 的Cu和0.05-1.0质量％的Nb。
这种不锈钢具有加工硬化的铁素体组织，其中分散有Al2O3 和/或Al2O3·MgO的细小颗粒，颗粒的尺寸为10μm或更小，钢 的洁净度指数是0.06％或更低。其0.2％条件屈服强度最好是通过 冷轧压下量而控制在500-900N/mm2的范围内。

MnS是一种对弯曲性能有害的夹杂物，它比较软，在冷轧过 程中沿着轧制方向伸长，因而形成细条状分散于钢的基体中。这 样的不锈钢板被弯曲加工时，MnS由于应力集中而成为裂纹源。 仅仅脱硫不足以使MnS变得无害，但为了抑制裂纹的产生必须控 制MnS夹杂物的组成、尺寸和形状。
MnS夹杂物的组成、大小和形状随着在炼钢工序中添加到钢 水中的脱氧剂的种类而改变，例如，当添加Si作为脱氧剂时，除 了形成MnS外还形成MnO·SiO2和/或MnO·SiO2·MnS。另一 种脱氧剂Ti可抑制条形夹杂物的形成，但是作为脱氧产物形成了 TiN以及TiO2。这些反应产物结合到一起成为粗大的簇状物，使 不锈钢板上产生表面缺陷。Ti脱氧还伴随发生中间罐水口堵塞， 除非特别减少钢水中的N含量。
本发明人研究并分析了抑制MnS、MnO·SiO2和 MnO·SiO2·MnS等夹杂物的各种工艺条件，这些夹杂物使钢板的 弯曲性能恶化并使钢板的外观恶化。在研究过程中，本发明人意 外地发现，通过用Al进行特定的脱氧，使夹杂物改变成Al2O3或 Al2O3·MgO型夹杂物，可以改善钢板的弯曲性能。事实上，通过 脱硫和用Al进行脱氧的复合处理，形成具有以洁净度指数为0.06％ 或更小在钢的基体中分布有10μm大小的Al2O3或Al2O3·MgO夹 杂物的组织的钢板，该钢板可以以良好的弯曲性能被加工成形为所 要求的外形，这一点在下面的实施例中可以得到说明。
由于不锈钢板通过冷加工形成了加工硬化的铁素体相而得到 强化，因此不需要任何特定的合金化设计就可以赋予不锈钢板以 适合于使用目的的0.2％条件屈服强度。有代表性的冷加工是冷轧， 通过控制冷轧压下量将屈服强度调整为500-900N/mm2(即维氏硬 度200-300HV)范围内的其一数值。顺便说一下，通常退火状态 的铁素体不锈钢板具有大约250-300N/mm2(维氏硬度约130- 150HV)的屈服强度，远低于所要求的值。
本发明的铁素体不锈钢板具有下面所述的化学成分以及夹杂 物的组成、大小和形状受到控制的组织。
<合金化设计>
C：0.15质量％或更低
C是强化钢的基体的合金元素，但过量的C促使碳化铬沉淀 析出，导致耐腐蚀性恶化。因此，C含量的上限被确定为0.15质 量％，最好是0.08质量％。
Si：1.0质量％或更低
Si是强化钢的基体的铁素体成形元素。但高于1.0质量％的过 量的Si反而促进对于弯曲性能有害的SiO2或MnO·SiO2夹杂物 沉淀析出。
Mn：1.0质量％或更低
Mn是一种奥氏体成形元素，它以对弯曲性能有害的 MnO·SiO2的形式分散于钢的基体中。因此，Mn的上限被确定为 1.0质量％，最好是0.5质量％。
S：0.005质量％或更低
S溶解在对弯曲性能有害的MnS和MnO·SiO2中，形成粗大 的硫氧化物颗粒。为了抑制S的有害作用，将S的上限规定为0.005 质量％，最好是0.003质量％。
Cr：10-20质量％
Cr是改善耐腐蚀性必不可少的元素，作为不锈钢为了确保耐 腐蚀性，Cr含量必须为10质量％或更高。但是，高于20质量％ 的过量的Cr会使不锈钢的韧性恶化。Cr含量最好是控制在11- 18质量％范围内。
Ni：0.5质量％或更低
Ni是奥氏体成形元素。随着Ni含量的增加，不锈钢的Ac1温 度降低，并且在退火过程中的冷却阶段促进马氏体相的形成。因此， Ni含量被控制到0.5质量％或更低，以抑制马氏体相的形成。
Al：0.001-0.05质量％
Al是作为脱氧剂添加的。将Al含量控制到至少0.001质量％ 可以获得足够的脱氧效果。但是，过量的Al会引起Al2O3颗粒大 量沉淀析出。这些Al2O3颗粒结合到一起形成簇状物，在不锈钢板 上产生表面缺陷。为了将Al2O3颗粒的大小控制10μm或更小并 具有0.06％或更低的洁净度，将Al含量的上限规定为0.05质量％。 Al含量最好是控制在0.003-0.03质量％。
Mo：0.5-2.0质量％
Cu：0.5-3.0质量％
Nb：0.05-1.0质量％
Mo、Cu和Nb中的每一种元素都是任选的元素，用于改善耐 腐蚀性。这三种元素含量为Mo：0.5质量％或更高、Cu：0.5质量％ 或更高、或者Nb：0.05质量％或更高时，可以观察到对于耐腐蚀 性的效果。但是，高于2.0质量％的过量Mo由于其固溶硬化效应 而使不锈钢的冷加工性能恶化，高于3.0质量％的过量Cu使不锈 钢的热加工性能和生产率恶化，高于1.0质量％的过量Nb提高了 钢的成本而钢的耐腐蚀性没有任何改善。
<加工硬化的铁素体组织>
通过脱硫和用Al脱氧，分散于钢的基体中的夹杂物被改变成 Al2O3或Al2O3·MgO，通过冷加工，这些改变后的夹杂物被分割 成10μm大小或更小的细小颗粒，最好是5μm或更小的颗粒。 夹杂物的改变和分割细化有效地避免了在夹杂物上形成的应力集 中，而这些夹杂物通常起到裂纹源的作用。因此，不锈钢板可以 在弯曲部位以很小的半径被加工成形为所要求的外形，大大减少 了开裂的发生。
冷加工有助于强化不锈钢板以及将夹杂物分割成细小的颗 粒。即，在通常的退火状态下具有约250-300N/mm2的屈服强度 (维氏硬度大约130-150HV)的铁素体不锈钢板通过加工硬化而得 到强化。此外，通过控制冷加工压下量可以将屈服强度值任意调 整为500-900N/mm2(维氏硬度200-300HV)范围内的数值，从而 不需要改变合金成分设计就可以提供具有适合于使用目的的强度 的钢材。在通过冷轧使不锈钢板加工硬化的情况下，为了强化不 锈钢板而不会使弯曲性能恶化，在最终冷轧工序中的轧制压下量 被确定在15-50％(最好是20-35％)的范围内。
由下面的实施例可以更清楚地理解本发明的其它特征。
实施例1
使用Si对熔融的不锈钢液进行脱氧并将其调整成表1所示的 每一种化学成分。试样S-1是一种不锈钢板，该不锈钢板在热轧 之后通过退火而再结晶形成单一的铁素体组织，然后以25％的轧 制压下量冷轧至1.8mm厚，使铁素体组织加工硬化。试样S-2 和S-3也是不锈钢板，它们都以同样的方式冷轧至1.8mm厚，在 奥氏体/铁素体双相区中的较高温度下保持一段较短的时间，然后 空冷形成铁素体/马氏体双相组织。试样S-2中的马氏体相的比 例大于试样S-3。
                      表1：不锈钢的化学成分(质量％)   C   Si   Mn   S   Cr   Ni   Al   S-1   0.068   0.38   0.39   0.006   12.4   0.4   ＜0.003   S-2   0.023   0.47   0.85   0.004   11.9   0.09   ＜0.003   S-3   0.011   0.24   0.89   0.001   11.7   0.14   ＜0.003
从每一块不锈钢板上沿着两个方向即纵向(下文中称为“L方 向”)和横向(下文中称为“T方向”)取样，制成用于JIS 13B(JIS Z 2201)中规定的拉伸试验的试样。用这些试样进行拉伸试验，测 定屈服强度和延伸率。试验结果示于表2中。由表2可以看出， 试样S-1的屈服强度与马氏体相的比率为80体积％的试样S-2 的值大致上差不多，但其延伸率比试样S-2要小。
                  表2：金相组织和机械性能   金相组织   试样的   取样方向   Y.S.   (N/mm2)   El.   (％)   S-1   加工硬化的铁素体   L   689   5   T   805   3   S-2   80％马氏体+20％铁素体   L   708   11   T   755   11   S-3   50％马氏体+50％铁素体   L   591   11   T   606   12
Y.S.：0.2％条件屈服强度      El.：延伸率
采用V型块弯曲法(按JIS Z 2248规定通过90度的弯曲角度 进行的V型块弯曲试验)评价每一不锈钢板的弯曲性能。即，使用 具有不同的顶部弯曲半径R的冲头，围绕平行于轧制方向的轴以 直角进行弯曲(下文中称为“T方向弯曲”)并且还围绕垂直于轧制 方向的轴以直角进行弯曲(下文中称为“L方向弯曲”)，对每一试 样进行弯曲试验，使用试样被弯曲而不发生开裂的最小半径R表 示弯曲性能。
由表3中的试验结果可以看出，各试样在T方向弯曲时裂纹 发生的趋势是不一样的，尽管所有的试样以0.1mm的最小半径R 进行L方向V形弯曲时都没有开裂。对于试样S-1来说，裂纹发 生的最小半径R是0.6mm，而试样S-2裂纹发生的最小半径R 是1.5mm，尽管试样S-1和S-2具有几乎相同的屈服强度。这 些试验结果的比较表明，试样S-1的弯曲性能优于试样S-2和 S-3，尽管其延伸率小于S-2和S-3。简而言之，与马氏体组 织相比，加工硬化的铁素体组织有利于弯曲性能。
                            表3：每一试样的弯曲性能   弯曲   方向                       冲头顶部的弯曲半径R(mm)  最小半径R  (mm)   0.1   0.2   0.4   0.6   0.8   1.0   1.5   3.0   S-1   L   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ＜0.1   T   ×   ×   ×   ×   ○   ○   ○   ○   0.8   S-2   L   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ＜0.1   T   ×   ×   ×   ×   ×   ×   ×   ○   3.0   S-3   L   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ＜0.1   T   ×   ×   ×   ×   ○   ○   ○   ○   0.8
○表示弯曲时没有开裂，×表示弯曲时开裂
按以下所述调查夹杂物对弯曲性能的影响：
将熔融的不锈钢液调整为与试样S-1相同的化学成分，用 A1脱氧，然后按照与上面所述相同的制造条件将其处理成为试样 A-1。试样A-1中，来源于脱氧剂的Al含量如表4中所示是0.006 质量％。
经过EPMA分析，试样A-1中的夹杂物被确定为Al2O3和 Al2O3·MgO的混合物，明显地不同于试样S-1中的MnO·SiO2 或MnO·SiO2·MnS。在下文中，将试样S-1中的SiO2基夹杂物 称为“硅酸盐型”，而将试样A-1中的Al2O3基夹杂物称为“氧 化铝型”。
                    表4：脱氧剂对化学成分的影响   钢种   C   Si   Mn   S   Cr   Ni   Al   S-1   0.068   0.38   0.39   0.006   12.4   0.40   ＜0.003   A-1   0.062   0.39   0.27   0.001   12.6   0.21   0.006
由试样A-1和S-1中沿着L方向和T方向取样，制成用于 拉伸试验的试样JIS 13B，用这些试样进行拉伸试验，测定屈服强度 和延伸率。根据试验结果，如表5中所示，试样A-1和S-1具 有相同的机械性能。另一方面，如表6中所示，弯曲试验的结果 表明，试样A-1的T方向弯曲性能明显地优于试样S-1，尽管 试样A-1和S-1具有几乎相同的屈服强度。
上述结果表明，通过脱硫和用Al进行脱氧的复合处理以控制 夹杂物的形状并通过冷加工形成加工硬化的铁素体组织，不锈钢 板被赋予良好的弯曲性能，这与强化无关。
                    表5：用Si或Al脱氧对机械性能的影响   脱氧剂   夹杂物的组成   金相   组织   试样的   取样方向   Y.S.   (N/mm2)   El.   (％)   S-1   Si   MnO-SiO2+   MnO·SiO2·MnS   加工硬化的   铁素体   L   689   5   T   805   3   A-1   Al   Al2O3+   Al2O3·MgO   加工硬化的   铁素体   L   691   5   T   808   3
                        表6：用Si或Al脱氧对弯曲性能的影响   弯曲   方向                       V型块顶部的弯曲半径(mm)  最小半径R  (mm)   0.1   0.2   0.4   0.6   0.8   1.0   1.5   3.0   S-1   L   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ＜0.1   T   ×   ×   ×   ×   ○   ○   ○   ○   0.8   A-1   L   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ＜0.1   T   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ＜0.1
实施例2
使用30kg的真空炉熔炼具有表7中所示化学成分的几种不锈 钢，添加Al或Si脱氧剂进行脱氧。
                            表7：不锈钢的化学成分以及脱氧情况   钢种   脱氧剂                                         合金元素(质量％)   C   Si   Mn   S   Cr   Ni   Al   其它元素   A-2   Al   0.05   0.47   0.27   0.001   12.45   0.23   0.004   A-3   0.01   0.54   0.82   0.001   12.10   0.20   0.008   A-4   0.15   0.62   0.30   0.003   12.40   0.24   0.004   A-5   0.07   0.54   0.24   0.003   16.45   0.20   0.008   A-6   0.06   0.39   0.45   0.003   16.75   0.21   0.004   Mo：0.98   A-7   0.01   0.38   0.24   0.001   16.77   0.25   0.006   Cu：1.44   A-8   0.02   0.32   0.95   0.002   18.40   0.20   0.010   Nb：0.42   A-9   0.01   0.32   0.21   0.003   17.00   0.11   0.010   Cu：1.56   Nb：0.35   B-1   0.06   0.36   0.29   0.003   12.60   0.23   ＜0.001   B-2   0.02   0.48   0.78   0.002   16.55   0.10   0.090   S-4    Si   0.01   0.40   0.38   0.006   12.4   0.32   ＜0.001   S-5   0.02   0.47   0.85   0.002   11.9   0.09   ＜0.001   S-6   0.07   0.67   0.02   0.008   16.49   0.24   ＜0.001
带下划线的数字是在本发明规定的条件以外的数值。
将每一不锈钢锭锻造成厚55mm、宽100mm的钢板。对钢板 进行磨削，直至其厚度减小到50mm。然后，将钢板热轧至5mm 厚。有些经过热轧的钢板，由于热轧而形成了马氏体相，将这些 钢板在850℃退火7小时，然后酸洗。其它的没有马氏体相的热轧 钢板在1040℃下连续退火，然后进行酸洗。
对于通过加工硬化而得到强化的钢种，将钢板冷轧至2.3- 2.8mm的中间厚度，在850℃下连续退火，进行酸洗，然后再次冷 轧至1.8mm的最终厚度。每一钢板的总的轧制压下量被控制在20 -35％的范围内。
对于通过马氏体相变而得到强化的钢种，将经过退火的钢板 冷轧至3.0mm的中间厚度，再次退火，进行酸洗，然后再次冷轧 至1.8mm的最终厚度。经过冷轧的钢板进行热处理，即在1000℃ 下加热1分钟然后空冷，使其组织转变成马氏体单相组织或铁素 体/马氏体双相组织。
从按以上所述制成的每一不锈钢板上取样制成试样，观察其 金相组织、夹杂物和表面缺陷。采用EPMA分析来鉴别夹杂物， 洁净度指数采用JIS G0555中规定的方法进行测定，在测定洁净度 时通过显微镜观察到的最大的夹杂物的主轴被作为夹杂物的尺 寸。其它的性能即屈服强度、延伸率和弯曲性能按照与实施例1 相同的方法进行测定。
测定结果示于表8中。由表8可以看出，通过加工硬化的铁 素体组织而得到强化的试样№1-8，该铁素体组织中的夹杂物的 形状通过使用Al进行脱氧而得到控制，这些试样尽管具有 700N/mm2或更高的高屈服强度，其弯曲性能仍然非常好，因此可 以以0.1mm或更小的最小半径R进行弯曲加工而不会开裂。
另一方面试样№9由于马氏体相变而具有高的屈服强度，其弯 曲性能极差，最小弯曲半径R是2.5mm。试样№10通过减小马氏 体组织的比例，以牺牲强度为代价来改善其弯曲性能，其最小弯 曲半径R是0.6mm。这些试验结果的比较表明，马氏体相变可以 有效地强化钢板，但对于改善弯曲性能没有什么效果。
即使是在用Al脱氧的情况下，为了改善弯曲性能也应当适当 地控制Al含量。即试样№11具有较低的Al含量，由于遗留存在 硅酸盐型夹杂物其弯曲性能比较差。试样№12使用0.09质量％的 过量的Al进行过度脱氧，其弯曲性能良好但具有表面缺陷。
试样№13-15由于使用Si进行脱氧，其中的夹杂物变成了硅 酸盐型，因此其弯曲性能比试样№1-8低劣。
                        表8不锈钢板的机械性能和弯曲性能   区   分   №   钢种   脱   氧   剂              夹杂物   组织   Y.S.   (N/mm2)   El.   (％)   最小弯曲   半径R(mm)   表面   缺陷   类型   尺寸   (μm)   洁净度   (％)   发   明   实   施   例   1   A-2   Al   氧化铝   3   0.019   WF   805   3   ＜0.1   无   2   A-3   氧化铝   2   0.023   WF   760   4   ＜0.1   无   3   A-4   氧化铝   4   0.023   WF   823   3   ＜0.1   无   4   A-5   氧化铝   3   0.022   WF   810   3   ＜0.1   无   5   A-6   氧化铝   5   0.020   WF   815   3   ＜0.1   无   6   A-7   氧化铝   3   0.018   WF   755   4   ＜0.1   无   7   A-8   氧化铝   2   0.020   WF   771   3   ＜0.1   无   8   A-9   氧化铝   3   0.022   WF   781   3   ＜0.1   无   比   较   例   9   A-2   Al   氧化铝   3   0.019   F+M   823   9   2.5   无   10   A-3   氧化铝   2   0.023   F+M   567   14   0.6   无   11   B-1   氧化铝   15   0.052   WF   811   3   0.6   无   + 硅酸盐   12   B-2   氧化铝   20   0.045   WF   768   4   ＜0.1   有   13   S-4   Si   硅酸盐   140   0.081   F+M   578   14   0.8   无   14   S-5   硅酸盐   20   0.038   WF   801   3   0.8   无   15   S-6   硅酸盐   210   0.097   WF   815   2   1.0   无
WF表示加工硬化的铁素体组织，F+M表示铁素体/马氏体组织。
带有下划线的数字是在本发明规定的条件范围之外的数值。
除了№9、10和13外的试样，由于加工硬化的铁素体组织而 具有700N/mm2或更高的屈服强度，这些加工硬化的铁素体组织是 通过以20-30％的最终轧制压下量进行冷轧而形成的。所有这些 试样的延性似乎都比较差，其延伸率只有4％甚至更低，但其弯曲 性能非常好。良好的弯曲性能可能是源于局部延伸率而不是总体 延伸率，因此加工硬化的铁素体组织有效地改善了在其外侧弯曲 部位的局部延性。此外，在夹杂物与钢的基体之间的边界处的应 力集中由于夹杂物的形状被适当控制而得到减轻。因此，在将本 发明的不锈钢板加工成形为所要求的外形时，裂纹的产生受到抑 制。
本发明的工业实用性
如上面所述的本发明的铁素体不锈钢板，由于加工硬化的铁 素体组织以及利用Al脱氧使其形状得到控制的夹杂物而得到强 化，因而尽管具有700N/mm2或更高的高屈服强度，其弯曲性能仍 然非常好。这种加工硬化的不锈钢板不需要镀覆金属(镀覆金属不 利于环境保护)就可以使用。由于这种不锈钢板通过加工硬化而得 到强化，因此在用户那里不需要进行热处理，可以加工成形为所 要求的外形。此外，具有降低的Ni含量的不锈钢可以用来作为家 用电器或办公自动化装置等的框架和壳体的廉价材料。