热轧钢板和冷轧钢板以及它们的制造方法
阅读：369发布：2022-01-15
专利汇可以提供热轧钢板和冷轧钢板以及它们的制造方法专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且本 发明 提供 热轧 钢 板和板厚为0.2mm以下的无边裂 冷轧 钢板以及它们的制造方法。本发明的热轧钢板，以 质量 %计，含有C：0.001~0.10%、Si：0.005~0.80%、Mn：0.01~2.0%、P：0.001~0.40%、S：0.10%以下、Al：0.001~0.10%、N：0.020%以下，余量由Fe及不可避免的杂质构成，主相组织为 铁 素体，该铁素体的平均结晶粒径为10~25μm，所述铁素体晶粒的长径比Nx/Ny为0.70~1.00。本发明的冷轧钢板通过对上述热轧钢板进行冷轧而得到，且板厚为0.2mm以下。，下面是热轧钢板和冷轧钢板以及它们的制造方法专利的具体信息内容。
1.一种热轧钢板，其特征在于，作为成分组成，以质量%计，含有C：0.001~0.10%、Si：
0.005~0.80%、Mn：0.01~2.0%、P：0.001~0.40%、S：0.10%以下、Al：0.001~0.10%、N：0.020%以下，余量由Fe及不可避免的杂质构成，主相组织为铁素体，该铁素体的平均结晶粒径为
10~25μm，且所述铁素体晶粒的长径比(Nx/Ny)为0.70~1.00，其中，
Nx为JISG0551:2005中规定的轧制长度方向上每1mm的捕捉晶粒数，Ny为
JISG0551:2005中规定的轧制直角方向上每1mm的捕捉晶粒数。
2.如权利要求1所述的热轧钢板，其特征在于，以质量%计，还含有合计为0.001~0.1%的Cr、Cu、Ni、Sn中的任意一种或两种以上。
3.如权利要求1或2所述的热轧钢板，其特征在于，以质量%计，还含有合计为
0.001~1.0%的Ti、V、Nb中的任意一种或两种以上。
4.如权利要求1~3中任一项所述的热轧钢板，其特征在于，以质量%计，还含有合计为
0.001~1.0%的Mo、Co、W中的任意一种或两种以上。
5.如权利要求1~4中任一项所述的热轧钢板，其特征在于，以质量%计，还含有
0.0001~0.005%的B。
6.如权利要求1~5中任一项所述的热轧钢板，其特征在于，具有80%以上的扩孔率。
7.如权利要求1~6中任一项所述的热轧钢板，其特征在于，切边处理后的截面硬度Hv的最大值Hv-max与最小值Hv-min之比为1.10以下。
8.一种板厚为0.2mm以下的冷轧钢板，其通过对权利要求1~7中任一项所述的热轧钢板进行冷轧而得到。
9.一种无边裂热轧钢板的制造方法，其特征在于，将权利要求1~5中任一项所述的成分组成的铸坯直接进行铸造或者先进行冷却、接着加热至1100℃~1270℃，在将末机架的压下率设定为10~20%、将热终轧温度设定为850℃~1000℃的条件下进行热轧，在
600℃~700℃下进行卷取，制成热轧钢板，然后，对该热轧钢板的两端部分别进行超过2mm且低于30mm的切边处理。
10.一种板厚为0.2mm以下的无边裂冷轧钢板的制造方法，其特征在于，进一步以85%以上的冷轧压下率对权利要求9所述的热轧钢板进行冷轧。
热轧钢板和冷轧钢板以及它们的制造方法
技术领域
[0001] 本发明涉及用于建材、家电用等的、即使进行冷轧时边缘特性也优良的无边裂的热轧钢板和冷轧钢板以及它们的制造方法。
背景技术
[0002] 在由铸坯经热轧、冷轧来制造最终成品时，为了按照顾客要求的尺寸来调节板宽，对热轧钢板实施利用修边机对钢板的两端进行剪切的处理(以下称作切边处理)。而且公知的是，在利用冷轧机对这些剪切后的钢板进行轧制时，在剪切面产生称为边裂的微小裂纹。边裂使钢板两端的形状成为锯齿状，产生边裂的卷材在冷轧的过程中发生断裂，或者制成成品后的形状差而成为不合格品，因而在制成成品时需要进行再次利用切边处理对钢板两端进行切割的所谓重切割。但是，在进行重切割时，尺寸会短于指定尺寸，因此，实质上不能再次进行切边处理。因此，这种情况下，必须要再次进行制造。另外还有如下方法：预计要在冷轧后进行重切割，因而减少热轧钢板时的切边量，从而在冷轧后通过切边处理来调节成品宽度。但是，如果进行切边处理，则随后实施电镀处理或热浸镀处理时，容易产生称为边缘凸起变形的卷材卷取时的形状不良。而且，在顾客实施电镀处理或热浸镀处理的情况下，在边缘实施过量的镀层，因镀层过量而导致成品率降低，从而使成本价升高。
[0003] 作为控制边缘凸起变形的方法，例如，专利文献1中，作为“防止电镀钢板的边缘凸起变形的方法”，公开了如下方法：在对钢板进行电镀后，利用碾磨辊将钢板边缘部的厚镀层部压毁，并利用机械手段将从边缘端面溢出的镀层附着物除去。
[0004] 另外，专利文献2中，作为“防止带钢板的冷轧生产线中的边裂的方法”，公开了如下方法：对热轧钢板的边缘部进行切边，然后，在进行冷轧时，将剪切部预先加热至450~900℃。
[0005] 另外，专利文献3中，作为“防止带钢板的冷轧时的边裂方法及装置”，公开了分两阶段进行的切边方法作为冷轧前工序中的边部的侧切边方法。
[0006] 另一方面，作为防止电磁钢板的边裂的方法，专利文献4中公开了一种“无边裂的方向性电磁钢板的制造方法”。该文献公开了：为了防止热轧时的边裂并且使磁特性保持良好，对铸造时距板坯表面10mm以内的部分停留在从凝固温度至1300℃的温度范围内的时间进行规定，由此能够兼顾边裂和磁特性。
[0007] 但是，专利文献1~4中需要引入新型设备。另外，需要对照钢种进行详细调节，因此，需要累积大量的专业技能。
[0008] 这样，并未充分解决冷轧后进行切边处理时的边缘凸起变形的问题。
[0009] 因此，鉴于这种情况，有时顾客规定在冷轧后不进行边缘的切边。但是，如上所述，在利用冷轧机对剪切后的钢板进行轧制时，在剪切面产生称为边裂的微小裂纹。
[0010] 抑制这种边裂的技术公开于专利文献5中。根据专利文献5，为了抑制边裂，重要的是降低再结晶温度以及扩大Ar3相变点与再结晶结束温度之间的温度差，作为其方法，公开了对作为钢成分的B、Ti、N等进行优化。
[0011] 但是，添加元素的增加会导致最终成品的成本升高。另外，为了严格调节成品宽度，对热轧钢板进行切边在工序生产中是高效的。而且，要求作为家电、建材用途使用的薄钢板极薄(板厚为0.2mm以下)，并且未公开抑制板厚为0.2mm以下的冷轧钢板的边裂的方法。
[0012] 现有技术文献
[0013] 专利文献
[0014] 专利文献1：日本特公平01-18160号公报
[0015] 专利文献2：日本特公昭51-47423号公报
[0016] 专利文献3：日本特开昭51-94188号公报
[0017] 专利文献4：日本专利第3849310号公报
[0018] 专利文献5：日本特开2000-212689号公报
发明内容
[0019] 发明所要解决的问题
[0020] 如上，如果在冷轧后进行切边处理，则随后实施电镀处理或热浸镀处理时，会引起边缘凸起变形的问题。
[0021] 另一方面，为了避免产生边缘凸起变形的问题，如果在冷轧后不进行切边，则存在产生边裂的问题。特别是，无法在不进行切边处理的情况下得到板厚为0.2mm以下的无边裂的冷轧钢板。
[0022] 鉴于上述情况，本发明的目的在于，提供以冷轧后不进行切边处理的冷轧状态的冷轧钢板为对象、即使在进行冷轧时也没有边裂的热轧钢板及板厚为0.2mm以下的无边裂的冷轧钢板以及它们的制造方法。
[0023] 用于解决问题的方法
[0024] 发明人为了解决上述问题而进行了各种研究，结果得到以下见解。在切边处理后的热轧钢板上，切边处理截面因加工硬化而产生断裂面、剪切面、毛刺等。因此，对这些切边处理后的组织与冷轧后的边裂产生的关系进行了详细研究，结果发现，通过对切边处理前的热轧钢板组织进行控制，即使在高冷轧压下率下也能够抑制边裂的产生。
[0025] 而且发现，通过对作为热轧钢板的组织的铁素体的平均结晶粒径和铁素体晶粒的长径比进行控制，能使通过对两端部进行切边处理、接着进行冷轧压下率为85%以上的冷轧而得到的板厚为0.2mm以下的冷轧钢板不论切边条件如何都不产生边裂。
[0026] 本发明基于以上的见解而完成，其主旨如下。
[0027] [1]一种热轧钢板，其特征在于，作为成分组成，以质量%计，含有C：0.001~0.10%、Si：0.005~0.80%、Mn：0.01~2.0%、P：0.001~0.40%、S：0.10% 以 下、Al：0.001~0.10%、N：0.020%以下，余量由Fe及不可避免的杂质构成，主相组织为铁素体，该铁素体的平均结晶粒径为10~25μm，且所述铁素体晶粒的长径比(Nx/Ny)为0.70~1.00，其中，Nx为JISG0551:2005中规定的轧制长度方向上每1mm的捕捉晶粒数，Ny为JISG0551:2005中规定的轧制直角方向上每1mm的捕捉晶粒数。
[0028] [2]如上述[1]所述的热轧钢板，其特征在于，以质量%计，还含有合计为0.001~0.1%的Cr、Cu、Ni、Sn中的任意一种或两种以上。
[0029] [3]如上述[1]或[2]所述的热轧钢板，其特征在于，以质量%计，还含有合计为0.001~1.0%的Ti、V、Nb中的任意一种或两种以上。
[0030] [4]如上述[1]~[3]中任一项所述的热轧钢板，其特征在于，以质量%计，还含有合计为0.001~1.0%的Mo、Co、W中的任意一种或两种以上。
[0031] [5]如上述[1]~[4]中任一项所述的热轧钢板，其特征在于，以质量%计，还含有0.0001~0.005%的B。
[0032] [6]如上述[1]~[5]中任一项所述的热轧钢板，其特征在于，具有80%以上的扩孔率。
[0033] [7]如上述[1]~[6]中任一项所述的热轧钢板，其特征在于，切边处理后的截面硬度Hv的最大值Hv-max与最小值Hv-min之比为1.10以下。
[0034] [8]一种板厚为0.2mm以下的冷轧钢板，其通过对上述[1]~[7]中任一项所述的热轧钢板进行冷轧而得到。
[0035] [9]一种热轧钢板的制造方法，其特征在于，将上述[1]~[5]中任一项所述的成分组成的铸坯直接进行铸造或者先进行冷却、接着加热至1100℃~1270℃，在将末机架的压下率设定为10~20%、将热终轧温度设定为850℃~1000℃的条件下进行热轧，在600℃~700℃下进行卷取，制成热轧钢板，接着，对该热轧钢板的两端部分别进行超过2mm且低于30mm的切边处理。
[0036] [10]一种板厚为0.2mm以下的冷轧钢板的制造方法，其特征在于，进一步以85%以上的冷轧压下率对上述[9]所述的热轧钢板进行冷轧。
[0037] 发明效果
[0038] 根据本发明，能够得到板厚为0.2mm以下的无边裂的冷轧钢板。通过本发明得到的冷轧钢板的边缘特性优良。而且，由于冷轧后不进行切边处理，因此，能够防止产生称为边缘凸起变形的卷材卷取时的形状不良，在顾客实施电镀处理或热浸镀处理的情况下，不会在边缘实施过量的镀层而因镀层过量导致成品率降低或成本价上升。因此，适合作为用于建材、家电等的原材料使用。附图说明
[0039] 图1是表示扩孔率与冷轧钢板的边裂量(边缘裂纹深度)的关系的图。
[0040] 图2是表示对热轧钢板的端部进行切边处理后的截面的示意图。
[0041] 图3是表示硬度的最大值Hv-max与最小值Hv-min之比(Hv-max/Hv-min)与板厚为0.2mm以下的冷轧钢板的边裂量(边缘裂纹深度)的关系的图。
具体实施方式
[0043] C：0.001~0.10%
[0044] C具有在钢中固溶而使原材料的强度提高的效果。但是，C含量超过0.10%时，形成碳化物，使冷轧时的负荷变得极大，从而难以得到板厚为0.2mm以下的冷轧钢板。因此，本发明中，从冷轧性的观点出发，使C量的上限为0.10%。另外，从冷轧性的观点出发，优选减少C量，但显著的减少会导致钢板的强度降低。另外，由于炼钢时减少C会使成本增加，难以廉价地提供原材料。因此，从确保强度及成本的方面出发，使C量的下限为0.001%。需要说明的是，在重视冷轧性和成本这两方面的情况下，优选使C含量为0.005~0.07%。
[0045] Si：0.005~0.80%
[0046] Si作为使钢的强度提高的元素是有效的，因此，含有0.005%以上的Si。但是，大量含有的Si不仅会使冷轧性降低，而且会使表面处理性、化学转化处理性、抗腐蚀性降低。因此，从上述观点出发，使Si含量为0.80%以下。
[0047] Mn：0.01~2.0%
[0048] Mn具有抑制因S引起的热裂的作用。为了得到该效果，含有0.01%以上的Mn，优选为0.02%以上。另一方面，Mn的大量添加会使钢板原材料硬质化，从而使冷轧性降低。进而使焊接性和镀敷性降低。因此，使Mn的上限为2.0%。需要说明的是，在要求更良好的形状和抗腐蚀性的情况下，优选使Mn量为1.5%以下。
[0049] P：0.001~0.40%
[0050] P具有提高钢板原材料的强度的效果，因此，含有0.001%以上的P。但是，P的大量添加会使冷轧性降低。另外，P在钢中偏析的趋势增强而导致焊接部脆化。因此，使P含量的上限为0.40%，优选为0.30%以下。
[0051] S：0.10%以下
[0052] S在钢中主要以夹杂物的形式存在而使抗腐蚀性降低，因此优选尽量降低，如果为0.10%以下则是容许的。因此，本发明中，使S含量的上限为0.10%，更优选为0.05%以下。
需要说明的是，为了使S含量降低至低于0.001%，制造成本升高。另外，从炼钢能力这一点考虑也是困难的。因此，优选使S含量的下限为约0.001%。
需要说明的是，为了使S含量降低至低于0.001%，制造成本升高。另外，从炼钢能力这一点考虑也是困难的。因此，优选使S含量的下限为约0.001%。
[0053] Al：0.001~0.10%
[0054] Al是作为脱氧剂而添加、并使钢的清洁度提高的元素，因此尽量添加。为了得到该效果，使Al量为0.001%以上。Al含量低于0.001%时，脱氧的效果小，使夹杂物残留而使成形性降低。另一方面，Al含量超过0.10%时，制造成本上升，因此，使Al含量的上限为0.10%。需要说明的是，从材质稳定性的观点出发，优选使Al含量为0.005~0.08%。
[0055] N：0.020%以下
[0056] N固溶在钢板中，当N含量超过0.020%时，使钢板显著地硬质化，因此，使其为0.020%以下。需要说明的是，考虑到炼钢能力和成本，优选使N含量的下限为约0.001%。
[0057] 本发明的热轧钢板的成分组成中，除了上述的成分以外，余量为Fe及不可避免的杂质。
[0058] 另外，本发明中，以上述的成分组成作为基本组成，但可以根据需要含有：合计为0.001~0.1%的Cr、Cu、Ni、Sn中的任意一种或两种以上；合计为0.001~1.0%的Ti、V、Nb中的任意一种或两种以上；合计为0.001~1.0%的Mo、Co、W中的任意一种或两种以上；以及
0.0001~0.005%的B。
0.0001~0.005%的B。
[0059] 合计为0.001~0.1%的Cr、Cu、Ni、Sn中的任意一种或两种以上
[0060] 为了进行固溶强化，可以含有合计为0.001%以上的Cr、Cu、Ni、Sn中的任意一种或两种以上。另一方面，在添加合计超过0.1%的Cr、Cu、Ni、Sn时，钢板显著地硬质化，从而损害冷轧加工性，因此，在含有Cr、Cu、Ni、Sn的情况下，使Cr、Cu、Ni、Sn的含量的上限合计为0.1%。
[0061] 合计为0.001~1.0%的Ti、V、Nb中的任意一种或两种以上
[0062] Ti、V、Nb是主要形成碳化物或氮化物而使钢板的强度提高的元素。为了得到该效果，根据需要添加合计为0.001%以上的Ti、V、Nb中的任意一种或两种以上。另一方面，在添加合计超过1.0%的Ti、V、Nb时，钢板显著地硬质化，从而损害冷轧加工性，因此，在含有Ti、V、Nb的情况下，使Ti、V、Nb的含量的上限合计为1.0%。
[0063] 合计为0.001~1.0%的Mo、Co、W中的任意一种或两种以上
[0064] Mo、Co、W主要作为强化元素，可以含有合计为0.001%以上的Mo、Co、W中的任意一种或两种以上。另一方面，在添加合计超过1.0%的Mo、Co、W时，钢板显著地硬质化，从而损害冷轧加工性，因此，在含有Mo、Co、W的情况下，使Mo、Co、W的含量的上限合计为1.0%。
[0065] B：0.0001~0.005%
[0066] B是对晶界强化有效的成分，B含量为0.0001%以上时，其效果显示出来。另一方面，以超过0.005%的B含量进行添加时，钢板显著地硬质化，从而损害冷轧加工性，因此，在含有B的情况下，使B含量的上限为0.005%。
[0067] 接下来，对热轧钢板的组织进行说明。
[0068] 本发明中，为了抑制对热轧钢板的两端部进行切边处理并实施冷轧后的冷轧钢板产生边裂，使热轧钢板的主相组织即面积率最大的相为铁素体。此外，具体而言，铁素体的面积率为80%以上。作为其他组织，可以含有20%以下的渗碳体、碳化物、马氏体、贝氏体、残余奥氏体中的一种或两种以上。
[0069] 需要说明的是，本发明中，面积率是使用光学显微镜在200~1000倍下对利用硝酸乙醇溶液腐蚀后的试样的1/4~3/4板厚的位置观察约20个~约50个视野、并通过切割法或图像分析等求出的值。
[0070] 本发明的热轧钢板的铁素体的平均结晶粒径为10~25μm。
[0071] 在平均结晶粒径小于10μm的情况下，钢板显著地硬质化，从而损害冷轧加工性，因此使下限为10μm。另一方面，在平均结晶粒径大于25μm的情况下，在冷轧时产生表面粗糙，形状变差，容易形成称为中心波纹(腹伸び)或出耳子的形状，因此使平均结晶粒径的上限为25μm。
[0072] 需要说明的是，平均结晶粒径由通过上述方法观察到的组织依据JISG0551:2005“钢-晶粒度的显微镜试验方法”求出。
[0073] 本发明的热轧钢板的铁素体晶粒的长径比Nx/Ny为0.70~1.00。
[0074] 长径比小于0.70时，形成在轧制方向上显著延伸的组织。形成这种组织时，在冷轧时钢板显著地硬质化，从而损害冷轧加工性。另一方面，与轧制(长度)方向上的每单位长度的晶粒数相比，轧制直角方向上的每单位长度的晶粒数减少，即长径比大于1.0，这种情况在通常的轧制中是不存在的。需要说明的是，长径比由通过上述方法观察到的组织依据JISG0551:2005“钢-晶粒度的显微镜试验方法”，通过上述JIS“4.标号”中记载的将Nx设为轧制长度方向上每1mm的捕捉数、并将Ny设为轧制直角方向上每1mm的捕捉数时的Nx与Ny之比(Nx/Ny)算出。
[0075] 进而，在对热轧钢板进行扩孔试验的情况下，优选具有80%以上的扩孔率。
[0076] 扩孔试验作为评价钢板的延伸凸缘性的指标而公知。使用利用各种条件制造的板厚为2mm~3mm的热轧钢板(C：0.003~0.25%、Si：0.012%、Mn：0.01~2.5%、P：0.01%、S：0.014%、Al：0.044%、N：0.003%)实施扩孔试验。测定方法和扩孔率的计算依据日本钢铁联盟标准JFS T1001-1996进行。另外，将各种热轧钢板冷轧至0.2mm，测定边裂量(边缘裂纹深度)。就边裂量而言，将试样利用光学显微镜等放大至50倍~100倍，利用游标卡尺等测定刻痕量(边缘裂纹深度)，该测定的边缘裂纹深度低于0.100mm时，实质上作为最终成品是没有问题的，因此，本发明中，将边缘裂纹深度低于0.100mm的情况判断为“无边裂”。将对扩孔率与冷轧钢板的边裂量的关系进行研究而得到的结果示于图1中。由图1可知，扩孔率为80%以上时，几乎不产生边裂。因此，优选使扩孔率为80%以上。
[0077] 另外，对于本发明的热轧钢板而言，优选切边处理后的截面硬度Hv的最大值Hv-max与最小值Hv-min之比为1.10以下。将对热轧钢板的两端部进行切边处理后的截面的示意图示于图2中。如图2所示，在进行切边处理后的截面产生剪切面和断裂面，并且在剪切面的上部产生塌边，在断裂面的下部产生毛刺(也称为飞边)。测定该截面的硬度Hv。使用利用各种条件制造的板厚为2mm~3mm的热轧钢板(C：0.003~0.25%、Si：0.012%、Mn：0.01~2.5%、P：0.01%、S：0.014%、Al：0.044%、N：0.003%)，在各种切边条件(间隙、叠边量(ラツプ代))下进行切边处理，然后测定截面硬度。硬度的测定方法依据JIS Z 2244维氏硬度试验进行。边裂量(边缘裂纹深度)的测定通过与图1相同的方法进行。图3中示出了硬度的最大值Hv-max与最小值Hv-min之比(Hv-max/Hv-min)与板厚为0.2mm以下的冷轧钢板的边裂量(边缘裂纹深度)的关系。由图3可知，上述硬度比(Hv-max/Hv-min)为1.10以下时，能够得到无边裂的冷轧钢板。
[0078] 接下来，对本发明的热轧钢板的制造方法进行说明。
[0079] 将调节至上述化学成分范围内的铸坯直接进行铸造或者先进行冷却、接着加热至1100℃~1270℃，在将末机架的压下率设定为10~20%、将热终轧温度设定为850℃~1000℃的条件下进行热轧，在600℃~700℃下进行卷取，制成热轧钢板，然后，对该热轧钢板的两端部进行单侧端部超过2mm且低于30mm的切边处理，制造本发明的无边裂的热轧钢板。
[0080] 另外，在本发明的冷轧钢板的制造方法中，通过进一步以85%以上的冷轧压下率对上述热轧钢板进行冷轧，制造板厚为0.2mm以下的无边裂的冷轧钢板。
[0081] 首先，本发明的热轧钢板的制造方法中，将上述铸坯直接进行铸造或者先进行冷却、接着加热至1100℃~1270℃。加热温度为1100℃以下时，热轧时的轧制载荷增加，产生形状不良，或者难以在预定的终轧温度下进行制造。因此，将加热温度设定为1100℃以上。另一方面，加热温度高于1270℃时，在板坯的整个表面上产生较厚的氧化皮，形成咬入氧化皮而使表面特性变差，或者导致成品率降低。因此，将上限设定为1270℃。
[0082] 接着，本发明的热轧钢板的制造方法中，在将末机架的压下率设定为10~20%、将热终轧温度设定为850℃~1000℃的条件下进行热轧。
[0083] 热终轧温度：850℃~1000℃
[0084] 在使热轧时的终轧温度低于850℃时，在热轧钢板的表层形成未再结晶的组织或者形成粗大的组织，从而在进行冷轧时容易使表层产生形状不良。因此，将终轧温度设定为850℃以上。另一方面，终轧温度过高时，热轧钢板中的组织变得粗大，从而使冷轧后的表面产生形状不良。因此，将上限设定为1000℃。
[0085] 末机架的压下率：10~20%
[0086] 热轧的末机架的压下率低于10%时，热轧钢板的板厚精度降低或者产生形状不良。因此，将末机架的压下率设定为10%以上。另一方面，压下率超过20%时，在热轧钢板中形成未再结晶的组织，从而在冷轧时产生形状不良或表面特性不良。因此，将上限设定为20%。
[0087] 进而，本发明的热轧钢板的制造方法中，在上述条件下进行热轧，并在600℃~700℃下进行卷取。
[0088] 卷取温度：600℃~700℃
[0089] 为了使热轧钢板的晶粒均质化，将卷取温度设定为600℃以上。另一方面，升高卷取温度时，生成较厚的氧化皮，形成咬入氧化皮而使表面特性变差。另外，生成较多的第二相，在冷轧时容易形成表面缺陷。因此，将上限设定为700℃。
[0090] 接着，对该热轧钢板的两端部分别进行超过2mm且低于30mm的切边处理，制造本发明的无边裂的热轧钢板。
[0091] 对热轧钢板的两端部的切边是为了对最终成品的板宽进行严格调节而必须实施的工序。但是，由于大幅度的切边量会使成品率降低，因此使其低于30mm。另一方面，切边宽度过小时，难以对成品宽度进行严格的调节，从而使最终成品需要再次进行切边处理。因此，使切边宽度超过2mm。需要说明的是，作为进行切边处理的手段，只要能够调节最终成品的板宽则没有特别限定，可以列举例如利用机械手段进行剪切的方法等。
[0092] 另外，本发明的冷轧钢板的制造方法中，以85%以上的冷轧压下率对通过上述方法制造的热轧钢板进行冷轧。
[0093] 为了使最终成品的板厚为0.2mm以下，将冷轧压下率设定为85%以上。通过减薄热轧时的板厚，可以降低冷轧压下率，但过度减薄热轧时的板厚时，难以使终轧温度为850℃以上。另外，容易产生形状不良。因此，将冷轧压下率设定为85%以上。
[0094] 如上制造板厚为0.2mm以下的无边裂的冷轧钢板。需要说明的是，本发明中，“无边裂”是指边缘没有产生裂纹，具体而言，只要利用光学显微镜在50倍~100倍下对边缘部进行观察时的边缘裂纹深度低于0.100mm，则作为最终成品实质上是没有问题的，因此，在本发明中，将边缘裂纹深度低于0.100mm的情况判断为“无边裂”。
[0095] 实施例1
[0096] 将具有表1所示的组成的钢A~J进行熔炼，制成板坯。接着，在表2所示的制造条件下对所得到的板坯进行制造，得到板厚为2.0mm的热轧钢板。然后，进行酸洗，对两端部分别进行各10mm的切边处理。取出如上得到的热轧钢板的一部分，测定组织、铁素体面积率(%)、铁素体的平均结晶粒径(μm)、铁素体晶粒的长径比、扩孔率(%)、截面硬度比。接着，冷轧至板厚为0.15mm，得到冷轧钢板。对如上得到的冷轧钢板调查有无边缘裂纹。
[0097] 各调查方法的详情如下。
[0098] 热轧钢板的组织观察
[0099] 从热轧钢板上裁取试验片，对与轧制方向平行的板厚截面(L截面)进行硝酸乙醇溶液腐蚀，使用扫描电子显微镜(SEM)在1000倍下拍摄3个视野以上，并通过图像分析等方法进行测定。另外，铁素体的平均结晶粒径依据JISG0551“钢-晶粒度的显微镜试验方法”来求出。
[0100] 长径比
[0101] 依据JISG0551“钢-晶粒度的显微镜试验方法”，通过“4.标号”中记载的将Nx设为轧制长度方向上每1mm的捕捉数、并将Ny设为轧制直角方向上每1mm的捕捉数时的Nx与Ny之比(Nx/Ny)算出。
[0102] 扩孔率
[0103] 依据日本钢铁联盟标准JFS T1001-1996来求出。
[0104] 维氏硬度(硬度比)
[0105] 依据JIS Z 2244的规定进行测定。需要说明的是，将试验力设定为2.94N(0.3kgf)。另外，对于最大值Hv-max和最小值Hv-min而言，以80μm的间距对切边处理后的板厚截面进行测定，得到硬度的最大值Hv-max、最小值Hv-min。
[0106] 边裂(边缘裂纹)的有无
[0107] 就边裂(边缘裂纹)而言，利用光学显微镜等将试样放大至50倍~100倍，利用游标卡尺等测定刻痕量(边缘裂纹深度)，该测定的边缘裂纹深度低于0.100mm时，作为最终成品实质上是没有问题的，因此，在本发明中，将边缘裂纹深度低于0.100mm的情况判断为“无边裂”。
[0108] 将如上得到的结果与条件一并示于表3中。
[0109]
[0110]
[0111]
[0112] 由表3可知，发明例A~E均没有产生边裂(边缘裂纹)。另一方面，比较例的F~J均观察到边裂的产生。
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