2片罐体用层压钢板和层压钢板制的2片罐体
阅读：44发布：2022-01-15
专利汇可以提供2片罐体用层压钢板和层压钢板制的2片罐体专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且一种 层压 钢 板，在钢板的至少一面上具有聚酯 树脂 层，该聚酯树脂层中分散含有3～30vol％的 玻璃化 转变点在5℃以下且剖面的扁平率在0.5以下的不相容性的副相树脂，该钢板用于制造满足下述3个式子的2片罐的罐体：d≤r；0.1≤d/R≤0.25；和1.5≤h/(R-r)≤4(其中，R：重量与该2片罐罐体变得相同的成形前的圆形层压钢板的半径、h：该罐体的高度、r：该罐体的最大半径、d：该罐体的最小半径)。使用该层压钢板，即使制造如 气溶胶 罐用2片罐那样具有高加工度的2片罐体时，也能够得到没有树脂层的剥离和断裂的层压钢板制2片罐体。，下面是2片罐体用层压钢板和层压钢板制的2片罐体专利的具体信息内容。
1.一种层压钢板，在钢板的至少一面上具有聚酯树脂层，该聚酯树脂层中分散含有
3～30vol％的玻璃化转变点在5℃以下且层压钢板在沿着生产线方向平行地切断的剖面的扁平率在0.20以下的不相容性的副相树脂，其中扁平率为(长轴-短轴)/长轴，该钢板用于制造满足下述3个式子的2片罐的罐体，
d≤r；
0.1≤d/R≤0.25；和
1.5≤h/(R-r)≤4
其中，R：重量变得与该2片罐罐体相同的成形前的圆形层压钢板的半径、h：该罐体的高度、r：该罐体的最大半径、d：该罐体的最小半径。
2.如权利要求1所述的层压钢板，其中，所述聚酯树脂以选自由对苯二甲酸和间苯二甲酸组成的组中的至少1种二羧酸和乙二醇作为聚合的主成分。
3.如权利要求1所述的层压钢板，其中，所述副相树脂为以聚烯烃作为主成分的树脂。
4.如权利要求1所述的层压钢板，其中，所述副相树脂为选自由聚乙烯、聚丙烯和离聚物组成的组中的至少1种。
5.一种2片罐的罐体，可通过对权利要求1至4中任一项所述的层压钢板的圆形板进行多段成形而得到，其满足下述3个式子，
d≤r；
0.1≤d/R≤0.25；和
1.5≤h/(R-r)≤4
其中，R：重量变得与该2片罐罐体相同的成形前的圆形层压钢板的半径、h：该罐体的高度、r：该罐体的最大半径、d：该罐体的最小半径。
6.一种2片罐用层压钢板，用于制造相对于重量变得与最终成形体相同时的成形前的圆形板的半径R，最终成形体的高度h、最大半径r、最小半径d满足d≤r、0.1≤d/R≤0.25且1.5≤h/(R-r)≤4的关系的2片罐，其特征在于，在钢板的至少一面上具有树脂覆盖层，该树脂覆盖层由以聚酯为主成分的主相和副相混合的混合树脂构成，所述副相在主相中与主相不相容地分散存在，且由玻璃化转变点Tg在5℃以下的树脂形成，所述混合树脂中的副相的体积率在3vol％以上、30vol％以下，副相的层压方向的剖面形状为，扁平率在0.20以下。
2片罐体用层压钢板和层压钢板制的2片罐体
技术领域
背景技术
[0002] 金属制罐大致分为2片罐和3片罐。2片罐为由与罐底成一体的罐体和盖子这2个部分构成的罐。3片罐为由罐身、上盖和底盖这3个部分构成的罐。2片罐的罐体，由于不存在焊缝部(焊接部)而外观漂亮，另一方面，一般要求较高的加工度。3片罐的罐身由于存在焊缝部，相比2片罐外观较差，但一般用较低的加工度就足以制造。因此，在市场上有对小容量且高级产品多使用2片罐、对大容量且低价格产品多使用3片罐的趋势。
[0003] 在这种2片罐中，作为如气溶胶罐那样拉深的加工度较高且罐高方向的延伸度较大的(以下还称作加工度较高)2片罐用罐体的金属原材，一般使用价格高昂且板厚较厚的铝，几乎不使用价格低廉且板厚较薄的镀锡铁皮、无锡钢板等钢板原材。其原因在于，气溶胶2片罐由于加工度非常高，因而在钢板中难以应用拉深加工、DI加工(Drawand Ironing)等高加工，相对于此，在铝等的软质金属材料中能够应用冲击成形法。
[0004] 在这种情况下，如能够使用价格低廉且即使较薄但强度较高的镀锡铁皮、无锡钢板等钢板原材制造如上所述的加工度较高的2片罐的罐体，其产业意义将非常大。
[0006] 一般来说，主要用聚酯来覆盖在这种低加工度的2片罐的制造方法中可用作原料的层压钢板。其中，可举出聚对苯二甲酸乙二醇酯、对苯二甲酸乙二醇酯-间苯二甲酸共聚物、对苯二甲酸乙二醇酯-对苯二甲酸丁二醇酯共聚物、以饱和聚酯作为主相的离聚物复合材料等。这也是根据低加工度的2片罐的制造方法来设计的，在其范围内适用。但是，未研究如气溶胶用2片罐那样在拉深加工后进行高加工度的缩径加工的罐体的制造方法。
[0009] 例如，专利文献2和3公开了以防止树脂层的剥离或加工后的阻气性为目的，在加工阶段、最终阶段实施热处理的技术。
[0010] 即，在专利文献2中公开了使用取向性热塑性树脂，并且进行用于缓和内部应力和促进取向结晶化的热处理。该热处理法现已成为在饮料罐等中通常使用的方法。在专利文献2的正文中，记载了该热处理在进行了再拉深加工的杯的状态下进行，且优选在充分促进被覆树脂的结晶化度的(熔点-5℃)以下，但在其实施例记载的范围内，可知依然只能将加工度较低的作为对象。
[0011] 并且，在专利文献3的实施例中，公开了将由饱和聚酯和离聚物的复合物构成的树脂设为覆盖层，并进行DI加工的例子。在专利文献3中，记载了在拉深加工后实施热处理，然后实施DI加工、颈缩加工和翻边加工的加工方法，但在其实施例记载的范围内，可知依然只能将加工度较低的作为对象。
[0013] 专利文献1：日本特公平7-106394号公报
[0014] 专利文献2：日本专利第2526725号公报
[0015] 专利文献3：日本特开2004-148324号公报
[0016] 专利文献4：日本特公昭59-35344号公报
[0017] 专利文献5：日本特公昭61-22626号公报
[0018] 即，到目前为止，还没有公开过任何一个使用层压钢板制造如气溶胶罐那样加工度较高的2片罐的罐体的方法。
发明内容
[0019] 本发明的目的在于，解决上述问题点，提供具有如气溶胶罐用2片罐的高加工度，并且没有树脂层的剥离和断裂的层压钢板制的2片罐体以及适合其制造的层压钢板。
[0020] 本发明的层压钢板，在钢板的至少一面上具有聚酯树脂层，该聚酯树脂层中分散含有3～30vol％的玻璃化转变点在5℃以下且剖面的扁平率在0.5以下的不相容性(incompatible)的副相树脂(subphase resin)，该钢板用于制造满足下述3个式子的2片罐的罐体：
[0021] d≤r；
[0022] 0.1≤d/R≤0.25；和
[0023] 1.5≤h/(R-r)≤4
[0024] (其中，R：重量变得与该2片罐罐体相同的成形前的圆形层压钢板的半径、h：该罐体的高度、r：该罐体的最大半径、d：该罐体的最小半径)。
[0025] 另外，优选的是，在该层压钢板中，该聚酯树脂以选自由对苯二甲酸和间苯二甲酸组成的组中的至少1种二羧酸和乙二醇作为聚合的主成分。
[0026] 还优选的是，上述层压钢板中，该副相树脂为以聚烯烃作为主成分的树脂。
[0027] 另外优选的是，上述任意一种层压钢板中，该副相树脂均为选自由聚乙烯、聚丙烯和离聚物组成的组中的至少1种。
[0028] 并且，本发明还是一种2片罐的罐体，可通过对上述任一项所述的层压钢板的圆形板进行多段成形而得到，其满足下述3个式子：
[0029] d≤r；
[0030] 0.1≤d/R≤0.25；和
[0031] 1.5≤h/(R-r)≤4
[0032] (其中，R：重量变得与该2片罐罐体相同的成形前的圆形层压钢板的半径、h：该罐体的高度、r：该罐体的最大半径、d：该罐体的最小半径)。
[0033] 并且，本发明还是一种2片罐用层压钢板，在相对于重量变得与最终成形体相同时的成形前的圆形板的半径R，最终成形体的高度h、最大半径r、最小半径d(包含r和d相同的情况)满足0.1≤d/R≤0.25且1.5≤h/(R-r)≤4的关系的2片罐的制造中使用，其特征在于，在钢板的至少一面上具有树脂覆盖层，该树脂覆盖层由以聚酯作为主成分的主相和副相混合的混合树脂构成，所述副相在主相中与主相不相容地分散存在，且由玻璃化转变点(Tg)在5℃以下的树脂形成，上述混合树脂中的副相的体积率在3vol％以上、30vol％以下，副相的层压方向的剖面形状为，扁平率在0.50以下。
附图说明
附图说明
[0034] 图1是说明本发明的罐体的制造工序的一个实施方式的图。
具体实施方式
[0035] 下面，对本发明进行更详细的说明。
[0036] 图1是说明本发明的罐体的制造工序的一个实施方式的图。表示如下的工序顺序：通过拉深加工(包括DI加工)将树脂层压钢板的圆形坯料成形为有底筒状的成形体，并对上述成形体的开口部附近进行缩径加工，从而制造开口部附近被缩径的2片罐。另外，在本发明中所称的“圆形”，只要是能够实施拉深加工、DI加工、缩径加工和/或翻边加工等的形状即可。因此，用于加工的树脂层压钢板，圆板状自不必说，还包括例如大致圆板状、变形的圆板状或椭圆形的钢板。
[0037] 在图1中，1是加工前的圆形坯料(坯料片)，2是罐体的直壁部分(在工序D中为未进行缩径加工的直壁部分)，3是穹顶部，4是颈部，即进行了缩径加工的直壁部分，5是锥形部，即进行缩径加工后的锥形壁部分。
[0038] 首先，对该圆形坯料1进行1段或多段拉深加工(包括DI加工)，成形为具有规定的罐径(半径r：罐外表面的半径)的有底筒状的成形体(工序A)。接着进行将成形体的底部向上方成形为凸状形状而形成穹顶部3的穹顶加工(工序B)，并对成形体的开口侧端部进行切边(工序C)。接着在成形体的开口侧部分进行1段或多段缩径加工而将成形体的开口侧部分缩径加工成规定的罐径(半径d；罐外表面的半径)，从而得到所希望的最终成形体(2片罐)。图中，R0是成形前的圆形坯料1的半径(在椭圆的情况下为长径和短径的平均值)，h、r及d分别是成形过程中的阶段成形体或最终成形体的高度、最大半径、最小半径，R是重量变得与最终成形体相同时的成形前的圆板状的半径。
[0039] R0是从最终成形体计算出的R加上切边量的值，是任意决定的值。但是，被切边的部分为碎屑，因而在工业上要求尽量小，通常在R的10％以下，即便较大也在20％以下。即，多数情况下R0为R的1～1.1倍、最大为1～1.2倍的范围。并且，在制造多个该罐体时，也可以通过试制品得到R。
[0040] 在该2片罐的罐体的制造工序中，在工序A中最大半径r与最小半径d相同，即r＝d，在工序D中r＞d。
[0041] 重量变得与最终成形体相同的成形前的圆形板的半径R，可根据最终成形体的测定重量来决定。即，测定最终成形体的重量，并通过计算求出重量与该重量相同的成形前的层压钢板的圆形板的尺寸(半径)，将该尺寸作为重量变得与最终成形体相同的成形前的圆形板的半径R。在罐体的制造工序的过程中罐端部被切边，但重量变得与最终成形体相同的成形前的圆形板的半径R排除了切边的影响，因而能够进行更恰当的加工度评价。
[0042] 在如上所述对树脂层压钢板的圆形坯料应用拉深加工(包括DI加工)、缩径加工而制成的2片罐中，树脂层在高度方向上延伸而在圆周方向上收缩。在加工度较高的情况下，树脂的变形量变大，导致树脂层的断裂。在本发明中作为加工度的指标，不仅使用表示收缩程度的参量d/R，还使用与罐高方向的延伸率有关的参量h/(R-r)。这是因为，在高加工度区域，表现加工度时，除了拉深比，还需要考虑延伸量。即，通过由收缩程度和延伸程度规定加工度，可使树脂层的变形幅度定量化。树脂层由于在高度方向上延伸、在圆周方向上收缩而容易剥离，因而除了收缩程度外，高度方向的延伸量也成为重要因素。
[0043] 在本发明中，关于最终制造出的罐体(最终成形体)的加工度，相对于重量变得与最终成形体相同的成形前圆形板的半径R，规定最终成形体的高度h、最大半径r、最小半径d在满足0.1≤d/R≤0.25且1.5≤h/(R-r)≤4的罐径的范围内。
[0044] 如上所述，本发明的目的在于，使用层压钢板能够制造出难以用现有技术制造的高加工度的罐体。在现有技术中，难以使用层压钢板制造出同时满足规定收缩程度的参量d/R在0.25以下且规定延伸程度的参量h/(R-r)在1.5以上的高加工度的罐体。因此，在本发明中，将进行制造的罐体的加工度d/R规定在0.25以下，且将h/(R-r)规定在1.5以上。
[0045] 这是因为，如果是规定收缩程度的参量d/R在0.1以下或规定延伸程度的参量h/(R-r)超过4的较高的加工度，则即使能成形也会白白地增加成形段数，或随着加工硬化达到板的延伸极限而出现板断裂的问题。因此，在本发明中，关于进行制造的罐体的加工度，规定为0.1≤d/R且h/(R-r)≤4。
[0046] 另外，作为本发明对象的多段成形是拉深加工、DI加工、缩径加工中的任意一项加工或它们的组合加工。在包含缩径加工的情况下，最终成形体的尺寸d为r＞d。在不包含缩径加工的情况下，最终成形体的尺寸为r＝d(r、d为最终成形体的罐径)。
[0047] 在本发明中，还提供用于制造满足上述加工度的最终成形体(2片罐体)的层压钢板。即，该层压钢板在钢板的至少一面上具有聚酯树脂层，该聚酯树脂层中分散含有3～30vol％的玻璃化转变点在5℃以下且剖面的扁平率在0.5以下的不相容性的副相树脂。
[0048] 由于在本发明的层压钢板中可使用的基底金属板为钢板，因而相比铝等更廉价，经济性优良。钢板使用普通的无锡钢板、镀锡铁皮等即可。无锡钢板例如优选在表面具有2 2
附着量为50～200mg/m 的金属铬层和以金属铬换算的附着量为3～30mg/m 的铬氧化物
2
层的无锡钢板。镀锡铁皮优选为具有0.5～15g/m 的镀敷量的镀锡铁皮。板厚虽然没有特别的限定，但可以应用例如0.15～0.30mm范围的钢板。并且，如果不考虑经济性，本技术也能够简单应用于铝原材。
附着量为50～200mg/m 的金属铬层和以金属铬换算的附着量为3～30mg/m 的铬氧化物
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层的无锡钢板。镀锡铁皮优选为具有0.5～15g/m 的镀敷量的镀锡铁皮。板厚虽然没有特别的限定，但可以应用例如0.15～0.30mm范围的钢板。并且，如果不考虑经济性，本技术也能够简单应用于铝原材。
[0049] 可知在如得到本发明中规定的最终成形体(2片罐体)的高度加工中，由于在层压钢板上使用的树脂层的内部应力的积累或取向引起的加工硬化的作用，树脂的可加工性较大程度地变差。具体来说，观察到：(i)由于取向相对于加工方向垂直的方向的结合变弱而产生的纵向裂纹；(ii)加工方向的拉伸达到极限而断裂的横向裂纹；(iii)由于内部应力的上升而产生的树脂层的剥离等。
[0050] 针对上述各问题，以各种制造方法制作各种树脂种类，研究出不出现如上所述的加工变差的树脂。
[0051] 其结果发现，在聚酯的母相(主相)中分散有作为副相的玻璃化转变点(Tg)在5℃以下的柔软的树脂的复合树脂(compound resin)，作为层压钢板的树脂层是有效的。该副相树脂需要相对于作为主相的聚酯树脂不相容且分散在其中。研究该树脂的变形时，弄清了分散树脂随着加工而较大地发生变形。由该结果推断应力伴随树脂层整体的变形而被缓和。
[0052] 并且，还弄清了加工引起的取向程度也比单相的情况缓和。
[0053] 该副相树脂，由于其玻璃化转变点在5℃以下时在加工时容易变形，因而副相的效果容易显现出来。
[0054] 并且，在本发明中，将聚酯树脂(主相)中的副相树脂的体积率规定为3vol％以上、30vol％以下。这是由于，副相的体积率在3vol％以上时副相引起的应力缓冲效果容易显现出来，在30vol％以下时主相树脂层中副相粒子的分散可以充分进行，而超过30vol％时会引起副相树脂的凝聚等而使分散变得不充分。作为这种分散状态，可举出在与作为主相的聚酯树脂中分散有与其不相容且粒径在0.1～5μm的副相树脂的体系。
[0055] 一般来说，在钢板上层压树脂的方法，可分为对树脂薄膜进行压接的薄膜压接法、利用T模等在钢板上直接形成树脂层的直接挤出法。并且，薄膜压接法大致分为伴随二轴延伸等延伸操作的方法、和通过挤出法在无延伸(或伴随沿卷绕方向的略微延伸)状态下进行的方法。
[0056] 本发明人评价了对本发明的复合树脂用上述各种层压法制作出的层压钢板的性能，结果发现，可以通过直接挤出法制作的层压钢板、将二轴延伸薄膜热压接在钢板上时充分熔化树脂层而进行层压的层压钢板这2种。
[0057] 进行更详细的研究时，发现与副相的扁平率有很大关系。
[0058] 母相的树脂由于延伸等而变形时，副相树脂也随之变形。不延伸熔融状态的复合树脂而进行冷却时，副相树脂大致呈球状。延伸法虽然是将半熔融状态的树脂拉伸而变薄的方法，但通过该方法，副相树脂变形而呈扁平状。具体来说，变形是与伴随延伸的膜厚的减少对应地在厚度方向上收缩、在延伸方向上伸长。
[0059] 例如，在等倍延伸的二轴延伸法的情况下，副相的树脂在延伸面内各向同性地呈圆形，在厚度方向上收缩。
[0060] 另一方面，在对半熔融状态的复合树脂实施单轴延伸的情况下，在厚度方向上收缩，在制膜方向上伸长。因此，观察将所得到的薄膜以与薄膜面平行的平面切断而得到的剖面时，副相树脂在制膜方向上呈长的椭圆形。并且，观察与薄膜面垂直且沿制膜方向平行地切断薄膜而得到的剖面时，副相树脂也沿制膜方向上呈长的椭圆形。另一方面，观察与薄膜面垂直且与生产线方向成直角地切断薄膜所得到的剖面时，呈大致的圆形或在厚度方向上稍微收缩的形状。即，由于进行了延伸等加工而使副相扁平化。
[0061] 如上所述，关于实施了二轴或单轴延伸的复合树脂，可知复合树脂在其延伸方向上扁平化。并且弄清了其扁平的程度对可加工性、剥离性有影响。
[0062] 在这里，本发明中所称的副相树脂的“剖面的扁平率”，对于层压钢板在沿着生产线方向平行地切断的剖面中可以看到的椭圆形的副相树脂，定义如下。
[0063] 扁平率＝(长轴-短轴)/(长轴)
[0064] 副相的扁平率较低时，有可加工性、加工后的附着性优良的趋势。即，已知相对于高度加工，在覆盖有复合树脂的层压钢板中，副相的扁平率越低越显现良好的可加工性、加工后的附着性。制罐加工中的延伸方向和加工方向的关系，与罐位置对应地从平行连续变化到垂直。在副相的扁平率较高的情况下，产生伴随加工的副相变形余地较小的取向。即，认为原来处于沿加工方向延伸的状态的副相，在其后的加工中可延伸的余地较小，推断此会使副相本来的效果减小。不管怎样，由于扁平率超过0.5时开始对可加工性、加工后的附着性产生影响，因而在本发明中将副相的扁平率规定在0.5以下。进而优选在0.20以下。
[0065] 聚酯树脂可通过二羧酸成分和二醇成分的缩聚而得到。
[0066] 作为本发明复合树脂的主相的聚酯树脂，从加工所需的延伸率与强度的平衡的观点出发，是以选自由对苯二甲酸和间苯二甲酸组成的组中的至少1种二羧酸和乙二醇作为聚合的主成分的树脂。在这里，“聚合的主成分”是指占在聚酯树脂中使用的树脂的70～100mol％，优选为85mol％以上，进而优选为92mol％以上。
[0067] 作为本发明的复合树脂的副相的玻璃化转变点在5℃以下的树脂，从变形性的观点出发，优选以聚烯烃作为主成分的树脂。并且，从通用性、分散性、成本方面出发，优选为选自由聚乙烯、聚丙烯和离聚物组成的组中的至少1种。
[0069] 树脂层的膜厚虽然没有特别的限定，但优选为10μm以上、50μm以下。这是因为：在薄膜层压的情况下，一般来说不足10μm的薄膜成本很高，并且，虽然膜厚越厚可加工性越优良，但价格变高，在超过50μm的情况下，对可加工性的贡献饱和而且价格变高。
[0070] 在本发明中规定的层压钢板，在钢板的至少一侧表面上覆盖有本发明中规定的树脂层即可。
[0071] 对钢板的层压方法没有特别的限定，但可以适当选择使2轴延伸薄膜或无延伸薄膜热压接的热压接法、使用T模等而直接在钢板上形成树脂层的挤出法等，确认任意一种方法都能够得到充分的效果。
[0072] 使用本发明的层压钢板进行多段成形而制造2片罐时，为了防止树脂层的剥离，也优选在加工中途的阶段或最终工序中对成形体实施加热至聚酯树脂的玻璃化转变点以上温度的热处理，从而缓和树脂内的内部应力。并且，也可以适当实施通过加热到聚酯树脂的熔点以上的温度进行处理而使加工引起的取向消失。
[0073] 关于热处理的方法，虽然没有特别限定，确认通过电炉、煤气炉、红外炉、感应加热器等可得到相同的效果。并且，加热速度、加热时间、冷却速度虽然根据效果来适当选择即可，但加热速度越快越有效，加热时间的基准为15秒至60秒左右，但不限于该范围。并且，冷却时间快时容易避免球状结晶的产生，因而优选。因此，热处理结束后冷却至聚酯树脂的玻璃化转变点以下温度的冷却时间越短越好。
[0074] 实施例1
[0075] 下面，对本发明的实施例进行说明。
[0076] “层压钢板的制作”
[0077] 使用厚度为0.20mm的T4CA的TFS(金属Cr层：120mg/m2、Cr氧化物层：换算为金2
属Cr为10mg/m)，利用薄膜层压法(薄膜热压接法)或直接层压法(直接挤出法)对该原板形成各种树脂层。其中，关于薄膜层压，实施使用2轴延伸薄膜的层压和使用无延伸薄膜的层压这两种。在金属板的两表面分别层压厚度为25μm的薄膜而制成层压钢板。
属Cr为10mg/m)，利用薄膜层压法(薄膜热压接法)或直接层压法(直接挤出法)对该原板形成各种树脂层。其中，关于薄膜层压，实施使用2轴延伸薄膜的层压和使用无延伸薄膜的层压这两种。在金属板的两表面分别层压厚度为25μm的薄膜而制成层压钢板。
[0078] 如下地测定制得的层压钢板的树脂中分散粒子的形状。
[0079] (分散颗粒的形状测定)
[0080] 将该层压钢板埋入树脂中，进行研磨，以使能够观察到生产线方向(层压长度方向)的剖面。接着，将研磨面在1N-NaOH溶液中浸渍10分钟左右后进行水洗。对该剖面利用扫描电子显微镜观察50个分散的烯烃颗粒，测定各自的长径、短径，求出扁平率，将其平均值作为扁平率。
[0081] 层压钢板的制造方法和制造出的层压钢板的内容如表1及表2所示。
[0082] 层压法如下：
[0083] 薄膜热压接法1：
[0084] 对由2轴延伸法制成的薄膜，在将钢板加热至(树脂的熔点+10℃)的状态下，用夹持辊进行热压接，接着在7秒以内通过水冷方式进行冷却。
[0085] 薄膜热压接法2：
[0086] 对无延伸薄膜，在将钢板加热至(树脂的熔点+10℃)的状态下，用夹持辊进行热压接，接着在7秒以内通过水冷方式进行冷却。
[0087] 直接挤出法：
[0088] 用挤出机将树脂颗粒混炼、熔融，用T模供给到移动中的钢板上而进行覆盖，接着用80℃的冷却辊对覆盖有树脂的钢板进行辊隙冷却，进而通过水冷方式进行冷却。
[0089] (罐体成形)
[0090] 利用制作出的样品钢板，依据图1所示的制造工序，按以下顺序制作罐体(最终成形体)。中间成形体(工序C)及最终成形体(工序D)的形状如表3所示。工序A的拉深加工以5阶段进行，工序D的缩径加工以7阶段进行。
[0091] 在表3中，最终成形体(工序D)的h、r、d、ha、hc、R分别为最终成形体的直到开口端部为止的高度、罐体(2)的半径、颈部3的半径、罐体(2)的高度、颈部3的高度、重量变得与最终成形体相同时的成形前的圆形板坯料的半径(参照图1)。如下所述求出圆形板坯料的半径R。测定成形前坯料板的重量和切边工序后最终成形体的重量，根据该测定结果，求出重量变得与最终成形体相同时的成形前坯料板的半径，将该半径作为重量变得与最终成形体相同时的成形前的圆形板坯料的半径R。
[0092] 1)切料(坯料板的直径：66～94mmφ)
[0093] 2)拉深加工和减薄拉深加工(工序A)
[0094] 通过5段的拉深加工，制作罐体的半径r、高度h在r/R：0.24～0.34、h/(R-r)：1.84～3.09的范围的罐体(中间成形体)。并且，为了制作所希望的罐体而同时适当地采用减薄拉深加工。
[0095] 3)罐底部的穹顶加工(工序B)
[0096] 在罐底部进行深度为6mm的半球状的拉伸加工。
[0097] 4)切边加工(工序C)
[0098] 将罐上端部切边为2mm左右。
[0099] 5)圆筒上部的缩径加工(工序D)
[0100] 在圆筒上部实施缩径加工，具体来说，以将开口端部压在内表面锥形的模具上而进行缩径的模具颈(ダイネツク)方式实施，制作出表3所示的最终罐体形状的罐体。
[0101] 如下所述地评价以上述顺序制作的罐体的薄膜层的附着性、可加工性、外观。评价结果如表4所示。
[0102] (附着性试验)
[0103] 将罐体沿罐高方向剪切成大致长方形，以使圆周方向的宽度成为15mm，在该罐高方向将距底面10mm的位置，在圆周方向上沿直线状仅剪切钢板。结果，制成由以剪切位置为界到罐高方向底面侧10mm部分和剩余部分构成的试验片。在10mm的部分连接(焊接)宽度为15mm、长度为60mm的钢板，拿住60mm钢板部分，使剩余部分的薄膜从断裂位置剥离10mm左右。围绕薄膜剥离的部分和60mm钢板部分而在180方向实施剥离试验。°将观测到的剥离强度的最小值作为附着性的指标。
[0104] (剥离强度)
[0105] 不足5N/15mm：×
[0106] 5N/15mm以上、不足7N/15mm：○
[0107] 7N/15mm以上：◎
[0108] (薄膜可加工性评价)
[0109] 对形成罐后的树脂层外表面侧进行目测和光学显微镜观察，确认在薄膜上是否有断裂。外观正常的评价为○，确认有断裂或裂纹的评价为×。
[0110] (评价结果)
[0111] 罐体C1～C20是本发明的实施例，薄膜附着性、可加工性均显示出良好的值。
[0112] 罐体C21～C23为本发明的实施例，但扁平率较高，附着性评价停留在○。
[0113] 罐体C27，副相的体积率脱离本发明下限，可加工性、附着性均评价为×。
[0114] 罐体C28、C31，副相的Tg脱离本发明的上限，可加工性、附着性均评价为×。
[0115] 罐体29为PET单相，可加工性、附着性均评价为×。
[0116] 罐体C30，不使用主相PET，而覆盖副相树脂(用Zn中和酸异构乙烯异丁烯酸甲醇共聚物的酸异构成分的50％的树脂)单相，可加工性、附着性均评价为×。
[0117] 罐体C32～34，扁平率脱离本发明范围。附着性、可加工性均评价为×。
[0118] 本发明的层压钢板，具有由主相聚酯树脂和特定条件的副相树脂组成的复合树脂层作为层压层。使用该层压钢板制造2片罐体时，通过副相树脂引起的应力缓冲效果可以制造层压层没有剥离和断裂，且如气溶胶罐那样高加工度的2片罐体。
[0119]
[0120]
[0121]
[0122]
[0123] 产业上的利用可能性
[0124] 使用本发明的层压钢板制造2片罐的罐体时，可得到如气溶胶罐用2片罐那样具有高加工度、同时没有树脂层的剥离和断裂的层压钢板制2片罐体。并且，该层压钢板由于使用价格低廉且虽然较薄但强度高的钢板原材，因而能够价格低廉地大量生产兼具高强度、高耐腐蚀性的该2片罐。由此，本发明对产业贡献很大。
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