以前具有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802规定成分的高碳钢 板多用于垫圈、链条等的机械结构用零件。因此这样的高碳钢板要求 要有高的淬透性，但是最近不仅关注淬火后的高硬度，而且希望低温、 短时间地进行淬火处理，以降低成本，以及淬火后韧性要高，以提高 使用中的安全性。此外由于高碳钢板因热轧、退火、冷轧等制造工序 产生的明显的、机械性能的面内各向异性，难以用于以前用铸造、锻 造制造的尺寸精度要求高的齿轮等零件。
为了提高高碳钢板的淬透性和韧性，或为了减小机械性能面内各 向异性，在此之前提出过如下的方法。
(1)特开平5-9588号公报(现有技术1)：热轧后以10℃/秒以上的 冷却速度冷却到20-500℃，随后在进行短时间的再加热后卷取，促进 碳化物球化，提高淬透性的方法。
(2)特开平5-98388号公报(现有技术2)：在含碳量为0.30-0.70％ 的高碳钢中加入Nb、Ti，形成Nb、Ti的碳氮化物，阻止奥氏体晶粒 的长大，提高韧性的方法。
(3)材料与工艺，Vol.1(1988)，P.1729(现有技术3)：含碳量0.65％ 的高碳钢热轧后以50％的压下率冷轧，在650℃进行24小时的间歇式 退火，进而在以65％的压下率进行二次冷轧，在680℃进行24小时的 间歇式退火，提高加工性能的方法；或者对含碳量0.65％的高碳钢的 成分进行调整，反复进行与上述相同的轧制和退火，使渗碳体石墨化， 以图提高加工性能和减小r值的面内各向异性的方法。
(4)特开平10-152757号公报(现有技术4)：调整C、Si、Mn、P、 Cr、Ni、Mo、V、Ti、Al的含量，S含量降到0.002重量％以下，使 在轧向延伸成细长的硫化物系的非金属夹杂物，在轧向的平均长度在 6μm以下，轧向的长度在4μm以下的个数占夹杂物总数的80％以上， 减小韧性和塑性的面内各向异性的方法。
(5)特开平6-271935号公报(现有技术5)：经调整了C、Si、Mn、 Cr、Mo、Ni、B、Al含量的钢在相变点Ar3以上热轧后，以30℃/秒 以上的冷却速度冷却，在550-700℃的卷取温度卷取，除鳞后在600-680 ℃退火，再以40％以上的压下率冷轧，在600-680℃退火，平整减小 淬火热处理时产生的形状的面内各向异性的方法。
可是上述的现有技术存在以下问题。
现有技术1：进行短时间的再加热后卷取，使碳化物球化的处理 时间太短，球化不充分，有时不能得到高的淬透性。再有在冷却后到 卷取的短时间内，加热中必须有通电加热那样的快速加热装置，制造 成本增加。
现有技术2：要添加价格昂贵的Nb、Ti，增加成本。
现有技术3：作为r值的面内各向异性的指标的Δr＝(r0+r90-2 ×r45)/4(r0、r90、r45分别表示轧向、垂直轧向、与轧向成45°方 向的r值。)为-0.47，此外r0、r90、r45中的最大值和最小值差的r值 的Δmax(最大差值)为1.17，进行尺寸精度高的加工很困难。
此外即使使渗碳体石墨化，Δr减小到0.34，r值的Δmax减小到 0.85，也不能进行尺寸精度足够高的加工。而石墨化处理后，由于石 墨向奥氏体中溶解的速度慢，会显著降低淬透性。
现有技术4：能降低由夹杂物引起的面内各向异性，但也未必能 进行尺寸精度高的加工。
现有技术5：能改善淬火热处理时产生的形状不良，但不能进行 尺寸精度足够高的加工。

本发明就是为了解决这些问题的，目的是提供一种具有优良淬透 性和韧性的、而且可进行尺寸精度高的加工的高碳钢板及其制造方 法。
要达到此目的，采用了含有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802 规定的成分，颗粒直径为0.6μm以下的碳化物的个数占碳化物总数 的80％以上，而且在2500μm2的电子显微镜视野下，颗粒直径为1.5 μm以上的碳化物超过50个，r值的面内各向异性指标Δr大于-0.15、 小于0.15的高碳钢板而完成的。
采用把含有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802规定成分的钢进 行热轧后，在520-600℃的卷取温度卷取的工序、卷取后的钢板除鳞， 在640-690℃的温度下进行20小时以上的一次退火的工序、把退火后 的钢板以50％以上的压下率进行冷轧的工序、冷轧后的钢板在620-680 ℃的温度下进行二次退火的工序的制造方法，可以制造上述的高碳钢 板。
附图简要说明
图1表示颗粒直径在某个尺寸以下的碳化物的个数占碳化物总数 的80％以上时，其颗粒直径(最大颗粒直径)和淬火后硬度的关系。
图2表示在2500μm2的电子显微镜视野下，颗粒直径为1.5μm 以上的碳化物个数与原奥氏体颗粒直径的关系。
图3表示一次退火温度、二次退火温度和r值的Δmax的关系。
图4表示一次退火温度、二次退火温度和r值的Δmax的关系。
发明的实施形式
我们在对含有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802规定成分的高 碳钢板的淬透性、韧性和加工时的尺寸精度进行研究时发现，碳化物 在钢中的析出形态对淬透性、韧性是起支配作用的因素，r值的面内 各向异性对加工时的尺寸精度是起支配作用的因素，特别是加工时要 得到足够的尺寸精度，必须使r值的面内各向异性比以前的小。下面 进行详细说明。 (i)淬透性和韧性
冶炼以重量％计C：0.36％、Si：0.20％、Mn：0.75％、P：0.011％、 S：0.002％、Al：0.020％的钢，然后以精轧温度850℃、卷取温度560 ℃的条件热轧，酸洗后在640-690℃的温度下进行40小时的一次退火， 以60％的压下率冷轧，在610-690℃的温度下进行40小时的二次退火， 生产了钢板。从生产的钢板上切下50×100mm的试样，在加热炉内 在820℃保温10秒后，淬入大约20℃的油中。然后进行硬度测定和 用电子显微镜对碳化物进行观察。
硬度是用洛氏硬度C级(HRc)测定了10个点，求出平均值。 从其他的淬透性试验来看，此平均硬度在50以上的话，就可以认为 有足够的淬透性。
把钢板的板厚断面研磨后，用苦醛浸蚀溶液腐蚀，用扫描电子显 微镜在1500-5000倍下，对碳化物进行观察。然后测定了在2500μ m2的观察视野下碳化物颗粒的直径和个数。确定观察视野为2500μ m2，是由于在小于此视野下，能够观察的碳化物个数少，不能精确测 定颗粒直径和个数。
图1表示颗粒直径在某个尺寸以下的碳化物的个数占碳化物总数 的80％以上时，其颗粒直径(最大颗粒直径)和淬火后硬度的关系。
颗粒直径为0.6μm以下的碳化物的个数占碳化物总数的80％以 上的话，HRc在50以上，能够得到优良的淬透性。认为这是由于颗 粒直径在0.6μm以下的细小碳化物，在淬火处理时能快速溶解到奥 氏体中的缘故。
可是所有的碳化物都在0.6μm以下的话，淬火处理时全部碳化 物都溶解了，会使奥氏体晶粒明显长大，担心使韧性恶化。为了防止 这一点，如图2所示，所以希望在2500μm2的电子显微镜视野下， 颗粒直径为1.5μm以上的碳化物要超过50个。 (ii)加工时的尺寸精度
要提高加工时的尺寸精度，象现有技术所介绍的那样，可采用减 小r值的面内各向异性。可是小到什么程度能得到与用以前的铸造、 锻造的方法制造的齿轮等零件的尺寸精度相同的精度是不清楚的。因 此在研究r值的面内各向异性和加工时的尺寸精度的关系时，搞清了r 值的面内各向异性指标Δr大于-0.15、小于0.15的话，能够得到相当 于用铸造、锻造制造的零件的尺寸精度。
采用Δr，使r值的Δmax低于0.2的话，能够得到更高的尺寸精 度。
采用把含有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802规定成分的钢进 行热轧后，在520-600℃的卷取温度卷取的工序、卷取后的钢板除鳞， 在640-690℃的温度下进行20小时以上的一次退火的工序、把退火后 的钢板以50％以上的压下率进行冷轧的工序、冷轧后的钢板在620-680 ℃的温度下进行二次退火的工序的制造方法，可以制造具有(i)中 所述的碳化物存在形态和(ii)中所述的大于-0.15、小于0.15的Δr 的高碳钢板。下面进行详细的说明。 (1)卷取温度
卷取温度低于520℃的话，由于珠光体组织非常细小，一次退火 后的碳化物显著细化，二次退火后得不到颗粒直径在1.5μm以上的 碳化物。另一方面超过600℃的话，会生成粗大的珠光体，二次退火 后得不到颗粒直径在0.6μm以下的碳化物。因此卷取温度限定在 520-600℃。 (2)一次退火条件
一次退火温度超过690℃的话，碳化物过分球化，二次退火后得 不到颗粒直径在0.6μm以下的碳化物。另一方面低于640℃的话，碳 化物球化困难，二次退火后得不到颗粒直径在1.5μm以上的碳化物。 因此一次退火温度限定在640-690℃。再有为了均匀球化，退火时间 要在20小时以上。 (3)冷轧压下率
一般具有冷轧压下率越高Δr越小的倾向，但是要达到使Δr大于 -0.15、小于0.15，冷轧压下率至少要在50％以上。 (4)二次退火条件
二次退火温度超过680℃的话，碳化物显著粗化，同时颗粒明显 长大，Δr增加。另一方面如低于620℃的话，碳化物细小，同时不能 发生再结晶和晶粒长大，降低了加工性能。因此二次退火温度限定在 620-680℃。此外二次退火采用连续退火、箱式退火都可以。
要制造具有(i)中所述的碳化物存在形态和(ii)中所述的r 值的Δmax低于0.2的高碳钢板，在上述的方法中，一次退火温度T1 和二次退火温度T2要满足(1)式。
1024-0.6×T1≤T2≤1202-0.80×T1…………………………(1)
下面进行详细说明。
冶炼以重量％计C：0.36％、Si：0.20％、Mn：0.75％、P：0.011％、 S：0.002％、Al：0.020％的钢，然后进行精轧温度为850℃的热轧、 在卷取温度560℃时卷取，酸洗后在640-690℃的温度下进行40小时 的一次退火，以60％的压下率冷轧，在610-690℃的温度下进行40小 时的二次退火，制造了钢板。然后测定了r值的Δmax。
如图3所示，一次退火温度T1为640-690℃，二次退火温度T2 对应于一次退火温度T1，满足上述(1)式的话，r值的Δmax低于0.2。
此时二次退火温度超过680℃的话，碳化物粗化，得不到颗粒直 径在0.6μm以下的碳化物。另一方面如低于620℃的话，得不到颗粒 直径在1.5μm以上的碳化物。因此二次退火温度限定在620-680℃。 此外二次退火采用连续退火、箱式退火都可以。
采用把含有JIS G 4051、JIS G 4401、JIS G 4802规定成分的钢进 行连续铸造生产板坯的工序、铸造后的板坯不加热进行粗轧或冷却后 加热到规定的温度进行粗轧的工序、粗轧后的粗轧坯加热到相变点Ar3 以上温度精轧的工序、精轧后的钢板在500-650℃的卷取温度卷取的 工序、卷取后的钢板除鳞，在T1为630-700℃的温度下进行20小时 以上的一次退火的工序、退火后的钢板以50％以上的压下率冷轧的工 序、冷轧后的钢板在T2为620-680℃进行二次退火的工序，并且T1 和T2要满足下述(2)式，用这样的方法制造高碳钢板，可使r值的 Δmax更小。
1010-0.59×T1≤T2≤1210-0.80×T1…………………………(2)
此时采用粗轧后的粗轧坯在轧制中边加热到相变点Ar3以上温度 边进行精轧，代替粗轧后的粗轧坯在加热到相变点Ar3以上温度后精 轧，也能得到同样的效果。下面进行详细说明。 (5)粗轧后的粗轧坯的加热
粗轧后的粗轧坯在加热到Ar3相变点以上温度后精轧，或者边加 热到Ar3相变点以上温度边进行精轧，轧制中钢板晶粒直径等的组织 在板厚方向上是均匀的，二次退火后碳化物的分布状态的偏差也小， 同时在板厚方向形成均匀的织构，使r值的面内各向异性变小，能够 得到更优良的淬透性、韧性和加工时得到更高的尺寸精度。加热时间 在3秒以上就足够了。此外由于是短时间加热，希望采用感应加热的 方式。 (6)卷取温度、一次退火温度
对粗轧坯进行上述的加热，卷取温度和一次退火温度的许用范围 与不进行这样处理的情况相比，分别扩大到500-650℃、630-700℃。 (7)一次退火温度T1和二次退火温度T2的关系
冶炼以重量％计C：0.36％、Si：0.20％、Mn：0.75％、P：0.011％、 S：0.002％、Al：0.020％的钢坯，粗轧后采用感应加热的方式在1010 ℃加热15秒，然后在精轧温度为850℃下精轧，在卷取温度为560℃ 下卷取，酸洗后在640-700℃的温度下进行40小时以上的一次退火， 以60％的压下率冷轧，在610-690℃进行40小时的二次退火，制造钢 板。然后用X射线测定了板厚方向(表面、板厚的1/4、板厚的1/2) 的(222)积分反射强度和r值的Δmax。
如表1所示，采用对粗轧坯进行加热，板厚方向的(222)积分 反射强度的最大值和最小值的差Δmax变小，组织更均匀。
如图4所示，在满足上述(2)式范围内，能够得到比低于0.15 更小的r值的Δmax。满足上述(2)式的范围与(1)式的情况相比 更宽了。
表1    粗轧坯     加热   (℃×秒)     一次     退火   (℃×小时)     二次     退火   (℃×小时)               (222)积分反射强度   表面 板厚1/4 板厚1/2  Δmax   1010×15   640×40   610×40   2.81   2.95   2.89   0.14   1010×15   640×40   650×40   2.82   2.88   2.95   0.13   1010×15   640×40   690×40   2.90   2.91   3.02   0.12   1010×15   680×40   610×40   2.37   2.35   2.46   0.11   1010×15   680×40   650×40   2.40   2.36   2.47   0.11   1010×15   680×40   690×40   2.29   2.34   2.39   0.10      -   640×40   610×40   2.70   3.01   2.90   0.31      -   640×40   650×40   2.75   2.87   2.99   0.24      -   640×40   690×40   2.81   2.90   3.05   0.24      -   680×40   610×40   2.34   2.27   2.50   0.23      -   680×40   650×40   2.39   2.23   2.51   0.28      -   680×40   690×40   2.25   2.37   2.45   0.20
为了提高本发明的高碳钢板的滑动性，用在其表面进行电镀锌或  热镀锌等方法镀锌后，进行磷酸盐处理。本发明的高碳钢板的制造方   法也适用于采用板卷箱的连续热轧工艺。在这种情况下，粗轧坯的加 热可在粗轧机之间、板卷箱前后、焊接机前后进行。 实施例1
采用连续铸造方法制造的含有相当于JIS G 4051的S35C钢(重 量％计C：0.35％、Si：0.20％、Mn：0.76％、P：0.016％、S：0.003％、 Al：0.026％)的板坯，加热到1100℃后热轧，在表2所示的条件下依 次进行卷取、一次退火、冷轧、二次退火，进行压下率为1.5％的平整， 制成板厚1.0mm的钢板A-H。其中钢板H为以前的材料。然后用上 述的方法研究了碳化物颗粒直径分布和淬透性。并用以下方法测定了 力学性能和原奥氏体晶粒直径。 (a)力学性能
采用了相对轧向成0°(L)、45°(S)、90°(C)方向的JIS 5 号试样，以10mm/分的拉伸速度进行了拉伸试验，测定了各方向的拉 伸特性值和r值。然后求出了拉伸特性值的Δmax，也就是L、S、C 方向的值中最大值和最小值的差和Δr。 (b)原奥氏体晶粒直径
对研究了淬透性的淬火后的试样的板厚的断面进行研磨、腐蚀， 然后用光学显微镜观察显微组织，按JIS G 0551测定原奥氏体晶粒度 级别。
结果示于表2和表3。
本发明的钢板A-C由于碳化物颗粒直径分布在本发明的范围内， 淬火后的HRc在50以上，具有优良的淬透性，原奥氏体晶粒直径也 小，韧性也好。Δr为超过-0.15、而低于0.15，面内各向异性非常小， 能进行高尺寸精度的加工。此时屈服强度、抗拉强度的Δmax在10MPa 以下，总延伸率的Δmax在1.5％以下，面内各向异性也都非常小。
另一方面对比钢板D-H中，拉伸特性值的Δmax、Δr大，面内 各向异性大。此外还有原奥氏体晶粒直径粗大(钢板D)、HRc低于50 的(钢板E、G、H)等的问题。
                                                   表2 钢板 卷取温度   (℃) 一次退火 (℃×小时)     冷轧    压下率     (％) 二次退火 (℃×小时) 颗粒直径1.5μm 以上的碳化物     个数 颗粒直径0.6μm 以下的碳化物    比例(％) 备注   A     580   650×40     70   680×40     89     84 发明例   B     560   640×20     60   660×40     84     87 发明例   C     540   660×20     65   640×40     81     93 发明例   D     500   640×40     60   660×40     64     96 对比例   E     560   710×40     65   660×40     103     58 对比例   F     540   660×20     40   680×40     86     84 对比例   G     550   640×20     60   720×40     98     61 对比例   H     620      -     50   690×40     74     70 对比例
                                                                    表3 钢板                                                            淬火前拉伸特性值 淬火后 硬度 (HRc) 原奥氏体 晶粒直径 (晶粒度No.) 备注            屈服强度(MPa)           抗拉强度(Mpa)                 总延伸率(％)                   r值   L   S    C   Δmax   L   S   C   Δmax   L   S   C    Δmax    L    S   C  Δmax   A  395  391  393     4  506  502  507     5  35.7  36.4  35.9     0.7  1.06  0.97  1.04  0.04    52     11.6 发明例   B  405  404  411     7  504  498  507     9  35.8  36.8  36.2     1.0  1.12  0.98  1.23  0.10    54     11.3 发明例   C  409  406  414     8  509  505  513     8  35.2  36.4  35.3     1.2  0.98  1.19  1.05 -0.09    56     10.7 发明例   D  369  362  370     8  499  496  503     9  30.1  29.3  31.0     1.7  1.16  0.92  1.33  0.16    57     8.6 对比例   E  370  379  375     9  480  484  481     4  36.9  36.0  36.4     0.9  1.15  0.96  1.47  0.18    44     12.2 对比例   F  374  377  385     11  474  480  488     14  35.7  34.6  36.3     1.7  1.25  0.96  1.46  0.20    53     11.2 对比例   G  372  376  379     7  496  493  498     5  38.0  37.7  37.7     0.3  1.14  0.94  1.64  0.23    40     12.1 对比例   H  317   334   320     17  501  516  510     15  36.5  34.6  35.5     1.9  1.12  0.92  1.35  0.16    49     11.6 对比例 实施例2
采用连续铸造方法制造的含有相当于JIS G 4051的S35C钢(以 重量％计C：0.36％、Si：0.20％、Mn：0.75％、P：0.011％、S：0.002％、 Al：0.020％)的板坯，加热到1100℃后热轧，在表4所示的条件下 依次进行卷取、一次退火、冷轧、二次退火，进行压下率为1.5％的 平整，制成板厚2.5mm的钢板1-19。其中钢板19为以前的材料。 然后进行了与实施例1相同的研究。但此处用求得的r值的Δmax取 代了Δr值。
结果示于表4和表5。
本发明的钢板1-7由于碳化物颗粒直径分布在本发明的范围内， 淬火后的HRc在50以上，具有优良的淬透性，原奥氏体晶粒直径也 小，韧性也好。此外r值的Δmax也低于0.2，面内各向异性非常小， 能进行高尺寸精度的加工。此时屈服强度、抗拉强度的Δmax在10MPa 以下，总延伸率的Δmax在1.5％以下，面内各向异性也都非常小。
另一方面对比钢板8-19中，r值和拉伸特性值的Δmax大，面 内各向异性大。此外还有原奥氏体晶粒直径粗大(钢板8、10、17、 18)、HRc低于50的(钢板9、11、15、16、19)等的问题。
                                              表4   钢板  卷取温度     (℃) 一次退火 (℃×小时) 冷轧 压下率     (％) 二次退火 (℃×小时) 由(1)式得到的 一次退火温度   范围(℃) 颗粒直径1.5μm 以上的碳化物     个数 颗粒直径0.6μm 以下的碳化物     比例(％) 备注     1     580   640×40     70   680×40     640-680     56     85 发明例     2     530   640×20     60   680×40     640-680     52     87 发明例     3     595   640×40     60   680×20     640-680     64     81 发明例     4     580   660×40     60   660×40     628-674     61     83 发明例     5     580   680×20     60   640×40     620-658     63     82 发明例     6     580   640×40     50   660×40     640-680     56     85 发明例     7     580   640×40     70   640×40     640-680     54     86 发明例     8     510   640×20     60   680×40     640-680     30     92 对比例     9     610   640×20     60   680×20     640-680     68     61 对比例     10     580   620×40     60   680×40        -     32     90 对比例     11     580   720×40     60   680×40        -     68     65 对比例     12     580   640×15     70   680×40     640-680     54     86 对比例     13     580   640×40     30   680×40     640-680     58     84 对比例     14     580   660×20     60   620×40     628-674     60     84 对比例     15     580   640×20     60   700×40     640-680     66     73 对比例     16     580   640×40     60   690×40     640-680     67     70 对比例     17     580   690×40     60   615×40     620-650     33     88 对比例     18     520   640×20     60   640×20     640-680     45     88 对比例     19     620     -     50   690×40        -     51     67 对比例
                                           表5   钢板                                                           淬火前拉伸特性值  淬火后   硬度   (HRc) 原奥氏体 晶粒直径 (晶粒度No.) 备注             屈服强度(MPa)            抗拉强度(MPa)                     总延伸率(％)                   r值   L   S   C  Δmax   L   S   C  Δmax   L   S   C    Δmax   L   S   C Δmax     1  398  394  402     8  506  508  513     5  36.2  37.4  37.0     1.2  1.07  0.99  1.00  0.08     54     11.1 发明例     2  410  407  412     5  513  512  516     4  36.8  38.0  36.8     1.2  1.02  1.01  1.11  0.10     56     10.9 发明例     3  350  348  351     3  470  474  472     2  36.3  36.8  36.2     0.6  1.01  1.01  1.09  0.08     51     11.6 发明例     4  395  398  404     9  507  506  509     3  36.6  37.5  37.3     0.9  1.09  0.99  1.01  0.10     52     11.5 发明例     5  392  397  400     8  502  503  501     2  37.9  38.2  38.0     0.3  0.95  1.13  1.00  0.18     51     11.5 发明例     6  401  398  407     9  509  509  512     3  37.5  37.9  38.5     1.0  0.94  1.07  1.02  0.13     53     11.3 发明例     7  404  401  410     9  510  509  512     3  35.3  36.7  36.6     1.4  1.03  1.18  1.01  0.17     55     11.0 发明例     8  374  367  374     7  507  505  508     3  29.9  28.4  31.3     2.9  1.17  1.01  1.43  0.42     58     8.3 对比例     9  371  386  380     15  482  491  485     9  27.1  25.0  26.7     2.1  1.14  0.93  1.31  0.38     40     12.0 对比例     10  395  396  399     4  512  512  515     3  27.0  25.4  28.2     2.8  1.27  0.98  1.28  0.30     58     8.9 对比例     11  372  384  380     12  484  489  485     5  37.7  36.9  37.3     0.8  1.24  1.00  1.34  0.34     42     12.0 对比例     12  390  384  377     13  490  500  498     10  29.0  24.9  29.4     4.5  1.19  0.94  1.29  0.35     56     10.9 对比例     13  372  383  390     18  480  486  493     13  35.5  33.7  36.5     2.8  1.02  0.96  1.48  0.52     53     11.3 对比例     14  404  401  410     9  510  508  513     5  35.1  37.0  36.7     1.9  1.01  1.28  0.94  0.34     52     11.4 对比例     15  385  386  376     10  503  501  506     5  37.5  36.6  36.4     1.1  1.28  1.00  1.31  0.31     45     11.8 对比例     16  388  389  378     11  504  501  507     6  37.3  36.5  36.0     1.3  1.18  0.98  1.36  0.38     43     11.9 对比例     17 410  406  417     11  513  510  515     5  35.3  36.7  36.5     1.4  1.02  1.26  0.92  0.34     56     9.9 对比例     18  412  406  415     9  514  511  519     8  35.1  36.5  36.3     1.4  0.97  1.22  0.88  0.34     57     9.4 对比例     19  322  335  322     13  510  519  514     9  36.1  34.1  35.9     2.0  1.12  0.93  1.36  0.43     43     12.0 对比例 实施例3
采用连续铸造方法制造的含有相当于JIS G 4802的S65C-CSP 钢(重量％为C：0.65％、Si：0.19％、Mn：0.73％、P：0.011％、S： 0.002％、Al：0.020％)的板坯，加热到1100℃后热轧，在表6所示 的条件下依次进行卷取、一次退火、冷轧、二次退火，进行压下率 为1.5％的平整，制成板厚2.5mm的钢板20-38。其中钢板38为以前 的材料。然后进行了与实施例2相同的研究。
结果示于表6和表7。
本发明的钢板20-26由于碳化物颗粒直径分布在本发明的范围 内，淬火后的HRc在50以上，具有优良的淬透性，原奥氏体晶粒直 径也小，韧性也好。此外r值的Δmax也低于0.2，面内各向异性非 常小，能进行高尺寸精度的加工。此时屈服强度、抗拉强度的Δmax 在15MPa以下，总延伸率的Δmax在1.5％以下，面内各向异性也都 非常小。
另一方面对比钢板27-38中，r值和拉伸特性值的Δmax大，面 内各向异性大。此外还有原奥氏体晶粒直径粗大的(钢板27、29、36)、 HRc低于50的(钢板28、38)等的问题。
                                                  表6 钢板 卷取温度   (℃) 一次退火 (℃×小时)   冷轧 压下率   (％) 二次退火 (℃×小时) 由(1)式得到的 二次退火温度   范围(℃) 颗粒直径1.5μm 以上的碳化物     个数 颗粒直径0.6μm 以下的碳化物     比例(％) 备注   20     560   640×40     70   680×40     640-680     86     86 发明例   21     530   640×20     60   680×40     640-680     82     88 发明例   22     595   640×40     60   680×20     640-680     94     82 发明例   23     560   660×40     60   660×40     628-674     90     83 发明例   24     560   680×20     60   640×40     620-658     92     83 发明例   25     560   640×40     50   660×40     640-680     87     85 发明例   26     560   640×40     70   640×40     640-680     83     86 发明例   27     510   640×20     60   680×40     640-680     44     93 对比例   28     610   640×20     60   680×20     640-680     101     62 对比例   29     560   620×40     60   680×40       -     47     91 对比例   30     560   720×40     60   680×40       -     100     64 对比例   31     560   640×15     70   680×40     640-680     83     87 对比例   32     560   640×40     30   680×40     640-680     88     85 对比例   33     560   660×20     60   620×40     630-674     89     84 对比例   34     560   640×20     60   700×40     640-680     98     72 对比例   35     560   640×40     60   690×40     640-680     99     70 对比例   36     560   690×40     60   615×40     620-650     49     89 对比例   37     600   690×40     50   650×40     620-650     96     77 对比例   38     620      -     50   690×40         -     100     65 对比例
                                                  表7 钢板                                                          淬火前拉伸特性值 淬火后   硬度   (HRc) 原奥氏体 晶粒直径 (晶粒度No.) 备注          屈服强度(MPa)          抗拉强度(MPa)              总延伸率(％)     r值   L   S   C  Δmax   L   S   C  Δmax    L    S   C   Δmax    L    S    C Δmax   20  412  406  413     7  515  518  523     8  34.2  35.7  35.2     1.5  1.04  0.96  0.97  0.08     63     11.2 发明例   21  422  419  427     8  524  521  526     5  35.1  36.0  34.6     1.4  0.98  1.00  1.06  0.08     64     11.0 发明例   22  365  360  363     5  480  483  480     3  34.5  35.0  34.1     0.9  0.97  0.98  1.07  0.10     60     11.7 发明例   23  409  409  416     7  518  514  519     5  34.7  35.7  34.2     1.5  1.02  0.97  0.93  0.09     61     11.6 发明例   24  405  410  415     10  511  512  512     1  35.8  36.1  36.2     0.4  0.89  1.11  0.94  0.19     60     11.6 发明例   25  416  412  423     11  519  517  523     6  35.4  36.0  36.7     1.3  0.92  1.03  0.95  0.14     62     11.4 发明例   26  417  414  424     10  521  515  524     9  33.4  34.9  34.7     1.5  1.00  1.15  0.98  0.17     63     11.1 发明例   27  385  380  388     8  518  515  518     3  28.2  24.8  28.2     3.4  1.22  0.96  1.28  0.32     66     8.4 对比例   28  385  400  395     15  489  500  493     11  25.7  23.2  25.2     2.5  1.15  0.89  1.22  0.33     48     12.2 对比例   29  406  410  413     7  519  523  526     7  25.5  24.0  26.7     2.7  1.21  0.97  1.36  0.39     66     9.0 对比例   30  384  397  394     13  492  500  496     8  35.8  34.6  35.6     1.2  1.20  0.90  1.18  0.30     50     12.1 对比例   31  405  398  389     16  500  510  511     11  27.1  22.4  27.4     5.0  0.94  1.25  0.97  0.31     64     11.1 对比例   32  386  396  406     20  486  497  503     17  33.7  31.9  34.8     2.9  0.81  1.17  0.94  0.36     62     11.4 对比例   33  416  412  425     13  521  516  523     7  33.2  35.1  34.8     1.9  1.04  1.32  1.01  0.31     61     11.5 对比例   34  402  391  388     14  512  510  515     5  35.7  34.8  34.3     1.4  1.22  0.97  1.34  0.37     53     11.9 对比例   35  405  395  394     11  514  511  517     6  35.5  34.8  34.1     1.4  1.17  0.88  1.18  0.30     51     12.0 对比例   36  420  417  431     14  523  519  525     6  33.3  34.8  34.5     1.5  1.00  1.26  0.93  0.33     65     10.0 对比例   37  375  363  370     12  482  490  485     8  34.3  35.2  34.0     1.2  1.21  0.93  1.24  0.31     56     11.8 对比例   38  336  350  331     19  517  528  526     11  34.5  32.4  33.8     2.1  1.10  0.83  1.29  0.44     46     12.4 对比例 实施例4
采用连续铸造方法制造的含有相当于JIS G 4051的S35C钢(以 重量％计C：0.36％、Si：0.20％、Mn：0.75％、P：0.011％、S：0.002％、 Al：0.020％)的板坯，加热到1100℃后热轧，在表8及表9所示的 条件下依次进行卷取、一次退火、冷轧、二次退火，进行压下率为1.5％ 的平整，制成板厚2.5mm的钢板39-64。本实施例中的一部分钢板， 在表8及表9的条件下进行了粗轧坯加热。其中钢板64为以前的材 料。然后进行了与实施例2相同的研究，以及进行了上述板厚方向的 (222)积分反射强度的Δmax的测定。
结果示于表8、表9、表10、表11和表12。
本发明的钢板39-52由于碳化物颗粒直径分布在本发明的范围 内，淬火后的HRc在50以上，具有优良的淬透性，原奥氏体晶粒直 径也小，韧性也好。此外r值的Δmax也低于0.2，面内各向异性非 常小，能进行高尺寸精度的加工。此时屈服强度、抗拉强度的Δmax 在10MPa以下，总延伸率的Δmax在1.5％以下，面内各向异性极小。 特别是粗轧坯进行加热的钢板39-45，板厚方向的(222)积分反射强 度的Δmax小，板厚方向的组织均匀性也好。
另一方面对比钢板53-64中，r值和拉伸特性值的Δmax大，面 内各向异性大。此外还有原奥氏体晶粒直径粗大(钢板53、55、62、 63)、HRc低于50(钢板54、56、60、61、64)等的问题。
                                                            表8   钢板  粗轧坏   加热 (℃×秒) 卷取温度   (℃) 一次退火 (℃×小时)    冷轧   压下率     (％)  二次退火 (℃×小时) 由(1)式得到的 二次退火温度   范围(℃) 颗粒直径1.5μm 以上的碳化物     个数 颗粒直径0.6μm 以下的碳化物   比例(％) 备注   39   1050×15     580   640×40     70   680×40     632-680     55     86 发明例   40   1100×3     530   640×20     60   680×40     632-680     52     87 发明例   41   950×3     595   640×40     60   680×20     632-680     64     81 发明例   42   1050×15     580   660×40     60   660×40     620-680     60     84 发明例   43   1050×15     580   680×20     60   640×40     620-666     62     82 发明例   44   1050×15     580   640×40     50   660×40     632-680     56     85 发明例   45   1050×15     580   640×40     70   640×40     632-680     54     86 发明例   46      -     580   640×40     70   680×40     632-680     56     85 发明例   47      -     530   640×20     60   680×40     632-680     53     86 发明例   48      -     595   640×40     60   680×20     632-680     64     81 发明例   49      -     580   660×40     60   660×40     620-680     61     83 发明例   50      -     580   680×20     60   640×40     620-666     63     82 发明例   51      -     580   640×40     50   660×40     632-680     56     85 发明例
                                                                    表9 钢板 粗轧坏   加热 (℃×秒) 卷取温度   (℃) 一次退火 (℃×小时)  冷轧  压下率   (％) 二次退火 (℃×小时) 由(1)式得到的 二次退火温度   范围(℃) 颗粒直径1.5μm 以上的碳化物     个数 颗粒直径0.6μm 以下的碳化物     比例(％) 备注   52      -     580   640×40     70   640×40     632-680     55     85 发明例   53   1050×15     510   640×20     60   680×40     632-680     30     92 对比例   54   1100×3     610   640×20     60   680×20     632-680     67     61 对比例   55   950×3     580   620×40     60   680×40        -     32     89 对比例   56   1050×15     580   720×40     60   680×40        -     68     65 对比例   57   1050×15     580   640×15     70   680×40     632-680     55     86 对比例   58   1050×15     580   640×40     30   680×40     632-680     58     84 对比例   59   1050×15     580   660×20     60   610×40     620-680     60     84 对比例   60   1050×15     580   640×20     60   700×40     632-680     66     74 对比例   61   1050×15     580   640×40     60   690×40     632-680     66     70 对比例   62   1050×15     580   690×40     60   615×40     620-658     33     88 对比例   63   1050×15     520   640×20     60   640×20     632-680     45     88 对比例   64   1050×15     620     -     50   690×40        -     33     87 对比例
                                                                     表10    钢板                                                          淬火前拉伸特性值  淬火后   硬度   (HRc) 原奥氏体 晶粒直径 (晶粒度No.) 备注        屈服强度(MPa)         抗拉强度(MPa)               总延伸率(％)                  r值   L   S   c  Δmax   L   S   C  Δmax   L   S    C Δmax    L   S   C     Δmax     39  398  394  398     4  506  508  512     6  36.5  37.4  37.0   0.9  1.07  0.99  1.02 0.08     55     11.0 发明例     40  410  407  410     3  514  512  516     4  36.8  37.7  36.8   0.9  1.04  1.01  1.11 0.10     56     10.9 发明例     41  351  348  350     3  470  474  473     4  36.4  36.8  36.2   0.6  1.03  1.01  1.09 0.08     51     11.6 发明例     42  395  398  400     5  508  506  509     3  36.8  37.5  37.3   0.7  1.09  0.99  1.02 0.10     53     11.4 发明例     43  395  397  400     5  501  503  501     2  37.9  38.2  38.1   0.3  0.95  1.09  1.00 0.14     52     11.4 发明例     44  401  399  404     5  509  510  512     3  37.7  37.9  38.5   0.8  0.94  1.07  1.04 0.13     53     11.3 发明例     45  404  401  405     4  511  509  512     3  35.7  36.7  36.6   1.0  1.03  1.15  1.01 0.14     55     11.0 发明例     46  397  394  402     8  506  508  513     7  36.2  37.4  37.1   1.2  1.14  0.99  1.00 0.15     54     11.1 发明例     47  409  407  412     5  514  512  516     4  36.8  38.0  36.9   1.2  1.02  1.01  1.14 0.16     55     11.0 发明例     48  351  348  351     3  470  474  469     5  36.4  36.8  36.2   0.6  1.01  0.98  1.13 0.15     51     11.6 发明例     49  395  397  404     9  507  505  509     4  36.6  37.5  37.2   0.9  1.13  0.96  1.01 0.17     52     11.5 发明例     50  392  396  400     8  502  505  501     4  37.2  38.2  38.0   1.0  0.95  1.14  1.00 0.19     51     11.5 发明例     51  403  398  407     9  509  505  512     3  37.5  37.7  38.5   1.0  0.94  1.12  1.02 0.18     53     11.3 发明例
                                                                          表11 钢板                                                             淬火前拉伸特性值 淬火后 硬度 (HRc) 原奥氏体 晶粒直径 (晶粒度No.) 备注       屈服强度(MPa)       抗拉强度(MPa)    总延伸率(％)                 r值   L   S   C   Δmax   L   S   C Δmax   L   S   C   Δmax   L   S   C Δmax   52  405  401  410     9  510  507  512     5  35.3  36.7  36.4     1.4  1.03  1.19  1.00  0.19     54     11.1 发明例   53  372  364  374     10  507  503  508     5  29.8  26.4  31.3     2.9  1.26  1.02  1.37  0.35     58     8.3 对比例   54  371  386  379     15  482  491  484     9  27.1  25.0  26.3     2.1  1.27  0.98  1.27  0.29     41     12.0 对比例   55  392  396  399     7  512  509  515     6  27.2  25.4  28.2     2.8  1.33  1.04  1.36  0.32     58     9.0 对比例   56  372  385  380     13  484  469  486     5  37.7  36.6  37.3     1.1  1.23  0.95  1.25  0.30     42     12.0 对比例   57  390  384  378     12  490  500  497     10  28.8  24.9  29.4     4.5  1.16  0.89  1.20  0.31     55     10.9 对比例   58  372  385  390     18  480  487  493     13  35.4  33.7  36.5     2.8  0.88  1.19  0.91  0.31     53     11.3 对比例   59  405  401  410     9  510  506  513     7  35.1  37.0  36.6     1.9  1.01  1.27  0.94  0.33     52     11.4 对比例   60  383  386  376     10  504  501  506     5  37.5  36.9  36.4     1.1  1.18  0.94  1.29  0.35     45     11.7 对比例   61 387  389  378     11  503  501  507     6  37.3  36.6  36.0     1.3  1.16  1.00 1.45  0.45     44     11.9 对比例   62  410  404  417     13  513  507  515     8  35.3  36.7  36.1     1.4  0.87  1.17  0.88  0.29     56     9.9 对比例   63  411  406  415     9  515  511  515     8  35.1  36.5  36.0     1.4  1.02  1.32  1.00  0.32     57     9.4 对比例   64  323  335  322     13  510  519  513     9  36.1  34.1  35.5     2.0  1.10  0.93  1.35  0.40     43     12.0 对比例
                            表12  钢板                 (222)积分反射强度 备注    表面 板厚的1/4 板厚的1/2   Δmax   39   2.80   2.79   2.90   0.11 发明例   40   2.85   2.92   3.00   0.15 发明例   41   2.87   2.93   3.00   0.13 发明例   42   2.72   2.80   2.84   0.12 发明例   43   2.54   2.60   2.66   0.12 发明例   44   2.85   2.93   2.99   0.14 发明例   45   2.88   3.01   2.95   0.13 发明例   46   2.75   2.90   3.03   0.28 发明例   47   2.77   3.06   2.98   0.29 发明例   48   2.79   2.74   3.02   0.28 发明例   49   2.65   2.77   2.90   0.25 发明例   50   2.48   2.58   2.75   0.27 发明例   51   2.80   3.02   2.97   0.22 发明例   52   2.83   2.80   3.04   0.24 发明例   53   2.81   2.88   2.96   0.15 对比例   54   2.84   2.87   2.98   0.14 对比例   55   2.90   3.04   2.99   0.14 对比例   56   2.20   2.28   2.32   0.12 对比例   57   2.82   2.93   2.91   0.11 对比例   58   2.83   2.90   2.98   0.15 对比例   59   2.73   2.79   2.86   0.13 对比例   60   2.85   2.92   3.00   0.15 对比例   61   2.82   2.96   2.93   0.14 对比例   62   2.38   2.42   2.53   0.15 对比例   63   2.83   2.88   2.96   0.13 对比例   64   2.33   2.39   2.48   0.15 对比例 实施例5
采用连续铸造方法制造的含有相当于JIS G 4802的S65C-CSP钢 (以重量％计C：0.65％、Si：0.19％、Mn：0.73％、P：0.011％、S： 0.002％、Al：0.020％)的板坯，加热到1100℃后热轧，在表13和表 14所示的条件下依次进行卷取、一次退火、冷轧、二次退火，进行 压下率为1.5％的平整，制成板厚2.5mm的钢板65-90。在本实施例 的一部分钢板进行了表13和表14所示条件的粗轧坯加热。其中钢板 90为以前的材料。然后进行了与实施例4相同的研究。
结果示于表13、表14、表15、表16和表17。
本发明的钢板65-78由于碳化物颗粒直径分布在本发明的范围 内，淬火后的HRc在50以上，具有优良的淬透性，原奥氏体晶粒直 径也小，韧性也好。此外r值的Δmax也低于0.2，面内各向异性非 常小，能进行高尺寸精度的加工。此时屈服强度、抗拉强度的Δmax 在15MPa以下，总延伸率的Δmax在1.5％以下，面内各向异性也都 非常小。特别是粗轧坯进行加热的钢板65-71，板厚方向的(222)积 分反射强度的Δmax小，板厚方向的组织均匀性也好。
另一方面所用的对比钢板79-90，r值和拉伸特性值的Δmax大， 面内各向异性大。此外还有原奥氏体晶粒直径粗大(钢板79、81、88)、 HRc低于50(钢板80)等的问题。
                                                                          表13    钢板     粗轧坏     加热   (℃×秒) 卷取温度   (℃)  一次退火 (℃×小时)   冷轧   压下率    (％) 二次退火 (℃×小时) 由(1)式得到的 二次退火温度     范围(℃) 颗粒直径1.5μm 以上的碳化物    个数 颗粒直径0.6μm 以下的碳化物     比例(％) 备注     65     1050×15     560   640×40     70   680×40     632-680     85     87 发明例     66     1100×3     530   640×20     60   680×40     632-680     82     88 发明例     67     950×3     595   640×40     60   680×20     632-680     94     82 发明例     68     1050×15     560   660×40     60   660×40     620-680     89     84 发明例     69     1050×15     560   680×20     60   640×40     620-666     91     83 发明例     70     1050×15     560   640×40     50   660×40     632-680     87     85 发明例     71     1050×15     560   640×40     70   640×40     632-680     83     86 发明例     72         -     560   640×40     70   680×40     632-680     86     86 发明例     73         -     530   640×20     60   680×40     632-680     83     87 发明例     74         -     595   640×40     60   680×20     632-680     94     82 发明例     75         -     560   660×40     60   660×40     620-680     90     83 发明例     76         -     560   680×20     60   640×40     620-666     92     83 发明例     77         -     560   640×40     50   660×40     632-680     87     85 发明例
                                                                    表14  钢板   粗轧坏     加热   (℃×秒) 卷取温度   (℃) 一次退火 (℃×小时)    冷轧   压下率    (％) 二次退火 (℃×小时) 由(1)式得到的 二次退火温度   范围(℃) 颗粒直径1.5μm 以上的碳化物     个数 颗粒直径0.6μm 以下的碳化物     比例(％) 备注   78      -     560   640×40     70   640×40     632-680     84     85 发明例   79   1050×15     510   640×20     60   680×40     632-680     44     93 对比例   80   1100×3     610   640×20     60   680×20     632-680     100     62 对比例   81   950×3     560   620×40     60   680×40        -     47     90 对比例   82   1050×15     560   720×40     60   680×40        -     100     64 对比例   83   1050×15     560   640×15     70   680×40     632-680     84     87 对比例   84   1050×15     560   640×40     30   680×40     632-680     88     85 对比例   85   1050×15     560   660×20     60   610×40     620-680     89     84 对比例   86   1050×15     560   640×20     60   700×40     632-680     98     73 对比例   87   1050×15     560   640×40     60   690×40     632-680     98     70 对比例   88   1050×15     560   690×40     60   615×40     620-680     49     89 对比例   89   1050×15     600   690×20     50   650×40     632-680     96     77 对比例   90   1050×15     610     -     50   690×40        -     99     71 对比例
                                                                            表15   钢板                                                          淬火前拉伸特性值 淬火后   硬度   (HRc) 原奥氏体 晶粒直径 (晶粒度No.) 备注         屈服强度(MPa)         抗拉强度(MPa)               总延伸率(％)                   r值   L   S   C   Δmax   L   S   C  Δmax   L   S   C Δmax    L   S   C  Δmax     65  412  406  412     6  515  518  521     6  34.7  35.7  35.2   1.0  1.04  0.96  0.98   0.08     64     11.1 发明例     66  422  419  424     5  523  521  526     5  35.1  36.0  35.1   0.9  0.98  1.02  1.06   0.08     64     11.0 发明例     67  364  360  363     4  480  483  481     3  34.5  35.0  34.3   0.7  0.97  0.99  1.07   0.10     60     11.7 发明例     68  409  409  415     6  517  514  519     5  34.7  35.7  34.7   1.0  1.02  0.96  0.93   0.09     62     11.5 发明例     69  405  410  412     7  511  511  512     1  35.8  36.0  36.2   0.4  0.92  1.06  0.94   0.14     61     11.5 发明例     70  416  412  421     9  520  517  523     6  35.9  36.0  36.7   0.8  0.89  1.03  0.96   0.14     62     11.4 发明例     71  417  414  421     7  521  515  521     6  33.9  34.9  34.7   1.0  1.00  1.12  0.98   0.14     63     11.1 发明例     72  411  406 413     7  515  519  523     8  34.2  35.7  35.3   1.5  1.08  0.93  0.97   0.15     63     11.2 发明例     73  423  419  427     8  523  521  526     5  35.3  36.0  34.6   1.4  0.94  1.00  1.10   0.16     63     11.1 发明例     74  365  360  362     5  479  483  480     4  34.6  35.0  34.1   0.9  0.95  0.98  1.12   0.17     60     11.7 发明例     75  410  409  416     7  517  514  519     5  34.6  35.7  34.2   1.5  1.07  0.97  0.91   0.16     61     11.6 发明例     76  405  408  415     10  511  512  514     3  35.4  36.1  36.6   1.2  0.92  1.11  0.95   0.19     60     11.6 发明例     77  417  412  423     11  518  517  523     6  35.4  36.1  36.7   1.3  0.89  1.07  0.95   0.18     62     11.4 发明例
                                                                            表16 钢板                                                           淬火前拉伸特性值 淬火后   硬度  (HRc) 原奥氏体 晶粒直径 (晶粒度No.) 备注         屈服强度(MPa)         抗拉强度(MPa)               总延伸率(％)                   r值   L   S   C   Δ max   L   S   C  Δmax   L   S   C  Δmax    L  S   C  Δmax   78  418  414  424     10  520  515  524     9  33.4  34.9  34.5    1.5  1.00  1.17  0.98   0.19     62     11.2 发明例   79  385  380  390     10  518  515  520     5  28.0  24.8  28.2    3.4  1.18  0.92  1.25   0.33     66     8.4 对比例   80  385  400  394     15  489  500  494     11  25.7  23.2  25.0    2.5  1.12  0.88  1.22   0.34     49     12.2 对比例   81  406  410  415     9  519  522  526     7  25.3  24.0  26.7    2.7  1.18  1.01  1.42   0.41     66     9.1 对比例   82  384  397  392     13  492  500  497     8  35.8  34.3  35.6    1.5  1.18  0.93  1.32   0.39     50     12.1 对比例   83  405  397  389     16  500  509  511     11  27.0  22.4  27.4     5.0  1.24  0.90  1.27   0.37     63     11.1 对比例   84  386  398  406     20  486  496  503     17  33.4  31.9  34.8     2.9  0.81  1.16  0.93   0.35     62     11.4 对比例   85  418  412  425     13  521  516  524     8  33.2  35.1  34.5     1.9  1.02  1.23  0.86   0.37     61     11.5 对比例   86  402  393  388     14  512   509   515     6  35.7  34.9  34.3     1.4  1.24  0.95  1.25   0.30     53     11.8 对比例   87  406  395  394     12  514  510  517     7  35.5  34.7  34.1     1.4  1.11  0.86  1.19   0.33     52     12.0 对比例   88  421  417  431     14  523  518  525     7  33.3  34.8  34.3     1.5  1.00 1.26  0.92   0.34     65     10.0 对比例   89  375  363  369     12  482  490  486     8  34.3  35.4  34.0     1.4  1.17 0.99  1.40   0.41     56     11.8 对比例   90 338  350  331     19  517 528  524     11  34.5  32.4  33.6     2.1  1.13  0.83  1.29   0.42     54     11.9 对比例
                            表17  钢板                (222)积分反射强度 备注   表面 板厚的1/4 板厚的1/2   Δmax   65   2.87   2.82   2.97   0.15 发明例   66   2.83   2.86   2.94   0.11 发明例   67   2.85   2.90   2.97   0.12 发明例   68   2.75   2.81   2.86   0.11 发明例   69   2.58   2.64   2.71   0.13 发明例   70   2.84   2.91   2.96   0.12 发明例   71   2.85   2.99   2.95   0.14 发明例   72   2.73   2.85   3.02   0.29 发明例   73   2.76   3.03   2.97   0.27 发明例   74   2.78   2.92   3.04   0.26 发明例   75   2.69   2.82   2.96   0.27 发明例   76   2.50   2.64   2.75   0.25 发明例   77   2.81   3.03   2.99   0.22 发明例   78   2.79   2.87   3.03   0.24 发明例   79   2.83   2.87   2.96   0.13 对比例   80   2.84   2.88   2.99   0.15 对比例   81   2.92   3.03   2.95   0.11 对比例   82   2.22   2.26   2.34   0.12 对比例   83   2.85   2.97   2.92   0.12 对比例   84   2.88   2.94   3.02   0.14 对比例   85   2.73   2.75   2.87   0.14 对比例   86   2.84   2.87   2.99   0.15 对比例   87   2.86   3.01   2.92   0.15 对比例   88   2.40   2.42   2.54   0.14 对比例   89   2.89   2.98   3.04   0.15 对比例   90   2.37   2.40   2.50   0.13 对比例