多翼风扇
阅读：579发布：2023-03-04
专利汇可以提供多翼风扇专利检索，专利查询，专利分析的服务。并且提供多翼 风 扇，其可抑制风噪声和低频宽带噪声以及特定的离散 频率 音的突出以提高静音性。在横流式风扇(10)中，多个翼(101～135)被固定于绕旋 转轴 旋转的支承板(50)。多个翼(101～135)被固定于支承板(50)，使得以 旋转轴 为基准的翼间桨距 角 Pt1～Pt35成为规定排列。多个翼(101～135)被配置成这样：关于将规定排列展开为周期性傅里叶级数时的各次数的周期函数的振幅值，最大振幅值小于第二大振幅值的200％。，下面是多翼风扇专利的具体信息内容。
1.一种多翼风扇，其中，
该多翼风扇具备：
支承体(50)，其绕旋转轴旋转；以及
多个翼(100、101～135)，它们被固定于上述支承体，使得以上述旋转轴为基准的翼间桨距角成为规定排列，所述多个翼沿上述旋转轴的轴向延伸，
多个上述翼被配置成这样：关于将上述规定排列展开为周期性傅里叶级数时的各次数的周期函数的振幅值，最大振幅值小于第二大振幅值的200％。
2.根据权利要求1所述的多翼风扇，其中，
多个上述翼被配置成这样：关于上述周期性傅里叶级数的各次数的周期函数的振幅值，第二大振幅值和第三大振幅值在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围。
3.根据权利要求2所述的多翼风扇，其中，
多个上述翼被配置成这样：关于上述周期性傅里叶级数的全部次数的个数中1/3以上的个数的次数，周期函数的振幅值在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围。
4.根据权利要求3所述的多翼风扇，其中，
多个上述翼被配置成这样：关于上述周期性傅里叶级数的全部次数的个数中1/2以上的个数的次数，周期函数的振幅值在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围。
5.根据权利要求1至4中的任一项所述的多翼风扇，其中，
多个上述翼是从如下周期函数的次数是2次以上的低次数侧选择的，该周期函数具有在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围内的振幅值。
6.根据权利要求1至5中的任一项所述的多翼风扇，其中，
多个上述翼被配置成这样：将上述规定排列展开为周期性傅里叶级数时的1次的振幅值为零。
多翼风扇
技术领域
[0001] 本发明涉及横流式风扇等多翼风扇。
背景技术
[0002] 以往，已知在采用了横流式风扇等多翼风扇的送风机中会产生多个翼导致的风噪声。作为对于风噪声中具有与转速N和翼片数Z关联的基本频率的风噪声(下面，称为NZ音)
的对策，通过将横流式风扇的翼间桨距角的值随机地排列(随机桨距角排列)，从而进行使
翼间桨距角排列变化以实现静音化。这样的翼间桨距角排列的变化使导致NZ音的音压变动
产生时间上的变形或增减而使NZ音的产生时间错开，能够通过减少特定频率的NZ音的突出
来抑制令人不快的噪声增大。
的对策，通过将横流式风扇的翼间桨距角的值随机地排列(随机桨距角排列)，从而进行使
翼间桨距角排列变化以实现静音化。这样的翼间桨距角排列的变化使导致NZ音的音压变动
产生时间上的变形或增减而使NZ音的产生时间错开，能够通过减少特定频率的NZ音的突出
来抑制令人不快的噪声增大。
[0003] 但是，根据以往那样的随机地确定翼间桨距角排列的方法，是每当确定排列时NZ音的减少量变化而无法预测的临时解决方法。并且，随机确定的排列还多成为偶然出现低
频率突出的噪声的翼间桨距角排列，为了得到大幅度降低NZ音并抑制低频率突出的噪声的
适当的排列，需要重复试行错误，对于翼片数等横流式风扇的规格不同的送风机，不是高效率的翼间桨距角排列的确定方法。
频率突出的噪声的翼间桨距角排列，为了得到大幅度降低NZ音并抑制低频率突出的噪声的
适当的排列，需要重复试行错误，对于翼片数等横流式风扇的规格不同的送风机，不是高效率的翼间桨距角排列的确定方法。
[0004] 因此，例如，根据专利文献1(日本特许第3484854号公报)所述的翼间桨距角排列的确定方法，在将翼间桨距角排列展开为傅里叶级数时，以具有某一个次数的正弦波形的
方式给出排列。当这样确定翼间桨距角排列后，有助于降低NZ音和低频宽带噪声。
方式给出排列。当这样确定翼间桨距角排列后，有助于降低NZ音和低频宽带噪声。
发明内容
[0005] 发明要解决的课题
[0006] 然而，根据专利文献1的确定方法，虽然NZ音和低频宽带噪声得以降低，但仅具有用于正弦波的次数的横流式风扇的旋转音、换言之转速次数的离散频率音(下面，称为N音)单独且较大地突出。该低频的单独突出音成为与NZ音同样的令人不快的异常声音，由于多
翼风扇阻碍了应提高的静音性。
翼风扇阻碍了应提高的静音性。
[0007] 本发明的课题在于，提供一种多翼风扇，其可抑制风噪声和低频宽带噪声以及特定的离散频率音的突出以提高静音性。
[0008] 用于解决课题的手段
[0009] 本发明的第一方面的多翼风扇具备：支承体，其绕旋转轴旋转；以及多个翼，它们被固定于支承体，使得以旋转轴为基准的翼间桨距角成为规定排列，所述多个翼沿旋转轴的轴向延伸，多个翼被配置成这样：关于将规定排列展开为周期性傅里叶级数时的各次数
的周期函数的振幅值，最大振幅值小于第二大振幅值的200％。
的周期函数的振幅值，最大振幅值小于第二大振幅值的200％。
[0010] 根据第一方面的多翼风扇，关于展开为周期性傅里叶级数时的各次数的周期函数的振幅值，最大振幅值小于第二大振幅值的200％，因此，由仅具有最大振幅值的次数突出而产生低频率的令人不快的声音导致的对静音化的阻碍得以缓和。
[0011] 本发明的第二方面的多翼风扇为：在第一方面的多翼风扇中，多个翼被配置成这样：关于周期性傅里叶级数的各次数的周期函数的振幅值，第二大振幅值和第三大振幅值
在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围。
在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围。
[0012] 根据第二方面的多翼风扇，由于振幅值第二大的周期函数和振幅值第三大的周期函数具有在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围的振幅值，因此，振幅值比较大的周期函数彼此的振幅值的大小悬殊不大，因而，不仅振幅值最大的周期函数、振幅值第二大的周期函数导致的影响也不明显。
[0013] 本发明的第三方面的多翼风扇为：在第二方面的多翼风扇中，多个翼被配置成这样：关于周期性傅里叶级数的全部次数的个数中1/3以上的个数的次数，周期函数的振幅值在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围。
[0014] 根据第三方面的多翼风扇，由于周期函数的振幅值的大小在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围内的那样的振幅值比较大的次数的个数占整体的三分之一以上的个
数，因此，不仅最大振幅值的周期函数、振幅值大的周期函数的影响也更不明显。
数，因此，不仅最大振幅值的周期函数、振幅值大的周期函数的影响也更不明显。
[0015] 本发明的第四方面的多翼风扇为：在第三方面的多翼风扇中，多个翼被配置成这样：关于周期性傅里叶级数的全部次数的个数中1/2以上的个数的次数，周期函数的振幅值在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围。
[0016] 根据第四方面的多翼风扇，由于周期函数的振幅值的大小在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围内的那样的振幅值比较大的次数的个数占整体的二分之一以上的个
数，因此，不仅最大振幅值的周期函数、振幅值大的周期函数的影响也更不明显。
数，因此，不仅最大振幅值的周期函数、振幅值大的周期函数的影响也更不明显。
[0017] 本发明的第五方面的多翼风扇为：在第一方面至第四方面中的任一方面的多翼风扇中，多个翼是从如下周期函数的次数是2次以上的低次数侧选择的，该周期函数具有在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围内的振幅值。
[0018] 根据第五方面的多翼风扇，由于低次数侧的周期函数的振幅值一齐为在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围内，因此，NZ音的分散效果变明显。
[0019] 本发明的第六方面的多翼风扇为：在第一方面至第五方面中的任一方面的多翼风扇中，多个翼被配置成这样：将规定排列展开为周期性傅里叶级数时的1次的振幅值为零。
[0020] 根据第六方面的多翼风扇，由于1次的周期函数的振幅值为零，因此重心不会从轴大幅偏离。
[0021] 发明效果
[0022] 根据本发明的第一方面的多翼风扇，不仅能够降低风噪声和低频宽带噪声，还能够抑制特定的离散频率音的突出以提高静音性。
[0023] 根据本发明的第二方面的多翼风扇，随着多翼风扇的旋转而产生的噪声的不适感得以缓和。
[0024] 根据本发明的第三方面的多翼风扇，随着多翼风扇的旋转而产生的噪声的不适感的缓和效果变明显。
[0025] 根据本发明的第四方面的多翼风扇，随着多翼风扇的旋转而产生的噪声的不适感的缓和效果变明显。
[0026] 根据本发明的第五方面的多翼风扇，能够得到NZ音分散效果明显的多翼风扇。
[0028] 图1是示出空调装置的室内机的概要的剖视图。
[0030] 图3是用于说明横流式风扇的多个翼的配置的平面图。
[0031] 图4是示出一个实施方式的sin函数的次数与振幅值的关系的一个示例的曲线图。
[0032] 图5是用于说明翼间桨距角排列的曲线图。
[0033] 图6是示出以往的sin函数的次数与振幅值的关系的一个示例的曲线图。
[0034] 图7是示出以往的sin函数的次数与振幅值的关系的一个示例的曲线图。
[0035] 图8是示出具有图4的特性的横流式风扇产生的每个旋转次数频率的噪声值的曲线图。
[0036] 图9是示出具有图6的特性的横流式风扇产生的每个旋转次数频率的噪声值的曲线图。
[0037] 图10是示出具有图7的特性的横流式风扇产生的每个旋转次数频率的噪声值的曲线图。
具体实施方式
[0038] (1)室内机内的横流式风扇
[0039] 下面，关于本发明的一个实施方式的多翼风扇，列举被设置于空调装置的室内机的横流式风扇为例进行说明。图1是示出空调装置的室内机1的截面的概略的图。室内机1具备主体外壳2、空气过滤器3、室内热交换器4、横流式风扇10、垂直挡板5和水平挡板6。
[0040] 如图1所示，在主体外壳2的顶面的吸入口2a的下游侧，与吸入口2a对置地配置有空气过滤器3。在空气过滤器3的更下游侧配置有室内热交换器4。室内热交换器4是前面侧
热交换器4a与背面侧热交换器4b以从侧面观察呈倒V字状的方式连结起来而构成的。前面
侧热交换器4a和背面侧热交换器4b均通过将多个翅片以沿室内机1的宽度方向彼此平行地
排列的方式安装于传热管而构成。通过吸入口2a而到达室内热交换器4的室内空气全部通
过空气过滤器3而被除去尘埃。进而，从吸入口2a被吸入并通过空气过滤器3后的室内空气
穿过前面侧热交换器4a和背面侧热交换器4b的翅片之间时产生热交换以进行空气调和。
热交换器4a与背面侧热交换器4b以从侧面观察呈倒V字状的方式连结起来而构成的。前面
侧热交换器4a和背面侧热交换器4b均通过将多个翅片以沿室内机1的宽度方向彼此平行地
排列的方式安装于传热管而构成。通过吸入口2a而到达室内热交换器4的室内空气全部通
过空气过滤器3而被除去尘埃。进而，从吸入口2a被吸入并通过空气过滤器3后的室内空气
穿过前面侧热交换器4a和背面侧热交换器4b的翅片之间时产生热交换以进行空气调和。
[0041] 在室内热交换器4的下游侧，以沿主体外壳2的宽度方向较长地延伸的方式设置有大致圆筒形状的横流式风扇10。该横流式风扇10与室内热交换器4平行地配置。横流式风扇
10具备叶轮20和风扇马达(未图示)，该叶轮20配置在被倒V字状的室内热交换器4以夹着的
方式围绕的空间中，所述风扇马达用于驱动叶轮20。该横流式风扇10沿图1的箭头所示的方向A1(顺时针方向)旋转叶轮20而产生从室内热交换器4朝向吹出口2b的气流。即，横流式风扇10是气流横穿横流式风扇10的横流风扇。
10具备叶轮20和风扇马达(未图示)，该叶轮20配置在被倒V字状的室内热交换器4以夹着的
方式围绕的空间中，所述风扇马达用于驱动叶轮20。该横流式风扇10沿图1的箭头所示的方向A1(顺时针方向)旋转叶轮20而产生从室内热交换器4朝向吹出口2b的气流。即，横流式风扇10是气流横穿横流式风扇10的横流风扇。
[0042] 与横流式风扇10的下游的吹出口2b连接的吹出通路由涡旋部件2c构成背面侧。涡旋部件2c的下端与吹出口2b的开口部的下边连结。涡旋部件2c的引导面剖视观察时呈在横
流式风扇10侧具有曲率中心的平滑的曲线形状，以便将从横流式风扇10吹出的空气顺畅且
安静地引导到吹出口2b。在横流式风扇10的前面侧形成有舌部2d，从舌部2d连续的吹出通
路的上表面与吹出口2b的上边连结。从吹出口2b吹出的气流的方向通过垂直挡板5和水平
挡板6来调节。
流式风扇10侧具有曲率中心的平滑的曲线形状，以便将从横流式风扇10吹出的空气顺畅且
安静地引导到吹出口2b。在横流式风扇10的前面侧形成有舌部2d，从舌部2d连续的吹出通
路的上表面与吹出口2b的上边连结。从吹出口2b吹出的气流的方向通过垂直挡板5和水平
挡板6来调节。
[0043] (2)横流式风扇的翼结构
[0044] 图2中示出了横流式风扇10的叶轮20的概要结构。叶轮20由例如端板21、24与多个风扇单元30接合而构成。在该示例中，7个风扇单元30被接合。在叶轮20的一端配置有端板
21，在轴心O上具有金属制的旋转轴22。并且，各风扇单元30分别具备多个翼100和圆环状的支承板50。
21，在轴心O上具有金属制的旋转轴22。并且，各风扇单元30分别具备多个翼100和圆环状的支承板50。
[0045] 图3中示出了被固定在一个风扇单元30的支承板50上的多个翼100的配置。图3所示的多个翼100是第1翼101到第35翼135的35片。在图3中，从支承板50的中心呈放射状延伸的单点划线示出了用于确定翼间桨距角Pt1～Pt35的基准线BL。基准线BL是俯视观察时通
过支承板50的中心并与第1翼101到第35翼135的各个翼外周侧相切的切线。第一翼101的基
准线BL与第二翼102的基准线BL所成的角是第一翼间桨距角Pt1，第二翼102的基准线BL与
第三翼103的基准线BL所成的角是第二翼间桨距角Pt2，以下同样，第35翼135的基准线BL与第一翼101的基准线BL所成的角是第35翼间桨距角Pt35。为了便于下面的说明，将第一翼间桨距角Pt1到第35翼间桨距角Pt35的标号的数字称为桨距号码。即，第一翼间桨距角Pt1的
桨距号码是1，第二翼间桨距角Pt2的桨距号码是2，以下同样，第35翼间桨距角Pt35的桨距号码是35。
过支承板50的中心并与第1翼101到第35翼135的各个翼外周侧相切的切线。第一翼101的基
准线BL与第二翼102的基准线BL所成的角是第一翼间桨距角Pt1，第二翼102的基准线BL与
第三翼103的基准线BL所成的角是第二翼间桨距角Pt2，以下同样，第35翼135的基准线BL与第一翼101的基准线BL所成的角是第35翼间桨距角Pt35。为了便于下面的说明，将第一翼间桨距角Pt1到第35翼间桨距角Pt35的标号的数字称为桨距号码。即，第一翼间桨距角Pt1的
桨距号码是1，第二翼间桨距角Pt2的桨距号码是2，以下同样，第35翼间桨距角Pt35的桨距号码是35。
[0046] 图3中的横流式风扇10的风扇单元被配置成桨距号码k(k＝1，…，35)的第k翼间桨距角Ptk的值θk是通过展开为周期性傅里叶级数的(1)式给出的翼间桨距角排列θk。另外，在(1)式中，Z是配置为一周的翼100的片数，M是次数的最大值。Sin函数的次数的最大值通过不超过翼片数除以2时的值的最大的整数给出。
[0047] [式1]
[0048]
[0049] 其中，Z是6以上的自然数
[0050] k＝1，Λ，Z(k是自然数)
[0051] m＝1，Λ，M(m是自然数)
[0052] θk＝各翼间桨距角的排列(degree(度))
[0053] (等间隔桨距的情况下的角度)(degree(度))
[0054] αm＝次数m的sin函数的振幅值
[0055] βm＝次数m的sin函数的相位偏差
[0056] 并且，根据下面的规则确定翼间桨距角排列θk。
[0057] 在该(1)式中，关于各次数m的sin函数的振幅值αm，在最大振幅值是αmax、第二大振幅值是α2nd时，振幅值被确定为具有αmax＜2×α2nd的关系。即，翼间桨距角排列θk成为最大振幅值αmax小于第二大振幅值α2nd的200％的排列。下面，将这样的翼间桨距角排列θk称为低N音排列。
[0058] 图4是示出用于形成低N音排列的sin函数的次数与振幅值的关系的一个示例的曲线图。由于多个翼100的片数是35片，因此，当展开为使用sin函数的周期性傅里叶级数时，可以采用第1次sin函数到第17次sin函数的和来表示翼间桨距角排列θk。
[0059] 如图4所示，第1次sin函数的振幅值α1是0。第2次sin函数到第5次sin函数的振幅值α2、α3、α4、α5均是250。此外，第9次sin函数到第17次sin函数的振幅值α9、α10、α11、α12、α13、α14、α15、α16、α17均是200。并且，第6次sin函数到第8次sin函数的振幅值α6、α7、α8在250与200之间，并顺次变小。比较这些sin函数的振幅值α1－α17，最大振幅值αmax和第二大振幅值α2nd包括在第2次sin函数到第5次sin函数的振幅值α2、α3、α4、α5中。即，在具有图4的特性的低N音排列中，αmax＝α2nd，满足αmax＜2×α2nd的条件。
[0060] 具有图4的特性的低N音排列进一步配置成：关于各次数m的sin函数的振幅值αm，第二大振幅值α2nd和第三大振幅值α3rd在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围。即，最大振幅值αmax、第二大振幅值α2nd和第三大振幅值α3rd满足αmax/2≤α2nd≤αmax、并且αmax/2≤α3rd≤αmax这样的条件。观看图4，由于第2次sin函数到第5次sin函数的振幅值α2、α3、α4、α5均是250，因此满足αmax＝α2nd＝α3rd＝α4th的关系。另外，α4th是第四大振幅值。
[0061] 在具有图4的特性的低N音排列中，1次以外的15个的次数的振幅值是最大振幅值αmax的一半的125以上，17个的次数中的15个在最大振幅值αmax的75％以上、100％以下的范围。即，具有图4的特性的低N音排列配置成这样：关于周期性傅里叶级数的全部次数的三分之一的次数、并且关于周期性傅里叶级数的全部次数的二分之一的次数，sin函数的振幅值αm(m＝2、…、17)在最大振幅值αmax的50％以上、100％以下的范围。
[0062] 并且，具有在最大振幅值αmax的50％以上、100％以下的范围内的振幅值的sin函数的次数从2次以上的低次数侧选择。根据具有图4的特性的低N音排列不容易了解，但2次
到5次的sin函数具有振幅值αmax的sin函数、具有第二大振幅值α2nd的sin函数、具有第三大振幅值α3rd的sin函数、以及具有第四大振幅值α4th的sin函数顺次地从2次以上的低次数侧选择。例如，关于振幅值αm，1次以外的次数的振幅值αm(m＝2、…、17)的某次数的振幅值αn确定成比该次数大的次数的振幅值αn+1以上即可。
到5次的sin函数具有振幅值αmax的sin函数、具有第二大振幅值α2nd的sin函数、具有第三大振幅值α3rd的sin函数、以及具有第四大振幅值α4th的sin函数顺次地从2次以上的低次数侧选择。例如，关于振幅值αm，1次以外的次数的振幅值αm(m＝2、…、17)的某次数的振幅值αn确定成比该次数大的次数的振幅值αn+1以上即可。
[0063] 由于根据具有图4的特性的低N音排列不容易了解，因此，假设4次的sin函数的振幅值α4为αmax＝300，α2nd＝290、α3rd＝280、以下为270、260、250、240、230、220、210、100、
90、80、70、60、50、0。在该情况下，例如，可以选择成这样：2次的sin函数的振幅值α2为290、3次的sin函数的振幅值α3为280、5次的sin函数的振幅值α5为270、6次的sin函数的振幅值α6为260、7次的sin函数的振幅值α7为250、8次的sin函数的振幅值α8为240、9次的sin函数的振幅值α9为230、10次的sin函数的振幅值α10为220、并且11次的sin函数的振幅值α11为210。在该情况下，次数大于12次的sin函数是怎样的选择均可。但是，后面进行说明，优选的是，选择成这样：1次的sin函数的振幅值α1是最小的振幅值αmin、即为0。另外，即使在该情况下，翼间桨距角排列θk也是这样的配置：关于周期性傅里叶级数的全部次数的二分之一的次
数，sin函数的振幅值αm(m＝2、3、5、…、11)在最大振幅值αmax的50％以上、100％以下的范围。
90、80、70、60、50、0。在该情况下，例如，可以选择成这样：2次的sin函数的振幅值α2为290、3次的sin函数的振幅值α3为280、5次的sin函数的振幅值α5为270、6次的sin函数的振幅值α6为260、7次的sin函数的振幅值α7为250、8次的sin函数的振幅值α8为240、9次的sin函数的振幅值α9为230、10次的sin函数的振幅值α10为220、并且11次的sin函数的振幅值α11为210。在该情况下，次数大于12次的sin函数是怎样的选择均可。但是，后面进行说明，优选的是，选择成这样：1次的sin函数的振幅值α1是最小的振幅值αmin、即为0。另外，即使在该情况下，翼间桨距角排列θk也是这样的配置：关于周期性傅里叶级数的全部次数的二分之一的次
数，sin函数的振幅值αm(m＝2、3、5、…、11)在最大振幅值αmax的50％以上、100％以下的范围。
[0064] 并且，关于振幅值αm，进一步优选的是，将m＞M/2中包含的全部次数的振幅值设定成2次的sin函数的振幅值α2的0.6～0.8倍。若这样设定，则NZ音的分散效果变明显。
[0065] 在具有图4的特性的低N音排列中，1次的sin函数的振幅值α1为零。在如上述那样能够抑制N音的排列的情况下，仅1次的sin函数的振幅值α1有助于旋转平衡，因此，若使1次的sin函数的振幅值α1为0附近，则能够设计成这样：横流式风扇10的与旋转轴O垂直的截面内的重心几乎不偏离轴。由于这样的原因，在具有图4的特性的低N音排列中，1次的sin函数的振幅值α1为零。
[0066] 图5中示出了3个翼间桨距角排列θk。在图5中，使用三角形标示的曲线图G1所示的翼间桨距角排列θk是具有图4的特性的低N音排列。为了抑制N音，如上述那样设定sin函数的振幅值αm即可，关于相位偏差βm，怎样设定均能够得到抑制N音的效果，因此，图5的低N音排列也可以通过适当地设定相位偏差βm以避免翼间桨距角排列θk的最大值与最小值的差过大来得到。例如，关于桨距号码2的翼间桨距角θ2，若将其应用于实际的风扇单元30，则将翼101与翼102的间隔确定成这样：图3的翼间桨距角Pt2为θ2。
[0067] (3)特征
[0068] (3-1)
[0069] 如以上说明的那样，横流式风扇(多翼风扇的示例)的多个翼100、101～135被固定于支承板50(支承体的示例)。并且，多个翼100、101～135被配置成具有图4的特性的低N音排列(规定排列的示例)，使得关于展开为周期性傅里叶级数时的各次数的sin函数(周期函
数的示例)的振幅值αm，最大振幅值αmax与第二大振幅值α2nd同样为250。即，可以看作为配置成最大振幅值αmax小于第二大振幅值α2nd的200％。其结果是，由仅具有最大振幅值αmax的次数突出而产生低频率的令人不快的声音导致的对静音化的阻碍得以缓和。即，采用具
有图5的曲线图G1那样的翼间桨距角排列θk的图3的风扇单元30而构成的横流式风扇10不
仅能够降低风噪声和低频宽带噪声，还能够抑制特定的离散频率音的突出以提高静音性。
数的示例)的振幅值αm，最大振幅值αmax与第二大振幅值α2nd同样为250。即，可以看作为配置成最大振幅值αmax小于第二大振幅值α2nd的200％。其结果是，由仅具有最大振幅值αmax的次数突出而产生低频率的令人不快的声音导致的对静音化的阻碍得以缓和。即，采用具
有图5的曲线图G1那样的翼间桨距角排列θk的图3的风扇单元30而构成的横流式风扇10不
仅能够降低风噪声和低频宽带噪声，还能够抑制特定的离散频率音的突出以提高静音性。
[0070] 特别是，在具有图4的特性的低N音排列中，多个翼100、101～135被配置成这样：关于周期性傅里叶级数的各次数的sin函数的振幅值αm，第二大振幅值α2nd和第三大振幅值α3rd与最大振幅值αmax同样为250。即，可以看作为配置成这样：第二大振幅值α2nd和第三大振幅值α3rd在最大振幅值αmax的50％以上、100％以下的范围。其结果是，由于振幅值比较大的sin函数彼此的振幅值的大小悬殊不大，因而，不仅具有最大振幅值αmax的sin函数、振幅值第二大的sin函数导致的影响也不明显。
[0071] 这样的效果随着在最大振幅值αmax的50％以上、100％以下的范围内的次数增加而变大，关于周期性傅里叶级数的全部次数的三分之一的次数，优选的是，配置成这样：sin函数的振幅值在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围，并且，关于全部次数的二分之一的次数，优选的是，配置成这样：sin函数的振幅值在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围。
[0072] 这里，关于这样的效果，将具有在随机地改变了桨距角的不等间隔配置有翼的随机桨距角排列的横流式风扇和专利文献1所述的横流式风扇进行比较的同时详细地进行说
明。关于专利文献1所述的横流式风扇，例如，当将翼间桨距角排列展开为周期性傅里叶级数后，仅2次的sin函数的振幅值α2具有值，其它次数的sin函数的振幅值为零。在将其应用于具有与本发明的实施方式同样的35片翼的横流式风扇的情况下，翼被配置成具有可展开
为如图6的曲线图所示的周期性傅里叶级数的翼间桨距角排列θk。可展开为如图6所示的周期性傅里叶级数的翼间桨距角排列θk成为使用图5的四方形来标示的曲线图G2所示的翼间
桨距角排列θk。此外，随机桨距角排列的横流式风扇的一个示例是可展开为图7的曲线图所示的周期性傅里叶级数的翼间桨距角排列θk。可展开为图7所示的周期性傅里叶级数的翼
间桨距角排列θk成为使用图5的菱形来标示的曲线图G3所示的翼间桨距角排列θk。
明。关于专利文献1所述的横流式风扇，例如，当将翼间桨距角排列展开为周期性傅里叶级数后，仅2次的sin函数的振幅值α2具有值，其它次数的sin函数的振幅值为零。在将其应用于具有与本发明的实施方式同样的35片翼的横流式风扇的情况下，翼被配置成具有可展开
为如图6的曲线图所示的周期性傅里叶级数的翼间桨距角排列θk。可展开为如图6所示的周期性傅里叶级数的翼间桨距角排列θk成为使用图5的四方形来标示的曲线图G2所示的翼间
桨距角排列θk。此外，随机桨距角排列的横流式风扇的一个示例是可展开为图7的曲线图所示的周期性傅里叶级数的翼间桨距角排列θk。可展开为图7所示的周期性傅里叶级数的翼
间桨距角排列θk成为使用图5的菱形来标示的曲线图G3所示的翼间桨距角排列θk。
[0073] 图8是对横流式风扇10产生的噪声进行傅里叶变换而将每个旋转次数频率的噪声值示出的曲线图。图9是对具有图6的翼间桨距角排列θk的横流式风扇产生的噪声进行傅里叶变换而将每个旋转次数频率的噪声值示出的曲线图。图10是对具有图7的翼间桨距角排
列θk的横流式风扇产生的噪声进行傅里叶变换而将每个旋转次数频率的噪声值示出的曲
线图。2次的旋转次数频率例如是2×转速(rpm/60)。另外，在图8、图9和图10的纵轴上带有同样的刻度，以便彼此进行比较。其中，刻度的数值本身没有意义，但示出了与某基准量的比的对数，以便将噪声值进行比较。
列θk的横流式风扇产生的噪声进行傅里叶变换而将每个旋转次数频率的噪声值示出的曲
线图。2次的旋转次数频率例如是2×转速(rpm/60)。另外，在图8、图9和图10的纵轴上带有同样的刻度，以便彼此进行比较。其中，刻度的数值本身没有意义，但示出了与某基准量的比的对数，以便将噪声值进行比较。
[0074] 关于具有图6那样的翼间桨距角排列θk的横流式风扇，当然可以预想到具有与2次的sin函数同样频率的低频的噪声突出。实际上，如图9所示，旋转次数2次的N音大幅地突
出，由于这样的噪声的大幅地突出的与旋转次数对应的音存在于低频带，因此，被认为是不自然且非常令人不快的声音。这样，具有将仅由2次的sin函数构成的傅里叶级数展开而得
到的翼间桨距角排列θk的横流式风扇的NZ音的能量偏向一部分的旋转次数频率而分散，分散的对象的旋转次数频率被限定，因此，产生NZ频率以外的频率突出的噪声。
出，由于这样的噪声的大幅地突出的与旋转次数对应的音存在于低频带，因此，被认为是不自然且非常令人不快的声音。这样，具有将仅由2次的sin函数构成的傅里叶级数展开而得
到的翼间桨距角排列θk的横流式风扇的NZ音的能量偏向一部分的旋转次数频率而分散，分散的对象的旋转次数频率被限定，因此，产生NZ频率以外的频率突出的噪声。
[0075] 根据图10可知，与16次的sin函数对应的频率的振幅值突出。在具有图5的曲线图G3那样的翼间桨距角排列θk的横流式风扇中，NZ音(与35次的旋转次数频率对应的音)的能量分散到其它旋转次数频率，但由于随机求出翼间桨距角排列θk，因此，其结果是，与16次的sin函数对应的频率的振幅值突出而产生听觉上令人不快的噪声。
[0076] 观察图8所示的旋转次数频率的噪声值的分布，与图9和图10相比可知，NZ音的值降低，与NZ音降低相伴的能量广泛地分散到其它旋转次数频率。因此，尽管NZ音大幅地降
低，也能够抑制N音产生。其结果是，在横流式风扇10中，不仅能够降低风噪声和低频宽带噪声，还能够抑制特定的离散频率音的突出以提高静音性。
低，也能够抑制N音产生。其结果是，在横流式风扇10中，不仅能够降低风噪声和低频宽带噪声，还能够抑制特定的离散频率音的突出以提高静音性。
[0077] (3-2)
[0078] 此外，多个翼100、101～135从sin函数的次数是2次以上的低次数侧选择，该sin函数具有在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围内的振幅值。由于低次数侧的周期函数的振幅值一齐为在最大振幅值的50％以上、100％以下的范围内，因此，横流式风扇10的NZ音的分散效果变明显。例如，如具有图4的特性的低N音排列那样，通过使2次以上、8次以下的次数的sin函数的振幅接近最大振幅值αmax，并将2次以上、5次以下的sin函数的振幅值同样地提高成与最大振幅值αmax相同，从而得到高的NZ音的分散效果。此外，通过使2次以上、8次以下的次数的sin函数的振幅为最大振幅值αmax的0.8以上，从而能够得到更良好的NZ音分散效果。
[0079] (3-3)
[0080] 多个翼100、101～135配置成低N音排列，该低N音排列具有使被展开为周期性傅里叶级数时的1次的振幅值为零那样的图4的特性，多个翼100、101～135成为重心不大幅度地偏离轴的配置。通过采用这样的配置，从而横流式风扇10的旋转平衡不容易失衡，能够抑制由旋转平衡失衡导致的不良情况。
[0081] (4)变形例
[0082] (4-1)
[0083] 在上述实施方式中，列举横流式风扇为例对多翼风扇进行了说明，但可应用本发明的多翼风扇不限于横流式风扇那样的横流风扇，还可以应用于离心风扇等其它多翼风
扇。
扇。
[0084] (4-2)
[0085] 在上述实施方式中，在展开为周期性傅里叶级数时采用了sin函数作为周期函数，但也可以采用sin函数以外的例如cos函数等其它周期函数。
[0086] 标号说明
[0087] 10：横流式风扇(多翼风扇的示例)
[0088] 30：风扇单元
[0089] 50：支承板(支承体的示例)
[0090] 100、101～135：翼
[0091] 现有技术文献
[0092] 专利文献
[0093] 专利文献1：日本专利第3484854号公报
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